水電站對(duì)外交通工程小河溝大橋三角形掛籃設(shè)計(jì)計(jì)算

1、目 錄第1章 設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明11.1 設(shè)計(jì)依據(jù)11.2 工程概況11.3.1 主要技術(shù)參數(shù)21.3.2 掛籃構(gòu)造21.3.3 掛籃計(jì)算設(shè)計(jì)荷載及組合2第2章 掛籃底模系統(tǒng)及吊桿計(jì)算32.1 底模板面板計(jì)算荷載42.2底模板橫肋計(jì)算52.2.1. 預(yù)壓荷載作用下底模橫肋計(jì)算52.2.2. 澆筑混凝土?xí)r底模板橫肋的計(jì)算72.3底?？v梁計(jì)算92.3.1. 預(yù)壓荷載作用下底模縱梁計(jì)算92.3.2. 澆筑1#段混凝土?xí)r底?？v梁的計(jì)算122.3.3. 澆筑4#段混凝土?xí)r底?？v梁的計(jì)算152.3.4. 澆筑8#段混凝土?xí)r底模縱梁的計(jì)算192.4底模后橫梁計(jì)算222.4.1. 預(yù)壓荷載作用下底模后橫梁計(jì)算222

2、.4.2. 澆筑混凝土?xí)r底模后橫梁的計(jì)算252.5底模前橫梁與前上橫梁計(jì)算272.5.1. 預(yù)壓荷載作用下底模前橫梁與前上橫梁計(jì)算272.5.2. 澆筑混凝土?xí)r底模前橫梁與前上橫梁的計(jì)算312.6底模后錨桿、前吊桿計(jì)算362.6.1.預(yù)壓狀態(tài)下后錨桿計(jì)算362.6.2.澆筑混凝土狀態(tài)下后錨桿計(jì)算362.6.3.預(yù)壓狀態(tài)下前吊桿計(jì)算372.6.4.澆筑混凝土狀態(tài)下前吊桿計(jì)算37第3章 掛籃主桁計(jì)算383.1 荷載組合(混凝土重量+超載+動(dòng)力附加荷載+掛籃自重+施工荷載)38荷載計(jì)算383.1.2 荷載組合I作用下主桁計(jì)算383.2 荷載組合IV(掛籃自重+沖擊荷載)42計(jì)算荷載423.2.2.

3、錨固筋計(jì)算433.2.3.走行滑道檢算43第1章 設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明1.1 設(shè)計(jì)依據(jù)兩階段施工設(shè)計(jì)圖（第二冊(cè)第三分冊(cè)）公路橋涵施工規(guī)范（TB10203）；公路混凝土與砌體工程施工規(guī)范（TB10210）；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017；路橋施工計(jì)算手冊(cè)；橋梁工程、結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)；其他相關(guān)規(guī)范手冊(cè)。1.2 工程概況上部結(jié)構(gòu)為62+110+62m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)箱梁橋，橫斷面為單箱單室箱形斷面，箱梁根部高度6.6m，跨中梁高2.8m，其間梁高按1.8次拋物線變化。采用縱向、豎向三向預(yù)應(yīng)力體系。箱梁頂板為0.28m，底板由跨中0.32m按1.8次拋物線變化至根部1.0m，箱梁頂板寬10m,底板寬6m，

4、腹板分別為0.45m、0.65m，橋墩頂部范圍內(nèi)箱梁頂板厚0.5m，底板厚1.0m，腹板厚0.9m，除橋墩頂部箱梁內(nèi)設(shè)2道橫隔板外，其余均不設(shè)橫隔板。連續(xù)剛構(gòu)箱梁采用掛籃懸臂澆筑法施工，各單“T”箱梁除墩頂塊件外，分14對(duì)梁段，即5X3.0+6X3.5+3X4m進(jìn)行對(duì)稱(chēng)懸臂澆筑，橋墩上塊件長(zhǎng)12.0m，中孔合攏段長(zhǎng)2.0m，邊孔現(xiàn)澆段長(zhǎng)5.86m。梁段懸臂澆筑最大塊件重量131.85噸，掛籃自重按60.0噸考慮。掛籃與梁段懸澆塊件重量比宜控制在0.5以?xún)?nèi)，中孔合攏段吊架重量控制在20噸以?xún)?nèi)。下部橋墩采用薄壁空心橋墩，橫橋向?qū)?m，順橋向單薄壁5m及2.3m，壁厚順橋向0.9m，橫橋向0.7m。

5、采用三角形掛籃施工懸澆段。1.3 掛籃設(shè)計(jì)1.3.1 主要技術(shù)參數(shù)砼自重GC26kN/m3；鋼彈性模量Es2.1×105MPa；材料容許應(yīng)力：1.3.2 掛籃構(gòu)造掛籃為三角形掛籃，三角形桁片下平桿由440b組成，其他桿件由240b普通熱軋槽鋼組成的方形截面桿件構(gòu)成，前上橫梁采用2塊2cm鋼板4塊14cm鋼板組焊而成，底模前、后橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，底?？v梁為由236a，吊桿采用32精軋螺紋鋼。1.3.3 掛籃計(jì)算設(shè)計(jì)荷載及組合荷載系數(shù)考慮箱梁混凝土澆筑時(shí)脹模等系數(shù)的超載系數(shù)：1.05；預(yù)壓時(shí)動(dòng)力系數(shù)：1.1掛籃空載行走時(shí)的沖擊系數(shù)1.4；澆筑混凝土和掛籃行走

6、時(shí)的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)：2.0；施工荷載箱梁荷載：1#段箱梁混凝土為重為116.7t，考慮1.05超灌系數(shù)，重量為122.6t；施工機(jī)具及人群荷載：2.5kPa；預(yù)壓荷載：131.67*1.2=158.004t荷載組合荷載組合I：掛籃自重+預(yù)壓荷載重+沖擊附加荷載；荷載組合：混凝土重量+超載+動(dòng)力附加荷載+掛籃自重+施工荷載；荷載組合：混凝土重量+超載+掛籃自重+施工荷載；荷載組合：掛籃自重+沖擊附加荷載；荷載組合I用于掛籃預(yù)壓時(shí)計(jì)算；荷載組合用于剛度計(jì)算（穩(wěn)定變形）計(jì)算；荷載組合用于主桁承重系統(tǒng)強(qiáng)度和穩(wěn)定性計(jì)算；荷載組合IV用于掛籃系統(tǒng)行走時(shí)計(jì)算。第2章 掛籃底模系統(tǒng)及吊桿計(jì)算底模系統(tǒng)的計(jì)算考慮

7、2種工況、3種荷載組合，具體見(jiàn)下表：底模計(jì)算荷載組合列表工況工況描述荷載組合 荷 載 描 述計(jì) 算 內(nèi) 容11.2倍預(yù)壓混凝土重量、超載、動(dòng)力附加荷載、掛籃自重、施工荷載底模面板、底模橫肋、底?？v梁、底模前后橫梁、吊桿強(qiáng)度2砼澆筑混凝土重量、超載、掛籃自重、施工荷載底模面板、底模橫肋、底模縱梁、底模前后橫梁、吊桿強(qiáng)度2砼澆筑掛籃自重、預(yù)壓荷載重、沖擊附加荷載底模面板、底模橫肋、底模縱梁、底模前后橫梁剛度根據(jù)上表描述的工況及荷載組合，對(duì)底模系統(tǒng)分別計(jì)算，以下為計(jì)算過(guò)程。2.1 底模板面板計(jì)算荷載計(jì)算荷載按三種荷載組合分別計(jì)算。荷載組合預(yù)壓荷載預(yù)壓時(shí)全部荷載作用到掛籃底模上，預(yù)壓荷載按節(jié)段混凝土重

8、量的1.2考慮，模板荷載考慮底模板荷載，按1Kpa估算，施工人員荷載按1Kpa考慮，沖擊系數(shù)按1.1考慮，則底模板面荷載為：q=(（1254*1.2）/4.5/6.6+1+1)*1.1=57.9KN/m2荷載組合混凝土澆筑荷載（考慮沖擊系數(shù)）混凝土澆筑時(shí)，底模板計(jì)算考慮2部分，一部分為腹板下，一部分為底板下，施工荷載如下：1號(hào)段腹板下：施工荷載按“施工荷載”項(xiàng)取用，底模板面板荷載為：q1=（3.909*26*1.05+2.5）*1.2=131.05KN/m21號(hào)段底板下：施工荷載按“施工荷載”項(xiàng)取用，底模板面板荷載為：q2=（0.6*26*1.05+2.5）*1.2=22.66KN/m2荷載組

9、合混凝土澆筑荷載（不考慮沖擊系數(shù)）1號(hào)段腹板下：q1=（3.909*26*1.05+2.5）=109.22KN/m21號(hào)段底板下：q2=（0.6*26*1.05+2.5）=18.88KN/m2采用荷載綜合以上荷載計(jì)算結(jié)果，計(jì)算強(qiáng)度時(shí)采用荷載組合，腹板下q1=131.05Kpa，底板下q2=22.66Kpa計(jì)算剛度時(shí)采用荷載組合，腹板下q1=109.22Kpa，底板下q2=28.88Kpa。2.2底模板橫肋計(jì)算2.2.1. 預(yù)壓荷載作用下底模橫肋計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖橫肋采用8，間距30cm，按支撐于底?？v梁的連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：計(jì)算荷載按底模板荷載計(jì)算，面板荷載q=57.9KN/m2q1=57.

10、9*0.3=17.37N/mm計(jì)算結(jié)果按上述荷載與圖示，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=0.736KN*mQmax=6.138KN8的截面幾何特性為：I=101cm4 W=25.3cm3A=10.2cm2 A0=5*（80-8*2）=320mm2 max= Mmax /W=0.736·106/25.3·103=29.1N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=6.138·103/320=19.2N/ mm2<85 N/ mm2支點(diǎn)反力R1=4384.3N;R2=4091.8N;R3=8674.8N;R4=10500.6N;

11、R5=11254.5N;R6=12394.2N; R7=12041.4N;結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模橫肋采用8，間距30cm可滿(mǎn)足施工要求！2.2.2. 澆筑混凝土?xí)r底模板橫肋的計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖橫肋采用8，間距30cm，采用1號(hào)段后部斷面計(jì)算，按支撐于底?？v梁的連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：計(jì)算荷載按底模板荷載計(jì)算，腹板下面板面荷載q=131.05Kpa倒角下面板面荷載q=（2.629*26*1.05+2.5）*1.2=89.1Kpa底板下面板面荷載q=（1.0*26*1.05+2.5）*1.2=35.76Kpaq1=131.05*0.3=39.315KN/m=39.315N/mmq2=89.1*

12、0.3=26.736KN/m=26.736N/mmq2=35.76*0.3=10.728KN/m=10.728N/mm計(jì)算結(jié)果按上述荷載與圖示，結(jié)算結(jié)果為：Mmax=0.8285KN*mQmax=8.0894KN8的截面幾何特性為：I=101cm4 W=25.3cm3A=10.2cm2 A0=5*（80-8*2）=320mm2 max= Mmax /W=0.8285·106/25.3·103=32.7N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=8.0894·103/320=25.3N/ mm2<85 N/ mm2支

13、點(diǎn)反力R1=9864N;R2=9617.3N;R3=18504.7N;R4=11829.3N;R5=6208.7N;R6=7833.6N; R7=7347.6N;結(jié)論：在混凝土荷載作用下，底模橫肋采用8，間距30cm可滿(mǎn)足施工要求！2.3底模縱梁計(jì)算2.3.1. 預(yù)壓荷載作用下底?？v梁計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖底模縱梁采用236a，按支撐于底模前后橫梁上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算，預(yù)壓荷載滿(mǎn)布于底模，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：計(jì)算荷載由計(jì)算模型可知，橫肋支點(diǎn)反力支點(diǎn)作為荷載施加到底?？v梁上，按底模橫肋計(jì)算結(jié)果，支點(diǎn)反力R1=4384.3N;R2=4091.8N;R3=8674.8N;R4=10500.6N;R5=11254.5N;

14、R6=12394.2N; R7=12041.4N，將集中荷載按集度300mm轉(zhuǎn)化成均布荷載，則q1=4384.3/300=14.614N/mm，q2=4091.8/300=13.639N/mm，q3=8674.8/300=28.916N/mm，q4=10500.6/300=35.002N/mm，q5=11254.5/300=37.515N/mm，q6=12394.2/300=41.314N/mmq7=12041.4/300=40.138N/mm計(jì)算結(jié)果按上述荷載與計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)算，第6根與第8根縱梁的荷載最大，檢算上述2根縱梁即可，按上述荷載與圖示，結(jié)算結(jié)果為：Mmax=91.770KN*mQma

15、x=72.127KN236a的截面幾何特性為：I=2*11870=23740cm4 W=2*660=1320cm3A=2*60.9=121.8cm2 A0=2*10*（360-16*2）=6560mm2 max= Mmax /W=91.770·106/1320·103=69.5N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=72.127·103/6560=11.0N/ mm2<85 N/ mm2支點(diǎn)反力第一、十三根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=25.513KN 后支點(diǎn)反力R2=18.362KN第二、十二根縱梁支點(diǎn)反力：

16、前支點(diǎn)反力R1=23.811KN 后支點(diǎn)反力R2=17.137KN第三、十一根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=50.482KN 后支點(diǎn)反力R2=36.331KN第四、十根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=61.107KN 后支點(diǎn)反力R2=43.978KN第五、九根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=65.494KN 后支點(diǎn)反力R2=47.136KN第六、八根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=72.127KN 后支點(diǎn)反力R2=51.909KN第七根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=70.074KN 后支點(diǎn)反力R2=50.431KN結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底?？v梁采用236a，間距700mm可滿(mǎn)足施工要求！2.3.2

17、. 澆筑1#段混凝土?xí)r底?？v梁的計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖底模縱梁采用236a，按支撐于底模前后橫梁上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：計(jì)算荷載利用底模板橫肋計(jì)算結(jié)果，將橫肋的支點(diǎn)反力作為施加于縱梁上的荷載考慮，并將集中力按300mm集度轉(zhuǎn)化成均布荷載，支點(diǎn)反力及荷載見(jiàn)下表：1號(hào)段縱梁荷載表縱梁編號(hào)1、132、123、114、105、96、87備注支點(diǎn)反力（N）986496171850411829620878347348計(jì)算強(qiáng)度用對(duì)應(yīng)均布荷載值（N/mm)32.8832.0661.6839.4320.6926.1124.49計(jì)算強(qiáng)度用支點(diǎn)反力（N）82208014154209858517365286123計(jì)算剛

18、度用對(duì)應(yīng)均布荷載值（N/mm)27.4026.7151.4032.8617.2421.7620.41計(jì)算剛度用計(jì)算結(jié)果按上述荷載與圖示，第3、11根縱梁受力最大，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=137.008KN*mQmax=107.681KN236a的截面幾何特性為：I=2*11870=23740cm4 W=2*660=1320cm3A=2*60.9=121.8cm2 A0=2*10*（360-16*2）=6560mm2 max= Mmax /W=137.008·106/1320·103=103.8N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A

19、0=107.681·103/6560=16.4N/ mm2<85 N/ mm2支點(diǎn)反力第一、十三根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=57.402KN 后支點(diǎn)反力R2=41.312KN第二、十二根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=55.971KN 后支點(diǎn)反力R2=40.282KN第三、十一根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=107.682KN 后支點(diǎn)反力R2=77.498KN第四、十根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=68.837KN 后支點(diǎn)反力R2=49.542KN第五、九根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=36.121KN 后支點(diǎn)反力R2=25.996KN第六、八根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=

20、45.583KN 后支點(diǎn)反力R2=32.806KN第七根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=42.755KN 后支點(diǎn)反力R2=30.770KN結(jié)論：在混凝土荷載作用下，縱梁采用236a截面形式，強(qiáng)度與剛度均滿(mǎn)足施工要求！2.3.3. 澆筑4#段混凝土?xí)r底?？v梁的計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖底模縱梁采用236a，按支撐于底模底模前后橫梁上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：計(jì)算荷載利用底模板橫肋計(jì)算簡(jiǎn)圖，荷載按4號(hào)段后斷面計(jì)算，q1=71.6N/mm；q2=20.455N/mm；q3=9.598N/mm，橫肋支點(diǎn)反力為：R1=17613N;R2=19619N;R3=28390N;R4=10386N;R5=5491N;R6=

21、7023N; R7=6566N,將橫肋的支點(diǎn)反力作為施加于縱梁上的荷載考慮，并將集中力按300mm集度轉(zhuǎn)化成均布荷載，支點(diǎn)反力及荷載見(jiàn)下表：4號(hào)段縱梁荷載表縱梁編號(hào)1、132、123、114、105、96、87備注支點(diǎn)反力（N）17613196192839010386549170236566計(jì)算強(qiáng)度用對(duì)應(yīng)均布荷載值（N/mm)58.7165.4094.6334.6218.3023.4121.89計(jì)算強(qiáng)度用支點(diǎn)反力（N）1467816349236588655457658535472計(jì)算剛度用對(duì)應(yīng)均布荷載值（N/mm)48.9354.5078.8628.8515.2319.5118.24計(jì)算剛度用

22、計(jì)算結(jié)果按上述荷載與圖示，第3根、第11根縱梁受力最大，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=230.170KN*mQmax=174.473KN236a的截面幾何特性為：I=2*11870=23740cm4 W=2*660=1320cm3A=2*60.9=121.8cm2 A0=2*10*（360-16*2）=6560mm2 max= Mmax /W=230.170·106/1320·103=174.4N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=174.473·103/6560=26.6N/ mm2<85 N/ mm2fmax=7

23、.8mm<4542/400=11.3mm支點(diǎn)反力第一、十三根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=108.246KN 后支點(diǎn)反力R2=97.349KN第二、十二根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=120.581KN 后支點(diǎn)反力R2=108.442KN第三、十一根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=174.473KN 后支點(diǎn)反力R2=156.910KN第四、十根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=63.830KN 后支點(diǎn)反力R2=57.405KN第五、九根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=33.740KN 后支點(diǎn)反力R2=30.344KN第六、八根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=43.162KN 后支點(diǎn)反力R2=38.

24、817KN第七根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=40.359KN 后支點(diǎn)反力R2=36.297KN結(jié)論：在混凝土荷載作用下，縱梁采用236a截面形式，強(qiáng)度與剛度均滿(mǎn)足施工要求！2.3.4. 澆筑8#段混凝土?xí)r底模縱梁的計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖底?？v梁采用236a，按支撐于底模底模前后橫梁上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：計(jì)算荷載利用底模板橫肋計(jì)算簡(jiǎn)圖，荷載按8號(hào)段后斷面計(jì)算，q1=77.2N/mm；q2=12.3N/mm；q3=8.02N/mm，橫肋支點(diǎn)反力為：R1=18865N;R2=21907N;R3=28720N;R4=7663N;R5=4674N;R6=5848N; R7=5497N,將橫肋的支點(diǎn)反力

25、作為施加于縱梁上的荷載考慮，并將集中力按300mm集度轉(zhuǎn)化成均布荷載，支點(diǎn)反力及荷載見(jiàn)下表：8號(hào)段縱梁荷載表縱梁編號(hào)1、132、123、114、105、96、87備注支點(diǎn)反力（N）1886521907287207663467458485497計(jì)算強(qiáng)度用對(duì)應(yīng)均布荷載值（N/mm)62.8873.0295.7325.5415.5819.4918.32計(jì)算強(qiáng)度用支點(diǎn)反力（N）1572118256239336386389548734581計(jì)算剛度用對(duì)應(yīng)均布荷載值（N/mm)52.4060.8579.7821.2812.9816.2415.27計(jì)算剛度用計(jì)算結(jié)果按上述荷載與圖示，第3根、第10根縱梁受力

26、最大，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=242.013KN*mQmax=180.614KN236a的截面幾何特性為：I=2*11870=23740cm4 W=2*660=1320cm3A=2*60.9=121.8cm2 A0=2*10*（360-16*2）=6560mm2 max= Mmax /W=267.253·106/1492·103=179.1N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=231.799·103/6560=35.3N/ mm2<85 N/ mm2fmax=8.3mm<4542/400=11.3mm支點(diǎn)

27、反力第一、十三根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=118.636KN 后支點(diǎn)反力R2=132.978KN第二、十二根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=137.767KN 后支點(diǎn)反力R2=154.422KN第三、十一根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=180.615KN 后支點(diǎn)反力R2=202.449KN第四、十根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=48.187KN 后支點(diǎn)反力R2=54.012KN第五、九根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=29.395KN 后支點(diǎn)反力R2=32.949KN第六、八根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=36.772KN 后支點(diǎn)反力R2=41.217KN第七根縱梁支點(diǎn)反力：前支點(diǎn)反力R1=3

28、4.564KN 后支點(diǎn)反力R2=38.743KN結(jié)論：在混凝土荷載作用下，縱梁采用236a截面形式，強(qiáng)度與剛度均滿(mǎn)足施工要求！2.4底模后橫梁計(jì)算2.4.1. 預(yù)壓荷載作用下底模后橫梁計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖底模后橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，截面型式如下如：建模時(shí)考慮該桿件與后吊桿、后錨桿的協(xié)調(diào)變形，按組合結(jié)構(gòu)建模，橫梁采用梁?jiǎn)卧M，錨吊桿采用桿系單元模擬，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：計(jì)算荷載計(jì)算荷載取用底?？v梁后支點(diǎn)反力，P1=18.362KN，P2=17.137KN，P3=36.331KN，P4=43.978KN，P5=47.136KN，P6=51.909KN，P7=50.431KN計(jì)算結(jié)果

29、 底模后橫梁按上述荷載與圖示，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=165.189KN*mQmax=221.707KN橫梁截面幾何特性為：I稱(chēng)為截面對(duì)主軸（形心軸）的截面慣性矩（cm4）。基本計(jì)算公式如下：，積分后得I=47822cm4W稱(chēng)為截面抵抗矩（cm3），它表示截面抵抗彎曲變形能力的大小，基本計(jì)算公式如下： W=2125cm3I=47822cm4 W=2125cm3A=200.8cm2 A0=2*10*（450-20*2）=8200mm2 max= Mmax /W=165189·106/2125·103=77.7N/mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Q

30、max /A0=221.707·103/8200=27.0N/ mm2<85 N/ mm2fmax=4.8mm<6000/400=15mm 錨吊桿R1=54.85KN，R2=292.923KN支點(diǎn)反力支點(diǎn)反力 R1=54.85KN，R2=292.923KN結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模后橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊截面，可滿(mǎn)足施工要求！2.4.2. 澆筑混凝土?xí)r底模后橫梁的計(jì)算底模后橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，建模時(shí)考慮該桿件與后吊桿、后錨桿的協(xié)調(diào)變形，按組合結(jié)構(gòu)建模，橫梁采用梁?jiǎn)卧M，錨吊桿采用桿系單元模擬，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：計(jì)算荷載計(jì)算

31、荷載取用1#、4#、8#段底?？v梁后支點(diǎn)反力，如下表：支點(diǎn)反力表（KN）支點(diǎn)1#段4#段8#段備注P141.31297.349132.978后支點(diǎn)反力P240.282108.442154.422P377.498156.910202.449P449.54257.40554.012P525.99630.34432.949P632.80638.81741.217P730.77036.29738.743計(jì)算結(jié)果底模后橫梁按上述荷載與圖示，計(jì)算結(jié)果為：受力計(jì)算計(jì)算表受力1#段4#段8#段彎矩（max）133.102181.292203.205剪力（max）241.509410.067504.421錨吊桿

32、反力R142.31854.85559.867錨吊桿反力R2325.139562.270697.266最不利為8#節(jié)段，按8#節(jié)段計(jì)算：截面幾何特性為：I=47822cm4 W=2125cm3A=200.8cm2 A0=2*10*（450-20*2）=8200mm2 max= Mmax /W=203.205·106/2125·103=95.6N/mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=504.421·103/8200=61.5N/ mm2<85 N/ mm2fmax=4.8mm<6000/400=15mm結(jié)論：在

33、預(yù)壓荷載作用下，底模后橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，可滿(mǎn)足施工要求！2.5底模前橫梁與前上橫梁計(jì)算因底模前橫梁與主桁架上橫梁協(xié)調(diào)變形，建模時(shí)考慮空間效應(yīng)，將兩個(gè)構(gòu)件整體建?？紤]。2.5.1. 預(yù)壓荷載作用下底模前橫梁與前上橫梁計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖底模前橫梁與底模后橫梁一樣，采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，上橫梁采用2塊2cm鋼板4塊14cm鋼板組焊而成，截面型式如下：吊桿采用12根32精軋螺紋鋼，模型按支撐于主桁架前端的組合結(jié)構(gòu)考慮，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：計(jì)算荷載縱梁傳遞荷載取用預(yù)壓時(shí)底?？v梁前支點(diǎn)反力P1=25.513KN，P2=23.811KN，P3=50.482KNP4=

34、61.107KN，P5=65.494KN，P6=72.127K, P7=70.074KN外模荷載主要為外模板荷載,并考慮1.2沖擊系數(shù)，W=（11508+3245）*1.2/4=44.3KN內(nèi)模板荷載在預(yù)壓時(shí)為0KN。計(jì)算結(jié)果底模前橫梁按上述荷載與圖示，底模前橫梁計(jì)算結(jié)果為：Mmax=145.339KN*mQmax=233.765KN截面幾何特性為：I=47822cm4 W=2125cm3A=200.8cm2 A0=2*10*（450-20*2）=8200mm2 max= Mmax /W=145.339·106/2125·103=68.4N/mm2<145*1.3=1

35、88.5 N/ mm2max= Qmax /A0=233.765·103/8200=28.5/ mm2<85 N/ mm2fmax=2.1mm<4600/400=11.5mm前吊桿軸力：R1=44.260KN R2=377.831KN前上橫梁按上述荷載與圖示，前上橫梁計(jì)算結(jié)果為：Mmax=135.060KN*mQmax=377.831KN前上橫梁截面幾何特性為：I稱(chēng)為截面對(duì)主軸（形心軸）的截面慣性矩（cm4）?；居?jì)算公式如下：，積分后得I=50346cm4W稱(chēng)為截面抵抗矩（cm3），它表示截面抵抗彎曲變形能力的大小，基本計(jì)算公式如下： W=1907cm3I=50346c

36、m4 W=1907cm3A=421cm2 A0=2*10*（528-34*2）=9200mm2 max= Mmax /W=135.060·106/1907·103=70.8N/mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=377.831·103/9200=41.1N/ mm2<85 N/ mm2fmax=5.3mm<6000/400=15 mm支點(diǎn)反力支點(diǎn)反力R=466.391KN 結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模前橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，上橫梁采用2塊2cm鋼板4塊1.4cm鋼板組焊而成，可滿(mǎn)足

37、施工要求！2.5.2. 澆筑混凝土?xí)r底模前橫梁與前上橫梁的計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖底模前橫梁與底模后橫梁一樣，采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，上橫梁采用2塊2cm鋼板4塊14cm鋼板組焊而成，截面型式如下：吊桿采用12根32精軋螺紋鋼，模型按支撐于主桁架前端的組合結(jié)構(gòu)考慮，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 計(jì)算荷載計(jì)算荷載取用1#、4#、8#段底?？v梁前支點(diǎn)反力，如下表：支點(diǎn)反力表（KN）支點(diǎn)1#段4#段8#段備注P157.402108.246118.636后支點(diǎn)反力P255.971120.581137.767P3107.682174.473180.615P468.83763.83048.187P536.12

38、133.74029.395P645.58343.16236.772P742.75540.35934.564外模荷載考慮1.2沖擊系數(shù)，W=（11508+3245）*1.2/4=44.3KN內(nèi)模板荷載考慮1.2沖擊系數(shù)N=（4280+4550）*1.2/4=26.5KN計(jì)算結(jié)果底模前橫梁按上述荷載與圖示，計(jì)算結(jié)果為：受力計(jì)算計(jì)算表受力1#段4#段8#段彎矩（max）106.371115.033104.387剪力（max）215.732352.310370.718錨吊桿軸力（外側(cè)）R15.32350.99066.300錨吊桿軸力（內(nèi)側(cè)）R2387.651513.222502.354按上述荷載與圖示

39、，底模前橫梁計(jì)算結(jié)果為：Mmax=115.033KN*mQmax=370.718KN截面幾何特性為：I=47822cm4 W=2125cm3A=200.8cm2 A0=2*10*（450-20*2）=8200mm2 max= Mmax /W=115.033·106/2125·103=54.1N/mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=370.718·103/8200=45.2/ mm2<85 N/ mm2fmax=2.9mm<4600/400=11.5mm 上橫梁按上述荷載與圖示，前上橫梁計(jì)算結(jié)果為：受力計(jì)算計(jì)

40、算表受力1#段4#段8#段彎矩（max）233.217257.185228.143剪力（max）414.151539.722528.854支點(diǎn)反力R1463.774635.012639.454最大變形位移（mm）9.610.59.3Mmax=257.185KN*mQmax=539.722KNI=50346cm4 W=1907cm3A=421cm2 A0=2*10*（528-34*2）=9200mm2 max= Mmax /W=257.185·106/1907·103=134.9N/mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=539.72

41、2·103/9200=58.7N/ mm2<85 N/ mm2fmax=10.5mm<6000/400=15 mm結(jié)論：在澆注混凝土狀態(tài)下，底模前橫梁采用2塊2cm鋼板2塊14cm鋼板組焊而成，上橫梁采用2塊2cm鋼板4塊1.4cm鋼板組焊而成，可滿(mǎn)足施工要求！2.6底模后錨桿、前吊桿計(jì)算2.6.1.預(yù)壓狀態(tài)下后錨桿計(jì)算在預(yù)壓狀態(tài)下，使用6根吊桿（錨固于成型梁體），1根吊桿（懸吊于外模滑道），吊桿采用采用32精軋螺紋鋼，內(nèi)側(cè)錨固吊桿最大軸力為292.923KN，外側(cè)吊桿軸力54.85KN 錨固吊桿：其安全儲(chǔ)備為：K=650/60.7=10.7(精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650M

42、Pa)外側(cè)吊桿：其安全儲(chǔ)備為：K=650/68.2=9.5(精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)2.6.2.澆筑混凝土狀態(tài)下后錨桿計(jì)算在預(yù)壓狀態(tài)下，使用6根吊桿（錨固于成型梁體），1根吊桿（懸吊于外?；溃?，吊桿采用采用32精軋螺紋鋼，內(nèi)側(cè)錨固吊桿最大軸力為697.266KN；外側(cè)吊桿最大軸力59.867KN錨固吊桿：其安全儲(chǔ)備為：K=650/144.5=4.5(精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)外側(cè)吊桿：其安全儲(chǔ)備為：K=650/74.4=8.7(精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)2.6.3.預(yù)壓狀態(tài)下前吊桿計(jì)算在預(yù)壓狀態(tài)下，使用12根吊桿（懸吊于上橫梁上），前吊桿最大軸力為377.831KN

43、，在預(yù)壓狀態(tài)下最大支反力為采用32精軋螺紋鋼時(shí)，其應(yīng)力為：其安全儲(chǔ)備為：K=650/156.6=4.2（精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)。2.6.4.澆筑混凝土狀態(tài)下前吊桿計(jì)算在澆筑混凝土狀態(tài)下，使用12根吊桿（懸吊于外?；溃?，后錨桿前最大軸力為513.222KN，采用32精軋螺紋鋼時(shí)，其應(yīng)力為：其安全儲(chǔ)備為：K=650/212.7=3.1(精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)。由上述計(jì)算可知，底模系統(tǒng)前后橫梁的錨吊桿安全儲(chǔ)備均大于2，滿(mǎn)足要求。第3章 掛籃主桁計(jì)算由“底模前橫梁與前上橫梁”的計(jì)算結(jié)果，主桁架的控制荷載為澆注8#段時(shí)荷載，結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)主要考慮澆注混凝土?xí)r掛籃主桁架桿件的強(qiáng)度與穩(wěn)定性。另外需計(jì)算掛籃走行時(shí)主要桿件的強(qiáng)度穩(wěn)定性及走行錨固裝置的安全性。計(jì)算考慮2種工況、2種荷載組合，具體見(jiàn)下表：底模計(jì)算荷載組合列表工況工況描述荷載組合 荷 載 描 述計(jì) 算 內(nèi) 容18#段澆注混凝土重量、超載、動(dòng)力附加荷載、掛籃自重、施工荷載主桁架桿件強(qiáng)度、穩(wěn)定性；后錨系統(tǒng)安全性2掛籃走行掛籃自重、施工荷載、動(dòng)力附加荷載主桁架桿件強(qiáng)度、穩(wěn)定性；走行滑道強(qiáng)度；走行錨固安全性3.1 荷載組合(混凝土重量+超載+動(dòng)力附加荷載+掛籃自重+施工荷載)荷載計(jì)算由“底模前橫梁與上橫梁”在澆注混凝土作用下計(jì)算結(jié)果得到支點(diǎn)反力為639.454KN，計(jì)算主