高層住宅樓消防連廊懸挑模板支架工程施工設(shè)計(jì)方案

1、濱州華濱新苑二期職工保障房住宅小區(qū)7#樓消防連廊模板支撐架施工方案一、工程概況濱州華濱新苑二期職工保障房住宅小區(qū) 7#樓北立面十二層、十六層(結(jié)構(gòu)層標(biāo)高為 32.87m、47.87)位置各設(shè)計(jì)了一道消防連廊。消防連廊為懸挑鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，混凝土 強(qiáng)度等級(jí)為C30,其中挑梁懸挑長度為2.0m,梁的截面尺寸大為200mm X500mm ,連梁 截面尺寸為200mm X500mm ,連廊板厚100mm ,連廊寬2000mm (連梁外側(cè)距離)。二、編制依據(jù)：1、根據(jù)本工程施工圖紙及有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)圖；2、根據(jù)國家有關(guān)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)和地區(qū)的有關(guān)規(guī)程；3、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011

2、)4、 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(GB50204-2015 );5、建筑工程質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn) (GB50300-2013 );6、 建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范(JGJ80-2016);7、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn) (JGJ59-2011);8、 建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程(DB33/1035-2006 )三、消防連廊模板支撐方案設(shè)計(jì)1、 由于本工程消防連廊設(shè)計(jì)為外部懸挑鋼混凝土結(jié)構(gòu)，連廊模板排架底部無支撐點(diǎn)，因 此在連廊模板排架底部架設(shè)鋼梁，以作為連廊模板排架支撐點(diǎn)之用。2、 連廊模板排架底部支撐鋼梁設(shè)置在連廊層高的下一樓層位置，鋼梁上架設(shè) 48 X 3.5mm鋼管排架，以作為連廊

3、模板的支撐。3、 鋼梁擬采用16#工字鋼，長6m ,里端3.5m錨固在已澆筑好的十層樓板上,外端2.5m作為排架及施工腳手架的支撐點(diǎn)；外挑部位下面用斜撐加固。專業(yè)資料整理4、 工字鋼鋼梁水平間距1.4m ,里端設(shè)置二道（局部三道）錨環(huán)（HPB235級(jí)16鋼 筋）。5、 在工字鋼鋼梁上鋪設(shè)三道通長12.6#槽鋼橫梁，作為排架立桿的支撐點(diǎn)，槽鋼間距 0.9m。6、 連廊模板支撐排架的立桿橫距（垂直連廊方向）0.9m，縱距（沿連廊方向）0.7m ； 排架底部（距工字鋼0.2m處）設(shè)置縱、橫向掃地桿，排架中部（距工字鋼1.4m處） 設(shè)置縱、橫向連桿，排架頂部設(shè)置縱、橫向承重鋼管；排架立桿與剪力墻模板拉

4、結(jié)牢 固。7、連廊外側(cè)施工腳手架橫距 0.95m，縱距1.4m，步距1.8m ;腳手板采用木板封閉，上 部腳手板高出連廊頂面0.2m ;腳手架防護(hù)欄桿高度為1.2m。&為了使排架及腳手架立桿與工字鋼鋼梁和槽鋼橫梁有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。故在工字鋼和槽鋼上焊接長度為150-200mm、直徑為25mm的鋼筋，將立桿套座其外。十二層結(jié)構(gòu)900 (0C十一層結(jié)構(gòu)IK3LJ5D4QP十矍犁1150 200 1100 200goo90950.1 別0:呻1255014506000連廊模板支架側(cè)立面四、消防連廊模板支架力學(xué)計(jì)算：4.1梁模板支撐架計(jì)算（按最不利工況梁的截面200m

5、m X500mm計(jì)算）梁模板支架剖面圖梁模板支架平面圖A、參數(shù)信息1、模板支撐及構(gòu)造參數(shù) 梁截面寬度 B(m): 0.20 ；梁截面高度 D(m) : 0.50 ；(2) 混凝土板厚度(mm) : 120.00 ；立桿沿梁跨度方向間距La(m): 0.90；(3) 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m): 0.05 ；(4) 立桿步距h(m) : 1.20 ；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m): 0.90 ；(5) 梁支撐架搭設(shè)高度H(m) : 2.56；梁兩側(cè)立桿間距(m): 0.70；(6) 承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；(7) 采用的鋼管類型為48 X 3.5 ;(8) 立

6、桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.85;2、荷載參數(shù)(1) 新澆混凝土重力密度(kN/m 3): 24.00 ;(2) 模板自重(kN/m 2): 0.35;(3) 鋼筋自重(kN/m 3):1.50；(4) 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m 2)： 3.0 ；(5) 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)： 14.4 ；(6) 振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m 2)： 2.0 ；(7) 振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m 2)： 4.0 ；3、材料參數(shù)(1) 木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm 2)： 9000.0 ；(2) 木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f

7、c(N/mm) : 10.0；(3) 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm 2)： 13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm 2)： 1.5；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm) : 18.00 ；(5) 面板彈性模量E(N/mm 2)： 9500.0 ；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm 2)： 13.0；4、梁底模板參數(shù)(1) 梁底方木截面寬度b(mm) : 40.0 ；梁底方木截面高度h(mm) : 80.0 ；(2) 梁底縱向支撐根數(shù)：2；5、梁側(cè)模板參數(shù)(1) 主楞間距(mm): 700 ；次楞根數(shù)：3 ；(2) 主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2 ；(3) 固定支撐水平間距(mm) : 700 ；

8、(4) 豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：0mm , 245mm ；(5) 主楞材料：圓鋼管；(6) 直徑(mm) : 48.00 ;壁厚(mm) : 3.50;(7) 主楞合并根數(shù)：2;(8) 次楞材料：木方;(9) 寬度(mm) : 40.00 ；高度(mm) : 80.00 ；B、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值：F=0.22 丫 ti 血V1/2F= yH其中丫-混凝土的重力密度,取24.000kN/m 3 ；t -新澆混凝土的初凝時(shí)間,取5.000h ;T -混凝土的入模溫度,取25.000 C；V -混凝土的澆筑速度,取1.5

9、00m/h ；H -混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m ；3-外加劑影響修正系數(shù)，取1.000 ；血-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得37.183 kN/m 2、14.400 kN/m 2，取較小值14.400 kN/m 2作為本工程計(jì) 算荷載。C、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。q-F*丨3F1F1F1t1PA! 1,-L 1907弋L190r彳rd面板計(jì)算簡圖(單位：mm)

10、1、強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：(T = M/W < f其中，W -面板的凈截面抵抗矩，W = 70X 1.8 X 1.8/6=37.8cm 3 ；M -面板的最大彎矩(N mm);(7 -面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm 2)f-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算 ：M = 0.125ql 2其中，q -作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：q1= 1.2 X 0.7 X 14.4=12.096kN/m;振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值：q2= 1.4 X 0.7 X 4=3.92ikN計(jì)算跨度：l = (500-120)/(3-1)=

11、 190mm;面板的最大彎矩 M= 0.125 X (12.096+3.92) X (500120)/(3-1) 2 = 7.23X4N0- mm面板的最大支座反力為：N=1.25ql=1.25 X (12.096+3.920) -120)/00/1000=3.804 kN;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：7 = 7.23 XF03.78XMWN/mm 2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 13N/mm 2;f=13N/mm 2,滿足要求！ 2、撓度驗(yàn)算v = 0.521q4心00EI) < v =1/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值：q = q 1 =12.096N

12、/mm ；l-計(jì)算跨度：l =(500-120)/(3-1)=190mm;E-面板材質(zhì)的彈性模量：E = 9500N/mm 2;I-面板的截面慣性矩:I = 70 X 1.8 X 1.8 X 1.8/12=34.02cm面板的最大撓度計(jì)算值：v =0.521 X 12.096 X-(50)0(3-1) 4/(100 X 9500 X 3.40) =0.025 mm ;面板的最大容許撓度值:v = 1/250 =(500-120)/(3-1)/250 = 0.76mm;面板的最大撓度計(jì)算值v =0.025mm小于 面板的最大容許撓度值 v =0.76mm,滿足要求！D、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1、次楞

13、計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 3.804/0.700= 5.434kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm ,高度80mm ,截面慣性矩I,截面抵抗矩W 和彈性模量E分別為：W = 1 X 4 X 8 X 8/6 = 42.67CmI = 1X 4 X 8 X 8 X 8/12 = 170467cm剪力圖(kN)變形圖(mm)5 434kN/m434kN /m5434MNZmluumumuwuuuuiuuMuiuuuuiun計(jì)算簡圖經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M = 0.266 kN m最大支座反力 R

14、= 4.184 kN ,最大變形v =0.585 mm(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：(T = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值(T = 2.66 X 104.27x41=)6.2 N/mm 2;次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 13N/mm 2；f=13N/mm 2,滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值：v = 700/400=1.75mm ;次楞的最大撓度計(jì)算值v =0.585mm小于 次楞的最大容許撓度值v =1.75mm,滿足要求！2、主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.184kN,按照集中荷載作用下的 簡支梁計(jì)算。本工程中，主

15、楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：W = 2 X 5.078=10.16cn3;I = 2 X 12.187=24.37呦E = 206000.00 N/mm 2;主楞變形圖(mm)r彳r丿2 094 1S2.09； 1r<L045135£jF-主楞計(jì)算簡圖經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.282 kN m 最大支座反力 R= 6.489 kN ,最大變形v = 0.061 mm(1) 主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算(T = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：(T = 2.82廉/11002 X 10= 27.8 N/mm 2;主楞

16、的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =0.85 X205=174.25N/mm 2 (0.85為鋼管強(qiáng)度折減系數(shù))；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值(T =27.8N/mm 2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=174.25N/mm 2,滿足要求！(2) 主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.061 mm主楞的最大容許撓度值：v = 245/400=0.612mm ;主楞的最大撓度計(jì)算值v =0.061mm小于 主楞的最大容許撓度值v =0.612mm,滿足要求！E、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距 和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模

17、板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混 凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =900 X 18 X 18/6 = 4.86 4mnX310I =900 X 18 X 18 X 18/12 = 4.37 5mmX； 10qff1f1f1f勺f4P£200底模面板計(jì)算簡圖1、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：(T = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m):qi=1.2 X (24.00+1.50) X 0.50+0.35 X 0.90=14.148

18、kN/m施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值 (kN/m):q2=1.4 X (2.00+3.00) X 0.90=6.300kN/m;q=14.148+6.300=20.448kN/m;最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下Mmax=ql 2/8 = 1/8X 20.448 2X1X 110 mm ;RA=RB=0.5ql=0.5X 20.448 X 0.2=2.045kNc=M max/W=1.02 X 5/4.86 X4=2.1N/mm 2;梁底模面板計(jì)算應(yīng)力c =2.1 N/mm 2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm 2,滿足要求！2、撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)

19、荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用最大撓度計(jì)算公式如下：v = 5ql4/(384EI) < v =l/250其中,q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q 1.2=11.790kN/m ;l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l =200.00mm ;E-面板的彈性模量：E = 9500.0N/mm 2;面板的最大允許撓度值:V =200.00/250 = 0.800mm ;面板的最大撓度計(jì)算值：v = 5 X 14.148 X 200384 X 9500 X 4.37)=0.0T3mm ;面板的最大撓度計(jì)算值：v =0.071mm小于面板的最大允許撓度值:v =0.8mm ,滿足要求！F、梁底支撐的

20、計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重 荷載。1、荷載的計(jì)算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=1.59/0.7=2.272kN/m2、方木的支撐力驗(yàn)算r qf ir ir fr 4r 人r 1f 1r ir nrr %r Ir 1f ir tr tr %rTTa_£ g900900900方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4X 8 X 8/6 = 42.67

21、cm3;I=4 X 8 X 8 X 8/12 = 170.67 C;(1) 方木強(qiáng)度驗(yàn)算：計(jì)算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql 2= 0.1 X 2.272 2X= (0984 kN m；最大應(yīng)力(T = M / W = 0.184 X 1(6/42666.7 = 4.3 N/mm 2;抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =13 N/mm 2 ；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 4.3 N/mm 2小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13 N/mm 2,滿足要求！(2) 方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：t = 3V/(2bh°)其中最大剪力：V =0.6 X 2.272 X 0.9 = 1.227 kN ;方木受剪應(yīng)

22、力計(jì)算值t = 3 X 1.227 X 1000/(2 X 40X 80) = 0.575 N/mf；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值t = 1.5 N/mm 2 ；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.575 N/mm 2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.5 N/mm 2,滿足 要求！(3) 方木撓度驗(yàn)算：計(jì)算公式如下：V = 0.677q4/(100EI) < v =l/250方木最大撓度計(jì)算值v = 0.677 X 2.272 X 900/(100 X 9000 X 170.6674)=X650mm ;方木的最大允許撓度 v =0.900 X 1000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計(jì)算值V = 0.65

23、7 mm 小于 方木的最大允許撓度 v =3.6 mm ,滿足要求！3、支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.045kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(0.700- 0.200)/4X 0.900 X (1.2 X 0.120 X 24.000+1.4 X 0 2 X 0.900)X 0.350=1.149kN3.1333.193kN?25D3.192剪力圖(kN)簡圖(kN m)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力：N1=N 2=3.193 kN ;最大彎矩 Mmax=0.798 kN m；最大撓度計(jì)算值 Vmax

24、=1.616 mm ;最大應(yīng)力(T =0.798 X 10/5080=157.1 N/mm 2;支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度：f =0.85 X205=174.25N/mm 2 (0.85為鋼管強(qiáng)度折減系數(shù))；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值157.1 N/mm 2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度174.25 N/mm 2,滿足要求!G、扣件抗滑移的計(jì)算：按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)0.85，該工程實(shí)際的單扣件承載力取值為6.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R < Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，

25、取6.80 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=3.193 kN ;R < 6.80 kN ,單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！H、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式(T = N/(©fA) <梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：其中N -立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N 1 =3.193 kN ;腳手架鋼管的自重：2 = 1.2 X 0.149 X 2.56=0.457 kN ;樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2 X (00/2+(0.70- 0.20)/4) X 0.90

26、 X 0.35+(0.90/2+0(2704)X 0.90 X 0.120 X (1.50+24.00)=2.118 kN ;施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4 X (3.000+2.000) X 0.900/2+020004X 0.900=3.622 kN ;N =N 1+N2+N 3+N 4=3.193+0.457+2.118+3.622=9.391 kN ;樸-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l°/i查表得到;i -計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm): i = 1.58 ；A -立桿凈截面面積(cm2):A = 4.89 ；W -立桿凈截面抵抗矩(cm3): W

27、= 5.08 ;(T-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm 2);f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =0.85 X205=174.25N/mm 2 (0.85為鋼管強(qiáng)度折減系數(shù))；lo -計(jì)算長度(m);根據(jù)煒口件式規(guī)范，立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=k卩!和lo=h+2a ,為安全計(jì)，取二者間的大值，即：lo = Max1.155 X 1.7 X 1.2,1.2+2 X 0.05= 2.356 m ;k -計(jì)算長度附加系數(shù),取值為：1.155 ;卩-計(jì)算長度系數(shù),參照 扣件式規(guī)范表，卩=1.7 ;a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.05m;得到計(jì)算結(jié)果：立桿的計(jì)算

28、長度lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149;由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© = 0.312 ;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；c =9390.531/(0.312 X 489) = 61.5 N/mm 2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算(T = 43.5 N/mm 2小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f=174.25 N/mm 2，滿足要求！4.2板模板支撐架計(jì)算A、參數(shù)信息：1、模板支架參數(shù)橫向間距或排距（m）:0.70;縱距（m）:0.90 ;步距（m）:1.20 ;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度（m）:0.05 ；模板支架搭設(shè)高度（m）:2.42 ;采用的鋼管（mm

29、）:48X 3.5 ;板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式：單扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.85;2、荷載參數(shù)模板與木板自重（kN/m 2）:0.350;混凝土與鋼筋自重（kN/m 3）:25.000 ;（對(duì)于普通樓板鋼筋密度未超過規(guī)范要求）施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m 2）:3.000;3、材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm ;板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm 2）:9500;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm 2）:13;木方彈性模量E（N/mm 2）:9000.000 ;木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm 2）:13.000;木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm 2）:1.500;

30、木方的間隔距離（mm）:300.000 ;木方的截面寬度（mm）:40.00 ;木方的截面高度（mm）:80.00 ;900板模板支架立面圖B、模板面板計(jì)算：模板面板為受彎構(gòu)件，按三跨連續(xù)梁對(duì)面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度 模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 90 X 1.86 = 48.6 cm3；7I = 90X 3112 = 43.74 cm模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算q' ''f1''L300r1. 300L.300L面板計(jì)算簡圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi = 25 X 0.12 X

31、0.9+0.35 X 0.9 = 3.015 kN/m(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q2 = 3 X 0.9= 2.7 kN/m ;2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下：M=0.1ql 2其中：q=1.2 X 3.015+1.4 X 2.7= 7.398kN/m最大彎矩 M=0.1 X 7.398 X 30儼=66582 N mm;面板最大應(yīng)力計(jì)算值(T =M/W= 66582/48600 = 1.37 N/mm 2 ；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13 N/mm 2;面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為1.37 N/mm 2 < f=13 N/mm 2,滿足要求！3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為：V =0.

32、677qV(100EI) < V =l/250其中 q =q 1= 3.015kN/m面板最大撓度計(jì)算值v = 0.677 X 3.015 X 300100 X 9500 X 43.74)=X040mm ;面板最大允許撓度V =300/ 250=1.2 mm ;面板的最大撓度計(jì)算值 0.04 mm 小于 面板的最大允許撓度1.2 mm,滿足要求！C、模板支撐方木的計(jì)算：方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=bXh 2/6=4 X 8 X 8/6 = 42.67 eft;I=b Xh/12=4 X 8 X 8 X 8/12 = 170.67 CmqF1P 1r 電r

33、 *f 氣r eF 7F Ir F 1r ir ir *r tp %L700L700 1,700xiy方木楞計(jì)算簡圖(mm)1、荷載的計(jì)算：(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi= 25 X 0.3 X 0.12+0.35 X 0.3 = 1.005；N/m(2) 活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q2 = 3 X 0.3 = 0.9 kN/m ;2、強(qiáng)度驗(yàn)算：計(jì)算公式如下：M=0.1ql 2均布荷載 q =1.2 X q+ 1.4 X= 1.2 X 1.005+1.4 X 0.9 = 2.466 kN/m最大彎矩 M = 0.1ql 2 = 0.1 X 2.4

34、66 2X= 0H9> kN m；方木最大應(yīng)力計(jì)算值(T = M /W = 0.2 X 10/42666.67 = 4.682 N/mm 2;方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000 N/mm 2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 4.682 N/mm 2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm 2,滿 足要求！3、抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：t = 3V/2bhn < t其中最大剪力：V = 0.6 X 2.466 X 0.9 = 1.332 kN ;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值t = 1.5 N/mm 2 ；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.624 N/mm 2小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.5 N/mm

35、 2,滿足要求！4、撓度驗(yàn)算：計(jì)算公式如下：v =0.677qV(100EI) < v =1/250均布荷載q = q 1 = 1.005 kN/m ;最大撓度計(jì)算值v = 0.677 X 1.005 X 900(100 X 9000 X 1706666.667)= 0.291mm ；最大允許撓度v =900/ 250=3.6 mm ;方木的最大撓度計(jì)算值 0.291 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!D、板底支撐鋼管計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P= 1.726kN;0 370.37支撐鋼管計(jì)算簡圖0.317支撐

36、鋼管計(jì)算彎矩圖(kN m)1.C571.1622LZ19.1031.0571.0573.3321.1631.057支撐鋼管計(jì)算變形圖（mm）支撐鋼管計(jì)算剪力圖（kN）最大彎矩 M max = 0.37 kN m最大變形 Vmax = 0.432 mm ;最大支座力 Qmax = 5.601 kN ;最大應(yīng)力 （T = 369657.225/5080 = 72.767 N/mm 2 ；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =0.85 X205=174.25N/mm 2 （0.85為鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)）；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值72.767 N/mm 2 < 174.25N/mm 2,滿足要求！支撐鋼

37、管的最大撓度為 0.432mm 小于700/150與10 mm,滿足要求！E、扣件抗滑移的計(jì)算：按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN ,扣件抗滑承載力系數(shù)0.85 , 該工程實(shí)際的單扣件承載力取值為6.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算（規(guī)范5.2.5）:R w Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取6.80 kN ;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力,R= 4.357 kN ;R < 6.80 kN ,單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！F、模板支架立桿荷載設(shè)計(jì)值（軸力）:作用于模板支架的荷

38、載包括靜荷載和活荷載。1、靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：Ngi = 0.149 X 2.42 = 0.36 kN ;模板的自重(kN):Ng2 = 0.35 X 0.9 X 0.7 = 0.22 kN ;(3) 鋼筋混凝土樓板自重(kN):Ng3 = 25 X 0.12 X 0.9 X 0.7 = 1.89 kN ;靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Ng = N gi+N g2+N g3 = 2.471 kN ;2、 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值 Nq = (3+2 ) X 0.7 X 0.9 = 3.15 kN3、立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N = 1.2N g + 1.4N q =

39、 7.375 kN ;G、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式(T =N/(© A) <其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) : N = 7.375kN ;©-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比Lo/i查表得到；i -計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) : i = 1.58 cm ;A - 立桿凈截面面積(cm2): A = 4.89 cm 2;W -立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3): W=5.08 cm 3;t 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm 2);f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =0.85 X205=174.25N/mm 2 (0.85為鋼管強(qiáng)度折減系數(shù))

40、；L0-計(jì)算長度(m);根據(jù)煒口件式規(guī)范，立桿計(jì)算長度L0有兩個(gè)計(jì)算公式L0=kuh和L0=h+2a ,為安全計(jì)，取二者間的大值，即 S=max1.155X 1.7 X 1.2 , 1.2+2 X 0.05=2.356k -計(jì)算長度附加系數(shù),取1.155 ;卩-考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長度系數(shù)，取1.7；a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.05 m ；得到計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度L°=2.356 ；L0 / i = 2356.2 / 15.8=149;由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© = 0.312 ;鋼管立桿受壓應(yīng)力

41、計(jì)算值；c =7375.006/(0.312 X 489) = 48.339 N/mm 2;立桿穩(wěn)定性計(jì)算(T =48.339 N/mm 2 < f= 174.25 N/mm 2,滿足要求！4.3施工腳手架計(jì)算A、參數(shù)信息：1、腳手架參數(shù)(1) 雙排腳手架搭設(shè)高度為4 m ,立桿采用單立桿；(2) 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為1.4m ,立桿的橫距為0.95m ,立桿的步距為1.8 m ；(3) 內(nèi)排架距離墻長度為2.95 m ；(4) 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；(5) 采用的鋼管類型為 48 X 3.5 ；(6) 橫桿與立桿連接方式為單扣件；(7) 連墻件布置取兩步兩跨

42、,豎向間距3.6 m ,水平間距2.8 m ,采用焊縫連接；2、活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m 2):3.000；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；3、風(fēng)荷載參數(shù)(1) 本工程地處上海，基本風(fēng)壓0.55 kN/m 2;(2) 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)pz,計(jì)算連墻件強(qiáng)度時(shí)取1.25,計(jì)算立桿穩(wěn)定性時(shí)取1.25 ;(3) 風(fēng)荷載體型系數(shù)ps為0.78;4、靜荷載參數(shù)(1) 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.1248 ;(2) 腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m 2):0.350;欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.140 ;(3) 安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m 2):0.005;(4) 腳手

43、板類別：木腳手板；欄桿擋板類別：木腳手板擋板；B、大橫桿的計(jì)算：按照煒口件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照 三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重 和施工活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1=0.038 kN/m ;腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.35 X0.95/(2+1)=0.111 kN/m ;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3 X0.95/(2+1)=0.95 kN/m;靜荷載的設(shè)計(jì)值：q1=1.2 X0.038+1.2 X0.111=0.179 kN/m ;活荷載的設(shè)計(jì)值：

44、q2=1.4 X0.95=1.33 kN/m ;QiQsq：1 I I丨丨I門丨I I門1門丨I 11 Z I丨1>_ J*-Jt>-tK-+-Jr圖1大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度5q=1 1 1； L.1 1 1 IM 1 1 1 H1 .|II1A>_iJ1色口吐a圖2大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、強(qiáng)度驗(yàn)算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤?jì)算公式如下：Mimax = 0.08q 112 + 0.10q 2I2跨中最大彎距為 Mimax=0.08 X0.179 X1.42+0.10 X1.33X1.42 =0.289 k

45、N m ; 支座最大彎距計(jì)算公式如下：M 2max = -0.10q 112 - 0.117q 2l2支座最大彎距為 M 2max= -0.10 X0.179 X1.42-0.117 X1.33 X1.42 =-0.34 kN m ;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算：(T =Max(0.2896Q30x6)15080=66.929 N/mm 2;大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為c = 66.929 N/mm 2小于 大橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=174.25 N/mm 2,滿足要求！3、撓度驗(yàn)算：最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計(jì)算公式如下：Wnax =(0.677q 1I4 + 0

46、.990q d4)/100EI其中：靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q1= P1+P2=0.038+0.111=0.149 kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2= Q =0.95 kN/m ;最大撓度計(jì)算值為：v =0.677 X 0.149 X4/(400X 2.06 咳 1(21900)+0.990X 0.95 4/(10K400X 2.06 5孫 11C21900) = 1.593 mm ;大橫桿的最大撓度 1.593 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度1400/150 mm 與10mm ,滿足要求！C、小橫桿的計(jì)算：根據(jù)JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿 在小橫桿的上面。用

47、大橫桿支座的最大反力計(jì)算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載 布置下計(jì)算小橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1= 0.038 X1.4 = 0.054 kN ;腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.35 X0.95X1.4/(2+1)=0.155 kN ;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3 X0.95 X1.4/(2+1) =1.330 kN ;集中荷載的設(shè)計(jì)值：P=1.2 X(0.054+0.155)+1.4 X1.33 = 2.113 kN ;小橫桿計(jì)算簡圖2、強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計(jì)算公式如下：M qmax =

48、 ql 2/8M qmax = 1.2 X0.038 X0.952/8 = 0.005 kN m ;集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下：M pmax = PI/3M pmax = 2.113 X0.95/3 = 0.669 kN m ;最大彎矩M = M qmax + M pmax =0.674 kN m ;最大應(yīng)力計(jì)算值 (T = M / W = 0.674 X 10/5080=132.721 N/mm 2 ;小橫桿的最大彎曲應(yīng)力c =132.721 N/mm 2小于 小橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值174.25N/mm 2,滿足要求!3、撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計(jì)值最不

49、利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計(jì)算公式如下：Vqmax =5ql 4/384EIVmax=5 X 0.038 X 195084 X 2.06 5X 121900) = 0.016 mm ;大橫桿傳遞荷載 P = p 1 + p 2 + Q = 0.054+0.155+1.33 = 1.539 kN ;集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計(jì)算公式如下：Vpmax =PI(3I 2 - 4l 2/9)/72EIVmax = 1538.927 X 950 X (g-XX95050/9 ) /(72X 2.0X X21000) = 1.865mm ；最大撓度和 V = qvax +

50、 pmax =0.016+1.865 = 1.881 mm ;小橫桿的最大撓度為 1.881 mm小于小橫桿的最大容許撓度 950/150=6.333與10mm,滿足要求！D、扣件抗滑力的計(jì)算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN ,扣件抗滑承載力系數(shù)0.85 , 該工程實(shí)際的單扣件承載力取值為6.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(建筑施工扣件 式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范5.2.5):R w Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取6.80 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pi = 0.038

51、 X1.4X2/2=0.054 kN ;小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2 = 0.038 X0.95/2=0.018 kN ;腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P3 = 0.35 X0.95X1.4/2=0.233 kN ;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q = 3 X0.95 X1.4 /2 = 1.995 kN ;荷載的設(shè)計(jì)值：R=1.2 X(0.054+0.018+0.233)+1.4 X1.995=3.159 kN ;R < 6.80 kN ,單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！E、腳手架立桿荷載的計(jì)算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1) 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為0.

52、1248kN/mNg1 = 0.1248 X4.00 = 0.499kN ;(2) 腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值;采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.35kN/m 2N g2= 0.35 X2 X1.4 X(0.95+2.95)/2 = 1.911 kN ;(3) 欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用木腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.14kN/mNg3 = 0.14 X2 X1.4/2 = 0.196 kN ;(4) 吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng):0.005 kN/m 2Ng4 = 0.005 X1.4 X4 = 0.028 kN ;經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值N g = N gi+N G2+N G3+N G4 = 2.634 kN ;活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2 取值。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Nq = 3 X0.95X1.4X2/2 = 3.99 kN ;考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值為N = 1.2 N g+0.85 x1.4Nq = 1.2 X2.634+ 0.85 X1.4X3.99= 7.909 kN ;不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值為N'=1.