粗乙二醇設(shè)備吊裝方案

1、中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目鄂爾多斯市新杭能源有限公司乙二醇裝置粗乙二醇精制回收項目設(shè)備吊裝方案批準(zhǔn)：審核：編制：中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司二 0 一七年六月十六日1中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目目錄1、編制說明 . .32、編制依據(jù)和執(zhí)行規(guī)范 .33、工程概況 . .34、設(shè)備吊裝一覽表 .35、吊裝工藝設(shè)計 .35.1、概述 .35.3 平衡梁選擇計算 .207.1、大型設(shè)備吊裝組織體系圖.237.2、設(shè)備吊裝崗位職責(zé) .238、吊裝安全質(zhì)量體系、安全技術(shù)要求及HSE分析.248.1、吊裝安全

2、質(zhì)量保證體系崗位職責(zé).248.2、安全技術(shù)要求 .258.3、 HSE分析以及安全對策表：.269、吊裝施工用主要施工機(jī)索具及手段用料一覽表.3110、勞動力安排 .3111、附圖 . .錯誤！未定義書簽。11.1附圖 1 精制回收塔下段始吊狀態(tài). .錯誤！未定義書簽。11.2吊裝平面布置圖 .3211.3吊車性能表（見附圖） . .3211.2吊裝平面布置圖 .352中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目1、編制說明本方案涉及的設(shè)備吊裝幾何尺寸、重量依據(jù)江蘇德邦工程有限公司的設(shè)備本體圖紙。吊裝平面按照新杭能源有限公司乙二醇裝置粗乙二醇精制回收單元設(shè)備平面

3、布置圖進(jìn)行布置，部分設(shè)備吊裝位置視現(xiàn)場情況臨時調(diào)整。2、編制依據(jù)和執(zhí)行規(guī)范2.1、相關(guān)設(shè)計圖紙及資料2.2、大型設(shè)備吊裝工程施工工藝標(biāo)準(zhǔn)SH/T3515-20032.3、石油化工建設(shè)工程施工安全技術(shù)規(guī)范GB50484-20082.4、石油化工工程起重施工規(guī)范SH3536-20112.5、工程建設(shè)安裝工程起重施工規(guī)范HG20201-20002.6、起重工操作規(guī)程SYB41122.7、起重吊裝常用數(shù)據(jù)手冊楊文淵2.8、吊車性能表3、工程概況新杭能源有限公司乙二醇裝置粗乙二醇精制回收單元由我單位負(fù)責(zé)設(shè)備安裝等工作，有 2 臺設(shè)備需用100T 以上的吊車完成吊裝，根據(jù)設(shè)備特點及現(xiàn)場施工環(huán)境，為保證大、

4、中型設(shè)備吊裝順利完成，特編制此吊裝方案作為施工指導(dǎo)。4、設(shè)備吊裝一覽表序位號名稱規(guī)安裝標(biāo)高吊裝重主吊備注號格（ mm）量（ T）車（ m）11905-C-301粗乙二醇回收塔上段/ 下 2800 × 25000/30/60500t立式段2800× 420000/EL+42.021905-E-301粗乙二醇回收塔再沸器 2400×7635EL+6.6431.6100t立式5、吊裝工藝設(shè)計5.1 、概述、編制設(shè)備吊裝方案的基本原則或思路：安全可靠、穩(wěn)妥可行、技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、盡量減少高空作業(yè)。、根據(jù)各設(shè)備的吊裝重量、吊裝高度、現(xiàn)場具體條件及工期要求等，結(jié)合本地現(xiàn)有的

5、起重裝備情況及我公司成熟的吊裝經(jīng)驗，經(jīng)我公司有關(guān)技術(shù)人員對現(xiàn)場進(jìn)行認(rèn)真勘測，加上科學(xué)、嚴(yán)3中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目謹(jǐn)?shù)募夹g(shù)論證，本著穩(wěn)妥可行、安全可靠、技術(shù)成熟、經(jīng)濟(jì)合理的原則，擬定立式設(shè)備采用吊車臺吊法進(jìn)行吊裝；臥式設(shè)備采用單機(jī)直接吊裝就位。根據(jù)現(xiàn)場特點，吊裝采用汽車式起重機(jī)，具體選型根據(jù)各臺設(shè)備的具體參數(shù)綜合考慮，詳細(xì)情況如后所述。5.2 吊裝計算5.2.1 、粗乙二醇精制回收塔（1905-C-301 ）下段粗乙二醇精制回收塔吊車參數(shù)本工程中粗乙二醇精制回收塔外形尺寸、重量最大， 且需完成空中組焊，選擇其進(jìn)行吊裝計算。吊裝參數(shù)型號QAY5

6、00級別500t工況主臂 +超起主吊車主臂桿長度53.8車體配重135t尾部配重/參數(shù)超起配重半徑/外形尺寸/工作半徑14m額定吊裝負(fù)荷89t最大受力78.1t吊車負(fù)荷率87.7%主吊耳設(shè)備自帶吊耳型號LTM1200級別200t工況主臂工況輔助吊車主臂桿長度30.5m副臂長度/超起配重/參數(shù)超起配重半徑/外形尺寸/工作半徑12m額定吊裝負(fù)荷49.5t最大受力41.2t吊車負(fù)荷率83.2%輔助吊耳/5.2. 1.2 、吊索具參數(shù)設(shè)備位號重量 (t)主吊鋼絲繩溜尾鋼絲繩1905-C-301 下段60 65-6 × 37+1-1700 47.5-6×37+1-17005.2. 1

7、.3 、吊裝工藝設(shè)計1）吊裝工藝根據(jù)現(xiàn)場情況，采用吊車臺吊法完成粗乙二醇精制回收塔下段吊裝。利用一臺500t 汽車起重機(jī)（主臂 +超起 53.8m工況，作業(yè)半徑14m）作主吊，一臺 200t汽車起重機(jī)（主臂30.5m 工況，作業(yè)半徑 12m）抬尾完成吊裝。參見吊裝平面布置圖。4中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目2）卸車說明及卸車時塔體受力校核a. 卸車說明粗乙二醇精制回收塔下段卸車時要按照吊裝平面圖設(shè)備的始吊位置臥置。保證設(shè)備組對一端朝西，尾部裙座一端向東。具體位置參見吊裝平面布置圖。b. 卸車時塔體強(qiáng)度校核1. 按此假設(shè)，全吊裝過程中，筒體上的最大彎

8、矩發(fā)生在剛剛起吊時（此時塔體受力情況與卸車時相同），此時受力情況簡化為如下力學(xué)模型：G/LFAyFBy設(shè)備筒體所受最大彎矩發(fā)生在設(shè)備中部位置，最大彎矩：M maxGLxL8設(shè)備筒體為薄壁圓筒模型，則其抗彎截面系數(shù)：WzD 3(14 ) 其中，d / D32最大彎矩處彎曲正應(yīng)力最大，最大彎曲正應(yīng)力：M maxGL/8maxD3(1xLWz4) /32G 600000N， L 37m， D 2.8m， d =2.768m代入上式max=85.5MPa查表得此設(shè)備材料(30408) 的許用彎曲正應(yīng)力 =137MPa，max，所以在此假設(shè)情況下，筒體不會發(fā)生彎曲變形。那么，實際情況下也不會發(fā)生彎曲變形

9、了。2. 局部應(yīng)力分析設(shè)備上的吊耳是在設(shè)備制造時按強(qiáng)度要求設(shè)計制作好的，載荷能力滿足吊裝過程中的強(qiáng)度要求。5中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目現(xiàn)我們對設(shè)備裙座進(jìn)行局部應(yīng)力分析：此時按重心在28 米處的實際情況考慮，起吊時裙座端承受豎直方向的力，大小為FAY=150 000N我們吊裝時裙座端采用雙繩捆綁法，此時受裙座受力情況如圖所示：FAy /2FAy /2F裙座受捆綁力，該力可近似均勻分布，方向為指向裙座中心，大小為：FFAyf 為鋼絲繩和設(shè)備筒體間的動摩擦系數(shù)）（其中，f裙座受徑向剪切應(yīng)力FFAy / fA( D 2d 2 ) / 4查表得， f 0

10、.150.25 ，安全起見，取f 0.15, 代入上式 =23.1MPa查表知許用剪切應(yīng)力 =95.9MPa，故起吊時，設(shè)備裙座不會因局部應(yīng)力變形。塔上段重量比下段重量輕（上段直徑2.8 米，長度 25 米，下段直徑2.8 米，長度 37 米），彎矩小，故上段強(qiáng)度6中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目也滿足要求。3）吊耳及機(jī)索具設(shè)置a. 主吊設(shè)置主吊耳為設(shè)備本體吊耳。吊索選用65-6 × 37+1-1700 鋼絲繩一對 (18m/ 根 ) ，每根鋼絲繩雙股使用。b. 尾吊設(shè)置抬尾利用捆綁法捆住設(shè)備尾端。尾吊點由設(shè)備廠家焊接吊耳，強(qiáng)度足夠。鋼絲繩

11、選用47.5-6× 37+1-1700 一根 (16m/ 根 ) 。、粗乙二醇精制回收塔下段吊裝過程1) 始吊狀態(tài)：吊車及索具準(zhǔn)備工作完畢后，用一臺 500t 汽車吊抬頭、一臺 200t 汽車吊抬尾，兩臺吊車同時受力，進(jìn)行試吊，待設(shè)備離地面 200mm時，檢查吊車及索具的受力情況，待確認(rèn)沒問題后，再進(jìn)行正式吊裝。2) 中間狀態(tài)正式吊裝開始后，兩臺吊車同時提升，待設(shè)備離地面200mm時，抬尾吊車停止起升，在保證設(shè)備底部不接觸到地面的情況下緩緩向主吊車方向轉(zhuǎn)動臂桿，同時主吊車?yán)^續(xù)提升，吊裝過程中嚴(yán)格保證主吊鉤和輔吊鉤的豎直起升。因輔助吊車作業(yè)半徑不足以一次臺吊達(dá)到該設(shè)備豎直臨界狀態(tài)，按理

12、論計算輔助吊車需要移位1 次。當(dāng)精制回收塔與地面交角接近豎直時，主吊車停止起升，抬尾7中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目吊車緩緩回落吊鉤，使精制回收塔下段逐漸由傾斜變?yōu)樨Q直狀態(tài)。3) 就位狀態(tài)設(shè)備處于豎直狀態(tài)后，200t 吊車摘鉤， 500t 吊車在檢查無問題后繼續(xù)起升至設(shè)備底面離地超過 5.2m，旋轉(zhuǎn)吊車主臂到精制回收塔裙座的上端組焊位置。檢查吊索具情況，確認(rèn)安全之后，緩落吊鉤開始精制回收塔下段與裙座組對，組焊完成后500t 吊車松鉤。（見附圖2 下段就位狀態(tài)）8中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目、粗乙二醇精

13、制回收塔下段吊車選用1) 主吊車為減少高空作業(yè)，考慮到包頭地區(qū)大型吊裝設(shè)備資源少，設(shè)備重量大， 設(shè)備尺寸長， 附塔管線、梯子、塔平不隨設(shè)備整體吊裝，僅安裝梯子、平臺支撐、支架、保溫隨塔體整體吊裝。梯子平臺支撐 1T, 保溫重 2T，附塔管線支架3T, 設(shè)備本體重約60 噸（塔下段整體重約77 噸，裙座下段到貨分三段，其中兩段現(xiàn)場已經(jīng)組對焊接，重約17 噸，塔下段吊裝時不再與裙座整體吊裝），設(shè)備加附件累計 66T，規(guī)格為D2800 H42000, 安裝標(biāo)高為EL+5M，作業(yè)半徑14M；根據(jù)設(shè)備重量，作業(yè)半徑及吊裝高度，采500T 汽車吊車主臂加超起工況下進(jìn)行吊裝;計算載荷F=（ Q+q） *K1

14、取 K1=1.1=(66+5)*1.1=78.1T式中： Q-設(shè)備及設(shè)備附件重量；K1-動載系數(shù)， K1=1.1 ；q-吊鉤及吊具重量等，q=5T；500T 汽車吊作業(yè)半徑為14M，主臂伸出53.8M, 額定起重能力為89T因此 F89；吊車性能滿足要求；當(dāng)設(shè)備底部與塔裙座達(dá)到組對條件時，設(shè)備外徑與主臂最小凈距離為1533mm，不抗桿， 臨時平臺護(hù)欄與主臂最小凈距離為500mm,不抗桿，吊鉤離導(dǎo)輪凈距離約4.6 米（精制回收塔下段吊裝分9中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目析）。2) 輔助吊車選用粗乙二醇精制回收塔下段，輔助吊車受力按總重1/2 計算，則

15、輔助吊車受力Q=42.5T；根據(jù)設(shè)備總量及作業(yè)半徑，選取200T 吊車作為輔助吊車，作業(yè)半徑12 米，主臂伸出30.5 米，最大承載負(fù)荷為 49.5T;計算載荷F=（ Q+q）*K1*K2=（ 32+2） 41.2T式中： Q-1/2設(shè)備及設(shè)備附件重量；K1-動載系數(shù)， K1=1.1 ；K2-不均衡載荷系數(shù)，取K2=1.1 ；q-吊鉤及吊具重量，q=2T；F 49.5T ，吊車性能滿足要求。、吊索選取計算1）主吊索計算主吊鋼絲繩共四股，鋼絲繩受力如下：從圖（ 1）所得，鋼絲繩單根雙股使用時，由于鋼絲繩通過吊鉤產(chǎn)生曲率半徑，強(qiáng)度下降，鋼絲繩繞過吊鉤的曲率半徑約4d5d，鋼絲繩有效起重能力只能按總

16、能力的80%計算，鋼絲繩單股拉力為：f=Q/（ 4*sin60 °）=64T/（ 4*sin60 °）=640KN/（ 4*sin60 °） =184.8KN圖 1式中： f-1/4股鋼絲繩拉力；Q-設(shè)備及附件等重量；根據(jù)起重吊裝常用數(shù)據(jù)手冊楊文淵編選取 65-6 × 37+1-170 作為主吊繩。強(qiáng)度校核：型號為 65-6 × 37+1-1700 ，拉斷總力為Pn =2665KN，6× 37+1 換算系 =0.82,在安全系數(shù)N=Pn* * 式中： N-鋼絲繩安全系數(shù)；Pn-鋼絲繩拉斷總力；K1-動載系數(shù)， K1=1.1 ； -鋼絲

17、繩在曲率半徑下的折減率，取0.8 ；則 N=8.6 ， N>6，所以 65-6 × 37+1-1700 滿足要求。2）輔助吊繩選取10中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目鋼絲繩單根雙股使用時，由于鋼絲繩通過吊鉤產(chǎn)生曲率半徑，強(qiáng)度下降，鋼絲繩繞過吊鉤的曲率半徑約4d5d，鋼絲繩有效起重能力只能按總能力的80%計算，鋼絲繩單股拉力為：從圖（ 1）所得，鋼絲繩單股拉力：f=Q/ （ 4*sin60 °） =32T/ （ 4*sin60 °）=320KN/（ 4*sin60 °）=92.4KN式中： f-1/4股鋼絲

18、繩拉力；Q-1/2設(shè)備及附件等重量；根據(jù)起重吊裝常用數(shù)據(jù)手冊楊文淵編選取 47.5-6 × 37+1-1700 作為輔助吊繩。強(qiáng)度校核：型號為 47.5-6 × 37+1-1700 ，拉斷總力為Pn =1430KN， 6× 37+1 換算系數(shù) =0.82,在安全系數(shù)N=Pn* 式中： N-鋼絲繩安全系數(shù)；Pn-鋼絲繩拉斷總力；K1-動載系數(shù)， K1=1.1 ， K1=1.1 ；K2-不均衡載荷 K2 取 1.1 ； -鋼絲繩在曲率半徑下的折減率，取0.8 ；則 N=8.39， N>6，所以 47.5-6 ×37+1-1700 滿足要求。、精制回收塔

19、上段(1905-C-301)、精制回收塔上段吊車參數(shù)吊裝參數(shù)型號QAY500級別500t工況主臂 +超起工況主吊車主臂桿長度79.8m車體配重125t尾部配重/參數(shù)超起配重半徑/外形尺寸/工作半徑15m額定吊裝負(fù)荷57t最大受力51.7t吊車負(fù)荷率90.7%主吊耳設(shè)備自帶吊耳型號LTM1200級別200t工況主臂工況輔助吊車主臂桿長度30.5m副臂長度/超起配重/參數(shù)超起配重半徑/外形尺寸/工作半徑16m額定吊裝負(fù)荷36.5t最大受力27.3t吊車負(fù)荷率74%輔助吊耳/11中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目、吊具參數(shù)設(shè)備位號重量 (t)主吊鋼絲繩溜尾鋼

20、絲繩1905-C-30130 47.5-6 × 37+1-1700 36.5-6 ×37+1-17005.2.2.3 、吊裝工藝設(shè)計1）吊裝工藝根據(jù)現(xiàn)場情況，采用吊車臺吊法完成精制回收塔上段吊裝。利用一臺500t 汽車吊（主臂 +超起79.8m 工況，作業(yè)半徑15m）作主吊，一臺 200t 汽車吊（主臂30.5m 工況，作業(yè)半徑 16m）抬尾完成吊裝；參見吊裝平面布置圖。2）卸車說明粗乙二醇精制回收塔上段卸車時要按照吊裝平面圖設(shè)備的始吊位置臥置。保證設(shè)備頭部朝東，尾部向西。具體位置參見吊裝平面布置圖。3）吊耳及機(jī)索具設(shè)置a. 主吊設(shè)置主吊耳為設(shè)備本體吊耳。吊索選用47.5-

21、6 ×37+1-1700 鋼絲繩一對 (18m/ 根) ，每根鋼絲繩雙股使用。b. 尾吊設(shè)置鋼絲繩選用 36.5-6 × 37+1-1700 一根 (16m/ 根) 。、精制回收塔上段吊裝過程1) 始吊狀態(tài)：吊車及索具準(zhǔn)備工作完畢后，用一臺500t 汽車吊抬頭、一臺200t 汽車吊抬尾，兩臺吊車同時受力，進(jìn)行試吊，待設(shè)備離地面 200mm時，檢查吊車及索具的受力情況，待確認(rèn)沒問題后，再進(jìn)行正式吊裝。12中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目2) 中間狀態(tài)正式吊裝開始后，兩臺吊車同時提升，待設(shè)備離地面200mm時，抬尾吊車停止起升，在保證

22、設(shè)備底部不接觸到地面的情況下緩緩向主吊車方向轉(zhuǎn)動臂桿，同時主吊車?yán)^續(xù)提升，吊裝過程中嚴(yán)格保證主吊鉤和輔吊鉤的豎直起升。因輔助吊車作業(yè)半徑不足以一次臺吊達(dá)到該設(shè)備豎直臨界狀態(tài)，按理論計算輔助吊車需要移位 1 次。當(dāng)?shù)谝幻撦p塔線與地面交角接近豎直時，主吊車停止起升，抬尾吊車緩緩回落吊鉤，使精制回收塔逐漸由傾斜變?yōu)樨Q直狀態(tài)。3) 就位狀態(tài)設(shè)備處于豎直狀態(tài)后，200t 吊車摘鉤， 500t 吊車在檢查無問題后繼續(xù)起升至設(shè)備底面離地超過 42.2m，旋轉(zhuǎn)吊車主臂到精制回收塔下段的上端組焊位置。檢查吊索具情況，確認(rèn)安全之后，緩13中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目

23、落吊鉤開始精制回收塔上下段組對，組焊完成后500t 吊車松鉤。、精制回收塔上段吊車選用（ 1) 主吊車精制回收塔上段及梯子、平臺、保溫層、附塔管線等共重約43T ，規(guī)格為D2800 H25000 ，安裝標(biāo)高為EL+42M，作業(yè)半徑15M；根據(jù)設(shè)備重量，作業(yè)半徑及吊裝高度，采用500t 汽車吊主臂超起工況下進(jìn)行吊裝;計算載荷F=（ Q+q） *K1=(43+4)*1.1=51.7t式中： Q-設(shè)備及設(shè)備附件重量；K1-動載系數(shù)， K1=1.1 ；q-吊鉤及吊具重量等，q=4T；500T 汽車吊作業(yè)半徑為15M，主臂伸出79.3M，額定起重能力為57T。因此 F57，吊車性能滿足要求。當(dāng)設(shè)備底部離

24、地面42 米時，設(shè)備外徑與主壁最小凈距離為843mm，不抗桿，此時吊鉤離導(dǎo)輪凈距離約6.7 米（精制回收塔上段吊裝分析）。(2) 輔助吊車選用14中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目精制回收塔上段，輔助吊車受力按總重1/2 計算， 則輔助吊車受力Q=22T；根據(jù)設(shè)備總量及作業(yè)半徑，選取200T 汽車吊作為輔助吊車，作業(yè)半徑16 米，主臂伸出30.5 米，最大承載負(fù)荷為 36.5T 。計算載荷F=（ Q+q）*K1*K2=（ 21.5+1 ）=27.3t式中： Q-1/2設(shè)備及設(shè)備附件重量；K1-動載系數(shù)， K1=1.1 ；K2-不均衡載荷系數(shù)，取K2=1

25、.1 ；q-吊鉤及吊具重量，q=1T；F 36.5T ，吊車性能滿足要求。、吊索選取計算1）主吊索計算鋼絲繩單根雙股使用時，由于鋼絲繩通過吊鉤產(chǎn)生曲率半徑，強(qiáng)度下降，鋼絲繩繞過吊鉤的曲率半徑約4d5d，鋼絲繩有效起重能力只能按總能力的80%計算。從圖（ 2）所得，鋼絲繩1/4 股拉力：f=Q/ （ 4*sin60 °） =43T/(4*sin60° )=124.1KN式中： f-1/4股鋼絲繩拉力；Q-設(shè)備及附件等重量；根據(jù)起重吊裝常用數(shù)據(jù)手冊楊文淵編選取47.5-6 × 37+1-1700 作為主吊繩。強(qiáng)度校核：型號為 47.5 × 37+1-1700

26、 ，拉斷總力為Pn =1430KN， 6× 37+1 換算系數(shù) =0.82在安全系數(shù)N=Pn* * 式中： N-鋼絲繩安全系數(shù)；Pn-鋼絲繩拉斷總力；K1-動載系數(shù)， K1=1.1 ； -鋼絲繩在曲率半徑下的折減率，取0.8 ；15中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目則 N=6.87 ， N>6，所以 47.5-6 × 37+1-1700 滿足要求。2）輔助吊繩選取鋼絲繩單根雙股使用時，由于鋼絲繩通過吊鉤產(chǎn)生曲率半徑，強(qiáng)度下降，鋼絲繩繞過吊鉤的曲率半徑約4d5d，鋼絲繩有效起重能力只能按總能力的80%計算。從圖（ 2）所得，鋼絲

27、繩1/4 股拉力f=Q/ （ 4*sin60 °）=21.5T/ （ 4*sin60 °）=215KN/（ 4*sin60 °）=62.1KN式中： f-1/4股鋼絲繩拉力；Q-1/2設(shè)備及附件等重量；根據(jù)起重吊裝常用數(shù)據(jù)手冊楊文淵編選取 36.5-6 × 37+1-1700 作為輔助吊繩。強(qiáng)度校核：型號為 36.5-6 ×37+1-1700 ，拉斷總力為Pn =856 KN ， 6× 37+1 換算系數(shù) =0.82,在安全系數(shù)N=Pn* * 式中： N-鋼絲繩安全系數(shù)；Pn-鋼絲繩拉斷總力；K1-動載系數(shù)， K1=1.1 ；K2-不

28、均衡載荷系數(shù)，取K1=1.1 ； -鋼絲繩在曲率半徑下的折減率，取0.8 ；則 N=7.5 ， N>6，所以 36.5-6 × 37+1-1700 滿足要求。、粗乙二醇回收塔再沸器（1905-E-301 ）粗乙二醇回收塔再沸器1905-E-301 設(shè)備凈重量32 噸，安裝標(biāo)高10.5 米。、粗乙二醇回收塔再沸器吊車參數(shù)吊裝參數(shù)型號QY100K級別100t工況主臂工況主吊車主臂桿長度22.5m車體配重/尾部配重/參數(shù)超起配重半徑/外形尺寸/工作半徑6m額定吊裝負(fù)荷52t最大受力37.4t吊車負(fù)荷率72%主吊耳設(shè)備自帶吊耳輔助吊車型號汽車吊 50t級別50t工況主臂工況16中國化學(xué)

29、工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目參數(shù)主臂桿長度17.8m副臂長度/超起配重/超起配重半徑/外形尺寸/工作半徑5m額定吊裝負(fù)荷24.7t最大受力20.1t吊車負(fù)荷率80%輔助吊耳/、吊索具參數(shù)設(shè)備位號重量 (t)主吊鋼絲繩溜尾鋼絲繩1905-E-30132 39-6 × 37+1-170032.5-6 × 37+1-17005.2.3.3 、吊裝工藝設(shè)計1）吊裝工藝根據(jù)現(xiàn)場情況，采用吊車臺吊法完成己反萃取塔吊裝。利用一臺100t汽車吊（主臂 22.5 米工況，作業(yè)半徑6m）作主吊，一臺50t 汽車吊（主臂 18.5m 工況，作業(yè)半徑5 m）

30、抬尾完成吊裝；參見吊裝平面布置圖。2）卸車說明粗乙二醇回收塔再沸器卸車時要按照吊裝平面圖設(shè)備的始吊位置臥置。保證設(shè)備頭部朝北， 尾部向南。3）吊耳及機(jī)索具設(shè)置a. 主吊設(shè)置主吊耳為設(shè)備本體吊耳。吊索選用39-6 × 37+1-1700 鋼絲繩一對 (18m/ 根 ) ，每根鋼絲繩雙股使用。b. 尾吊設(shè)置鋼絲繩選用 32.5-6 × 37+1-1700 一根 (16m/ 根) 。、粗乙二醇再沸器吊裝過程1) 始吊狀態(tài)：吊車及索具準(zhǔn)備工作完畢后，用一臺100t 汽車吊抬頭、一臺50t 汽車吊抬尾，兩臺吊車同時受力，進(jìn)行試吊，待設(shè)備離地面 200mm時，檢查吊車及索具的受力情況，

31、待確認(rèn)沒問題后，再進(jìn)行正式吊裝。2) 中間狀態(tài)正式吊裝開始后，兩臺吊車同時提升，待設(shè)備離地面200mm時，抬尾吊車停止起升，在保證設(shè)備底部不接觸到地面的情況下緩緩向主吊車方向轉(zhuǎn)動臂桿，同時主吊車?yán)^續(xù)提升，吊裝過程中嚴(yán)格保證主吊鉤和輔吊鉤的豎直起升，當(dāng)粗乙二醇再沸器線與地面交角接近豎直時，主吊車停止起升，抬尾吊車緩緩回落吊鉤，使粗乙二醇回收再沸器逐漸由傾斜變?yōu)樨Q直狀態(tài)。17中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目3) 就位狀態(tài)設(shè)備處于豎直狀態(tài)后，50t吊車摘鉤， 100t吊車在檢查無問題后繼續(xù)起升至設(shè)備底面離地面EL+6.8m，旋轉(zhuǎn)吊主臂車到鋼結(jié)構(gòu)安裝平面中心

32、位置。檢查吊索具情況，確認(rèn)安全之后，緩落吊鉤使粗乙二醇回收再沸器安裝就位。、粗乙二醇回收再沸器吊車選用1) 主吊車粗乙二醇回收再沸器吊裝，設(shè)備凈重共32T ，規(guī)格為 D2400*7635，設(shè)備安裝標(biāo)高為EL+10.2M，作業(yè)半徑7M；根據(jù)設(shè)備重量，作業(yè)半徑及吊裝高度，采用QY100K汽車吊車主臂工況（性能表見附圖 8）下進(jìn)行吊裝;計算載荷F=（ Q+q） *K1=(32 +2)*1.1=37.4T式中： Q-設(shè)備及設(shè)備附件重量；K1-動載系數(shù)， K1=1.1 ；q-吊鉤及吊具重量等，q=2T；100T 汽車吊作業(yè)半徑為7M，主臂伸出22.5M，額定起重能力為45T。因此 F52，吊車性能滿足要

33、求；2) 輔助吊車選用粗乙二醇回收再沸器，輔助吊車受力按總重1/2 計算，則輔助吊車受力Q=16T；根據(jù)設(shè)備總量及作業(yè)半徑，選取50T 汽車吊作為輔助吊車，作業(yè)半徑5 米，主臂伸出18.05 米，最大承載負(fù)荷為24.7T 。計算載荷F=（ Q+q）*K1*K2=（ 16+0.6 ）=20.1t式中： Q-1/2設(shè)備及設(shè)備附件重量；K1-動載系數(shù)， K1=1.1 ；K2-不均衡載荷系數(shù)，取K2=1.1 ；q-吊鉤及吊具重量，q=0.6T ；F 30.5T ，吊車性能滿足要求。、吊索選取計算1）主吊索計算18中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目鋼絲繩單根雙股

34、使用時，由于鋼絲繩通過吊鉤產(chǎn)生曲率半徑，強(qiáng)度下降，鋼絲繩繞過吊鉤的曲率半徑約4d5d，鋼絲繩有效起重能力只能按總能力的80%計算。從圖（ 3）所得，鋼絲繩1/4 股拉力：f=Q/ （ 4*sin60 °）=32T/ （ 4*sin60 °）=320KN/（ 4*sin60 °）=92.4KN式中： f-1/4股鋼絲繩拉力；Q-設(shè)備及附件等重量；根據(jù)起重吊裝常用數(shù)據(jù)手冊 楊文淵編選取 39-6 × 37+1-1700 作為主吊繩。圖 (3)強(qiáng)度校核：型號為 39× 37+1-1700 ，拉斷總力為Pn =959.5KN ，6× 37+1

35、 換算系數(shù) =0.82在安全系數(shù) N=Pn* * /f*K1=6.2式中： N-鋼絲繩安全系數(shù)；Pn-鋼絲繩拉斷總力；K1-動載系數(shù)， K1=1.1 ； -鋼絲繩在曲率半徑下的折減率，取0.8 ；則 N=6.2 ， N>6，所以 39-6 × 37+1-1700 滿足要求。2）輔助吊繩選取鋼絲繩單根雙股使用時，由于鋼絲繩通過吊鉤產(chǎn)生曲率半徑，強(qiáng)度下降，鋼絲繩繞過吊鉤的曲率半徑約4d5d，鋼絲繩有效起重能力只能按總能力的80%計算。從圖（ 9）所得，鋼絲繩1/4 股拉力f=Q/ （ 4*sin60 °）=16T/ （ 4*sin60 °）=160KN/（ 4*

36、sin60 °）=46.2KN式中： f-1/4股鋼絲繩拉力；Q-1/2設(shè)備及附件等重量；根據(jù)起重吊裝常用數(shù)據(jù)手冊楊文淵編選取 32.5-6 × 37+1-1700 作為輔助吊繩。強(qiáng)度校核：型號為 32.5-6 ×37+1-1700 ，拉斷總力為Pn =666.5 KN ， 6× 37+1 換算系數(shù) =0.82,安全系數(shù) N=Pn* /f*K1*K2 =7.8式中： N-鋼絲繩安全系數(shù)；Pn-鋼絲繩拉斷總力；K1-動載系數(shù)， K1=1.1 ；K2-不均衡載荷系數(shù)，取K1=1.1 ；19中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回

37、收項目 -鋼絲繩在曲率半徑下的折減率，取0.8 ；則 N=7.8 ， N>6，所以 32.5-6 × 37+1-1700 滿足要求。5. 3 平衡梁選擇計算根據(jù)現(xiàn)場情況，若在吊裝過程中需要平衡梁，選擇最重及難點最大的1905-C-301 進(jìn)行平衡梁計算（選用支撐式平衡梁）其他設(shè)備根據(jù)以下計算公式得出，不詳細(xì)每臺計算。5. 3.1 平衡梁參數(shù)平衡梁：（選用 325*12.5鋼管）外徑 D：325內(nèi)徑 d：300長度 l ：2900 吊 耳：（選用 400*300*40鋼板）板厚 ：20孔徑 d1：50吊耳半徑 R：150偏心距 e：200材 料：20中國化學(xué)工程第十六建設(shè)有限公司鄂爾多斯市新杭能源有限公司粗乙二醇精制回收項目平衡梁材質(zhì)：20#吊耳材質(zhì)：Q235平衡梁許用應(yīng)力 ：144 Mpa吊耳許用應(yīng)力 ： 133 Mpa受力分析鋼絲繩受力：G=（W1+W2+W3+W4）*K1=70800Kg =708KN （ 5.4-1 ）F G/2=35400 Kg=354KN（ 5.4-2 ）平衡梁軸向所受壓力：P Fcos =35400x0.5 Kg=17700 kg由 F*Sin+F0*Sin =G/2，得吊耳鋼絲繩所受力F0=（ G/2-F*Sin ）/Sin ，帶入（ 5.4-