印刷廠廢氣吸附設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、 課程設(shè)計(jì)報(bào)告書(shū)廣州某包裝印刷廠廢氣的吸附設(shè)計(jì) 學(xué) 院 環(huán)境與能源學(xué)院 專 業(yè) 環(huán)境工程 學(xué)生姓名 趙宇庭 學(xué)生學(xué)號(hào) 201136720460 學(xué)生電話 指導(dǎo)教師 吳軍良 課程編號(hào) 課程學(xué)分 起始日期 2014年12月20日 教師評(píng)語(yǔ)教師簽名：日期：成績(jī)?cè)u(píng)定備注 目錄1.項(xiàng)目概況61.1.工廠概況61.2.產(chǎn)污與排放61.3.當(dāng)?shù)貧庀?2.設(shè)計(jì)依據(jù)73.工藝方案比選與確定83.1.吸附工藝的選擇83.2.工藝流程93.3.主要設(shè)備103.3.1.過(guò)濾阻火器（除塵器）103.3.2.冷凝器103.3.3.活性炭吸附裝置104.工藝設(shè)計(jì)與計(jì)算114.1.集氣罩的設(shè)計(jì)114.2.集氣罩入口風(fēng)量的確定

2、114.3.列管式冷凝器1124.3.1.甲苯回收率計(jì)算134.3.2.換熱器面積134.3.3.主要工藝的計(jì)算144.4.列管式冷凝器2154.4.1.確定所需蒸汽量154.4.2.冷凝甲苯回收率計(jì)算154.4.3.計(jì)算換熱器的面積A154.4.4.主要工藝及結(jié)構(gòu)基本參數(shù)的計(jì)算164.5.吸附設(shè)備的設(shè)計(jì)174.5.1.凈化效率174.5.2.活性炭對(duì)甲苯的飽和吸附量計(jì)算174.5.3.固定床吸附器主要參數(shù)計(jì)算184.5.4.固定床吸附器直徑184.5.5.氣流穿過(guò)固定床層的壓降估算式為：194.6.引風(fēng)機(jī)和排風(fēng)機(jī)204.7.溶劑水分離器204.8.液泵204.9.供汽205.設(shè)計(jì)圖紙（見(jiàn)附頁(yè)

3、）216.參考文獻(xiàn)217.互校說(shuō)明211. 項(xiàng)目概況1.1. 工廠概況廣州市某包裝印刷廠坐落于廣州市南沙區(qū)，主營(yíng)業(yè)務(wù)為各種塑料薄膜的印刷制品。該印刷廠印刷工藝為凹印工藝，該工藝具有印刷速度快、印刷色彩飽滿等特點(diǎn)，是現(xiàn)在主要的軟包裝、煙包、彩盒、鋁箔材料的印刷手段，該工廠共有七臺(tái)凹版印刷機(jī)，其中六臺(tái)作為日常運(yùn)作使用，剩余一臺(tái)備用。1.2. 產(chǎn)污與排放該印刷廠運(yùn)行的六臺(tái)印刷機(jī)，沒(méi)有專門(mén)的廢氣收集系統(tǒng)，生產(chǎn)過(guò)程中產(chǎn)生的VOC氣體全部由車間頂部的通風(fēng)窗以及車間墻上的風(fēng)機(jī)進(jìn)行換氣，廢氣排放手機(jī)的方法都極不合理，導(dǎo)致生產(chǎn)過(guò)程中的大量廢氣直接從印刷機(jī)頂和四周排放，車間內(nèi)空氣十分惡劣，對(duì)廠區(qū)周圍的環(huán)境也造成了

4、即為嚴(yán)重的影響，當(dāng)?shù)鼐用窦碍h(huán)保局一致要求其對(duì)廢氣進(jìn)行治理。經(jīng)過(guò)測(cè)量，該廠產(chǎn)出的VOC氣體主要為甲苯、乙酸乙酯、丁酮、丙酮，但因?yàn)槎⊥氨昧可匐y以檢測(cè)，主要測(cè)量了其甲苯及乙酸乙酯的濃度。該廠每天車間溶劑消耗量為14噸，而按照物料衡算揮發(fā)量也就是沒(méi)有進(jìn)行回收造成浪費(fèi)的資源足有10噸。車間污染物濃度見(jiàn)表1。項(xiàng)目數(shù)值車間有害氣體濃度（mg/m3）甲苯300乙酸乙酯200丁酮-丙酮-車間排放口有害氣體濃度（mg/m3）甲苯300乙酸乙酯200丁酮-丙酮-表1 印刷廠污染物濃度可以看出主要的污染物為甲苯因此本設(shè)計(jì)以甲苯為主要污染物進(jìn)行設(shè)計(jì)與計(jì)算。1.3. 當(dāng)?shù)貧庀髲V州年平均氣溫：22.0；年平均最高氣

5、溫：26；年平均最低氣溫：18；年平均降雨量：1738毫米。廣州地處南亞熱帶，氣候?qū)倌蟻啛釒У湫偷募撅L(fēng)海洋性氣候。夏無(wú)酷暑，冬無(wú)嚴(yán)寒，雨量充沛，四季如春，繁花似錦。全年平均氣溫20-22攝氏度，平均相對(duì)濕度77%，市區(qū)年降雨量為1，600毫米以上。由于背山面海，海洋性氣候特征特別顯著，具有溫暖多雨、光熱充足、溫差較小、夏季長(zhǎng)、霜期短等氣候特征。季風(fēng)氣候突出。冬夏季風(fēng)的交替是廣州季風(fēng)氣候突出的特征。冬季的偏北風(fēng)因極地大陸冷氣團(tuán)向南伸展而形成，天氣較干燥和寒冷；夏季偏南風(fēng)因熱帶海洋暖氣團(tuán)向北擴(kuò)張所形成，天氣多溫?zé)岢睗?。夏季風(fēng)轉(zhuǎn)換為冬季風(fēng)一般在每年9月份，而冬季風(fēng)轉(zhuǎn)換為夏季風(fēng)一般在每年4月份。2.

6、設(shè)計(jì)依據(jù)根據(jù)GB 16297-1996大氣污染物綜合排放標(biāo)準(zhǔn)以及DB44/27-2001廣東省大氣污染物排放限值制定相關(guān)內(nèi)容詳見(jiàn)表2。執(zhí)行該標(biāo)準(zhǔn)下的二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。污染物最高允許排放濃度（mg/m）最高允許排放速率（kg/h）無(wú)組織排放監(jiān)控濃度限值排氣筒（m）一級(jí)二級(jí)三級(jí)監(jiān)控點(diǎn)濃度（mg/m）甲苯4015203040禁排3.15.218304.77.92746周界外濃度最高點(diǎn)3.0表2 甲苯綜合排放標(biāo)準(zhǔn)同時(shí)地方和廠家也有標(biāo)準(zhǔn)，詳見(jiàn)表3。有機(jī)物名稱接觸限值（mg/m3）現(xiàn)有污染源新污染源車間最高容許濃度時(shí)間加權(quán)平均濃度短時(shí)接觸濃度排放濃度（mg/m3）排放速率（kg/h）排放濃度（mg/m3）排放速率

7、（kg/h）乙酸乙酯-2003001501212010甲苯-50100606.1405.2丁酮-3006001501212010丙酮-3004501501212010表3 印刷車間有機(jī)廢氣的接觸限值及排放濃度標(biāo)準(zhǔn)3. 工藝方案比選與確定3.1. 吸附工藝的選擇目前，對(duì)含有有害有機(jī)溶劑廢氣的凈化方法，主要有吸收法、吸附法、冷凝法和燃燒法。吸收法主要是采用適當(dāng)?shù)囊后w吸收劑來(lái)吸收凈化廢氣中的污染物。此方法簡(jiǎn)單可靠，投資省，處理風(fēng)量不受限制，適于處理低濃度并含顆粒物的廢氣。對(duì)不同的污染物，可選擇不同的液體吸收劑。但對(duì)于揮發(fā)性很強(qiáng)的有機(jī)溶劑廢氣，由于不能用水來(lái)作吸收劑，所以，很難選擇到合適的吸收劑。該法

8、操作簡(jiǎn)單，處理效果一敗涂地。吸附法主要是采用吸附材料（如活性炭等）來(lái)吸附凈化廢氣中的污染物。這種方法比較適合于中等風(fēng)量以下、間歇性排放的低濃度廢氣的處理。該法操作簡(jiǎn)單，易管理，效果好。冷凝法是將廢氣的溫度降低，使污染物冷凝、凝結(jié)成液體并與廢氣分離，以此來(lái)達(dá)到凈化的目的。這種方法適用于高濃度廢氣的凈化，并可以回收資源。但該法投資大，能耗高，操作復(fù)雜，不適宜處理大風(fēng)量、低濃度的廢氣。燃燒法分為直接燃燒法和催化燃燒法。直接燃燒法是將含有污染物的廢氣送入燃燒器燒掉；催化燃燒是在有催化劑幫助下燃燒廢氣中的有害物質(zhì)。燃燒法也投資大，能耗高，操作復(fù)雜，同樣不適宜處理大風(fēng)量、低濃度的廢氣。相比較之下在回收方面

9、，選擇活性炭吸附法是最適用的方法。炭吸附是目前最廣泛使用的回收技術(shù)，其原理是利用吸附劑 (粒狀活性炭和活性炭纖維) 的多孔結(jié)構(gòu)，將廢氣中的 VOC 捕獲。將含 VOC 的有機(jī)廢氣通過(guò)活性炭床，其中的 VOC 被吸附劑吸附，廢氣得到凈化，而排入大氣。當(dāng)炭吸附達(dá)到飽和后，對(duì)飽和的炭床進(jìn)行脫附再生；通入水蒸氣加熱炭層，VOC 被吹脫放出，并與水蒸汽形成蒸汽混合物，一起離開(kāi)炭吸附床。用冷凝器冷卻蒸汽混合物，使蒸汽冷凝為液體。若VOC為水溶性的，則用精餾將液體混合物提純;若為水不溶性，則用沉析器直接回收 VOC。因涂料中所用的甲苯與水互不相溶，故可以直接回收。炭吸附技術(shù)主要用于廢氣中組分比較簡(jiǎn)單、有機(jī)物

10、回收利用價(jià)值較高的情況，其廢氣處理設(shè)備的尺寸和費(fèi)用正比于氣體中 VOC的數(shù)量，卻相對(duì)獨(dú)立于廢氣流量；因此，炭吸附床更傾向于稀的大氣量物流，一般用于 VOC 濃度小于 5000PPM 的情況。適于噴漆、印刷和粘合劑等溫度不高，濕度不大，排氣量較大的場(chǎng)合，尤其對(duì)含鹵化物的凈化回收更為有效。本次設(shè)計(jì)只需考慮甲苯的吸附且濃度較低因此活性炭吸附法是本次設(shè)計(jì)的最佳吸附方案。1.2.3.3.1.3.2. 工藝流程烘干廢氣風(fēng)機(jī)引風(fēng)機(jī)集氣罩列管式冷凝器1溶劑水分離器苯系貯槽2冷卻水貯槽水槽過(guò)濾阻火器活性炭吸附器尾氣排放低壓蒸汽鍋爐房列管式冷凝器2冷凝水回收槽苯系貯槽1圖1 系統(tǒng)工藝流程圖由于烘箱出口廢氣中苯系污

11、染物濃度較高，因此統(tǒng)一收集后先通過(guò)一組過(guò)濾阻火器，去除尾氣中的固體雜質(zhì)，然后進(jìn)入列管式冷凝器，將氣態(tài)苯系污染物冷凝為液體。經(jīng)冷凝，溫度冷卻至24以下。經(jīng)冷凝的廢氣由引風(fēng)機(jī)導(dǎo)入活性炭吸附器，進(jìn)行活性炭吸附處理。吸附器共設(shè)兩組，交替使用。飽和后的活性炭采用低壓蒸汽再生，再生出的氣相返回到冷凝器進(jìn)行溶劑回收?；厥盏娜軇┙?jīng)水分離器分離后回用。本工藝系統(tǒng)可分為三個(gè)部分：廢氣收集系統(tǒng)主要包括局部排風(fēng)罩，風(fēng)量調(diào)節(jié)閥，管道。廢氣凈化處理系統(tǒng)主要包括除塵器，冷凝器，活性炭吸附裝置。排風(fēng)系統(tǒng)主要包括排風(fēng)機(jī)，風(fēng)量調(diào)節(jié)閥和煙囪。1.2.3.3.1.3.2.3.3. 主要設(shè)備3.3.1. 過(guò)濾阻火器（除塵器）主要作用：

12、主要是為了除去有機(jī)廢氣中的漆霧粒子，避免漆霧粒子粘在吸附床內(nèi)的活性碳纖維材料上，影響有害氣體吸附效果。其次是為了防止生產(chǎn)設(shè)備出現(xiàn)著火事故時(shí)影響凈化設(shè)備。3.3.2. 冷凝器冷凝器1的作用是將有機(jī)廢氣中的氣態(tài)甲苯冷凝為液體，從而降低廢氣中甲苯含量，提高活性炭吸附處理效率，同時(shí)回收部分甲苯。冷凝器2的作用是將脫附所得甲苯和水蒸氣冷凝為液體，回收脫附所得甲苯。3.3.3. 活性炭吸附裝置活性炭吸附裝置是凈化裝置重要組成部分，設(shè)置目的是利用吸附法截留廢氣中的有機(jī)物進(jìn)一步凈化廢氣，并利用低壓蒸汽吹脫及冷凝等手段回收部分甲苯。圖2 集氣罩設(shè)計(jì)示意圖4. 工藝設(shè)計(jì)與計(jì)算1.2.3.4.4.1. 集氣罩的設(shè)計(jì)

13、 集氣罩的罩口尺寸不應(yīng)小于罩子所在污染位置的污染物擴(kuò)散的斷面積。如圖2所示，如果設(shè)集氣罩連接風(fēng)管的特征尺寸為d0（圓形為直徑，方形為短邊），污染源的特征尺寸為d（圓形為直徑，方形為短邊），集氣罩距污染源的垂直距離H，集氣罩口的特征尺寸為D0（圓形為直徑，方形為短邊），集氣罩喇叭口長(zhǎng)度h2，則應(yīng)滿足d0/d0.2、1.0D0/d2.0和H/d0.7(若影響操作，可適當(dāng)增大)和h2/d03。4.2. 集氣罩入口風(fēng)量的確定TT1T2 =80-30=50（K） 式中T溫差，K；T1料槽溫度，K；T2環(huán)境溫度，K.已知：d=700mm，H=1000mm，取H=500mm，a=80則D0=d+0.8H=7

14、00+0.8500=1100（mm）罩下口面積為F0=0.253.141.12=0.950（m2）罩下口邊高為罩上口直徑擬定為d0=200（mm）則罩凈高為校核d0/d（=0.286）0.2 1.0D0/d（=1.57）2.0 H/d（=0.71）和h2/d0（=2.25）3，基本符合要求。F0.253.140.720.385（m2）式中q熱量流率，kJ/s； F污染源斷面積，m2。熱煙氣流量Q0為Q00.403（qHF2）1/3=0.403（0.1280.50.3852）1/3=0.085（m3/s）式中H集氣罩距污染源的垂直距離，m。最小吸入風(fēng)量 FF0-F= 0.950-0.3850.5

15、65（m2） 取吸氣罩入口速度v0.7（m/s）集氣罩排風(fēng)量QQ0+ vF0.085+0.70.5650.48（m3/s）式中Q最小吸入風(fēng)量，m3/s；最小吸入速度，0.51.0m/s；集氣罩罩口面積與污染源斷面積之差，m2。F0集氣罩罩口面積，m2。4.3. 列管式冷凝器1根據(jù)廢氣性質(zhì)和氣量，本項(xiàng)目選用固定板式換熱器對(duì)廢氣進(jìn)行冷凝以回收部分甲苯。為了便于排出冷凝液，且考慮到經(jīng)除塵后廢氣相對(duì)清潔，流動(dòng)路徑按廢氣走管間（即殼程）、冷卻水走管內(nèi)考慮。另外，為了達(dá)到一定的回收效率，且兼顧冷卻水成本，確定冷卻水進(jìn)口溫度為常溫20，出口溫度為25。烘干廢氣進(jìn)口溫度為80，經(jīng)冷凝后降低到40以下。具體計(jì)算

16、如下：已知條件：烘干廢氣風(fēng)量14000m3/h，進(jìn)氣溫度80，甲苯濃度為300mg/m3，流量為4.5 kg/h出口溫度為40，冷卻水進(jìn)水溫度20，出口溫度25。4.3.1. 甲苯回收率計(jì)算甲苯的Antoine常數(shù)為A=16.0137, B=3096.52, C=53.67。由Antoine方程 （p為溫度T時(shí)的飽和蒸汽壓，mmHg）80時(shí)p291.21mmHg；40時(shí)p58.74mmHg因此，80降溫至40的回收率為79.83所以，至40時(shí)甲苯冷凝量為4.579.83%=3.6kg/h，剩余流量為4.53.60.9kg/h。40時(shí)總廢氣體積約為，冷凝處理后廢氣中殘留甲苯濃度為4.3.2. 換

17、熱器面積80時(shí)甲苯質(zhì)量流量為4.5kg/h，則每小時(shí)排出的甲苯體積V為 又廢氣總體積流量為14000 m3/h，廢氣平均分子量約為28。80時(shí)廢氣質(zhì)量流量kg/h廢氣中空氣的質(zhì)量流量為13356.84.513352.3kg/h。 廢氣從80(T1)降至40(T2)，冷水從20(t1)升高至25(t2)。熱負(fù)荷Q1甲苯降溫傳熱量空氣降溫傳熱量4.51.7(80 - 40) + 13352.3 1.005 (80 - 40)5.4105 kJ/h冷卻水用量W26t/h先按單殼程考慮：對(duì)數(shù)平均溫差34.6K 根據(jù)R、P的值查溫度校正系數(shù)圖可得，溫差修正系數(shù)0.890.8，可見(jiàn)用單殼程合適，因此有效溫

18、差30.8K假定換熱器總傳熱系數(shù)為，則所需傳熱面積為: 4.3.3. 主要工藝的計(jì)算選用252.5mm鋼管，材質(zhì)20號(hào)鋼。 取管內(nèi)冷卻水的流速為0.5 m/s，則管數(shù) 46根管長(zhǎng)l37.4m因此，取管程數(shù)為2，管長(zhǎng)為6m，總管數(shù)為46292根。殼體的公稱直徑DN800mm，公稱壓力為10kgf/cm2。采用正三角形排列換熱管，管子與管板采用焊接法連接。綜上，列管式冷凝器_1的主要參數(shù)是：選用6m長(zhǎng)的252.5mm鋼管（材質(zhì)20號(hào)鋼）共92根；殼體直徑800mm；換熱面積135m2；冷卻水用量為26t/h；甲苯回收率為86.7；廢氣由80降至40，冷卻水由20升至25。4.4. 列管式冷凝器2根

19、據(jù)廢氣性質(zhì)和氣量，本項(xiàng)目選用固定板式換熱器對(duì)甲苯和水蒸氣進(jìn)行冷凝以回收脫附所得甲苯。為了便于排出冷凝液，流動(dòng)路徑按甲苯和水蒸氣走管間（即殼程）、冷卻水走管內(nèi)考慮。另外，為達(dá)到一定的回收效率，且兼顧冷卻水成本，確定冷卻水進(jìn)口溫度為20，出口溫度為25，蒸汽進(jìn)口溫度為120，經(jīng)冷凝后降至30以下。具體計(jì)算如下：4.4.1. 確定所需蒸汽量脫附時(shí)甲苯回收率86.7需吹脫甲苯量為0.986.70.78 kg/h。一般取蒸汽量：吹脫溶劑量（410）：1，確定蒸汽量為150 kg/h。4.4.2. 冷凝甲苯回收率計(jì)算甲苯的Antoine常數(shù)為A=16.0137, B=3096.52, C=53.67。由A

20、ntoine方程 （p為溫度T時(shí)的飽和蒸汽壓，mmHg）120時(shí)p984.7mmHg；30時(shí)p36.67mmHg因此，120降溫至30的回收率為97.3，即甲苯基本上全部冷凝下來(lái)。4.4.3. 計(jì)算換熱器的面積A120時(shí)甲苯質(zhì)量流量為0.78kg/h，水蒸氣質(zhì)量流量為150 kg/h。 蒸汽從120降低至30，冷卻水從20升高至25。熱負(fù)荷Q1甲苯降溫傳熱量蒸汽傳熱量蒸汽冷凝潛熱0.781.7 (120 - 30) + 150 4.2 (120 - 30)150 22320.392106 kJ/h冷卻水用量W18.7t/h先按單殼程考慮：對(duì)數(shù)平均溫差37.76K18 根據(jù)R、P的值查溫度校正系

21、數(shù)圖可得，溫差修正系數(shù)0.930.8，可見(jiàn)用單殼程合適，因此有效溫差35K假定換熱器總傳熱系數(shù)為，則所需傳熱面積為: 4.4.4. 主要工藝及結(jié)構(gòu)基本參數(shù)的計(jì)算選用252.5mm鋼管，材質(zhì)20號(hào)鋼。 取管內(nèi)冷卻水的流速為0. 5 m/s，則管數(shù)34根管長(zhǎng)l3.4m因此，換熱器管程數(shù)為2，管長(zhǎng)為2m，總管數(shù)34268根。殼體的公稱直徑DN400mm，公稱壓力為16kgf/cm2。采用正三角形排列換熱管，管子與管板采用焊接法連接。綜上，列管式冷凝器_2的主要參數(shù)是：選用2m長(zhǎng)的252.5mm鋼管（材質(zhì)20號(hào)鋼）共68根；換熱面積9m2；殼體直徑400mm；冷卻水用量為18.7t/h；蒸汽由120降

22、至30，冷卻水由20升至25。4.5. 吸附設(shè)備的設(shè)計(jì)4.5.1. 凈化效率根據(jù)廢氣性質(zhì)和氣量，本項(xiàng)目采用低壓蒸汽再生的固定床活性炭吸附系統(tǒng)進(jìn)一步回收廢氣中的甲苯。廢氣氣量為14000m3/h，溫度40，廢氣中含有300mg/m3的甲苯，要求出口甲苯濃度為40 mg/m3，即凈化率達(dá)到86.7。1.2.3.4.4.1.4.2.4.3.4.4.4.5.4.5.1.4.5.2. 活性炭對(duì)甲苯的飽和吸附量計(jì)算選用某種活性炭的參數(shù)如下：堆積密度450kg/m3，5mm，空隙率0.40。從實(shí)驗(yàn)測(cè)得的有關(guān)二硫化碳在該活性炭上的吸附等溫線方程為式中：a氣相濃度為時(shí)的平衡吸附量，kg/kgAC；氣相中溶質(zhì)氣體

23、的濃度，g/m3。先用吸附方程將活性炭吸附二硫化碳的吸附等溫線換算成吸附甲苯的吸附平衡線由式 查表可知，且T1=T2，故而40下二硫化碳和甲苯的飽和蒸汽壓分別為：，故有 (a)由W1=W2, 即,因?yàn)?0下甲苯的密度，二硫化碳的密度，所以 (b)由可得 , 代入式（a），有 整理得 代回式（b），得 上式即為甲苯在該種活性炭上的吸附平衡曲線。在此條件下，活性炭吸附甲苯的靜態(tài)飽和吸附容量a0.313kg/kgAC4.5.3. 固定床吸附器主要參數(shù)計(jì)算選定吸附器中的氣速為0.4m/s，此時(shí)吸附帶長(zhǎng)度為0.3m，吸附帶中活性炭的動(dòng)態(tài)吸附容量按靜態(tài)飽和吸附容量的35計(jì)，則吸附帶中活性炭所吸附的甲苯為0

24、.110 kg/kg。吸附帶外已經(jīng)動(dòng)態(tài)飽和的活性炭吸附容量按靜態(tài)飽和吸附容量的90計(jì)，則吸附飽和后活性炭所吸附的甲苯為0.282 kg/kg。4.5.4. 固定床吸附器直徑 吸附帶內(nèi)的活性炭量為 吸附帶內(nèi)的活性炭可吸附的甲苯量為 吸附工作周期按7天（56h）計(jì)，則每一周期的吸附量為 吸附帶外所需的活性炭用量為取吸附器類活性炭外的空襲上下各為3m， 吸附器總高為 活性炭總用量為4.5.5. 氣流穿過(guò)固定床層的壓降估算式為： 式中：壓降，Pa； 空隙率，m3空隙/m3吸附床； 吸附劑顆粒直徑，m； 氣體密度，kg/m3； G氣體表現(xiàn)質(zhì)量通量，； D床深，m； 氣體黏度，。40下氣體密度為，黏度為，

25、 而，因此經(jīng)計(jì)算可得壓降為 理論功率消耗，風(fēng)機(jī)效率以0.70計(jì)，則實(shí)際功率消耗 綜上，選用固定床活性炭吸附器兩臺(tái)，交替使用，其主要參數(shù)為：活性炭堆積密度450kg/m3，5mm，空隙率0.40；活性炭總用量為3.72m3；吸附器總高6.366m，直徑3.6m；吸附工作周期為7天（56小時(shí)）；凈化效率86.7；實(shí)際消耗功率1.607kW。4.6. 引風(fēng)機(jī)和排風(fēng)機(jī)活性炭吸附器組進(jìn)口總管處配B472型防爆離心通風(fēng)機(jī)一臺(tái)，風(fēng)量最大可達(dá)Q=20000m3/h，風(fēng)壓671Pa，電機(jī)功率35kw?；钚蕴课狡鹘M出口總管處配B472型防爆離心通風(fēng)機(jī)一臺(tái)，風(fēng)量最大可達(dá)Q=20000m3/h，風(fēng)壓671Pa，電機(jī)功率35kw。4.7. 溶劑水分離器水蒸氣用量為150kg/h（即150m3/h），甲苯為24kg/h（即7 m3/h），7天脫附一次，每次脫