聯(lián)豐1橋主橋懸澆段施工方案

1、第一章 編制說明1.1編制依據(jù)、三福高速公路福州南連接線工程FLA3合同段兩階段施工圖設計圖紙。、公路橋涵施工技術規(guī)范（JTJ 041-2000）、公路工程施工安全技術規(guī)范（JTJ 076-95）、公路工程質量檢驗評定標準（JTG F80/1-2004）1. 1.5、公路工程國內招標文件范本（2003年版）。、現(xiàn)場踏勘及調查了解的施工環(huán)境、條件等。、福建省高速公路橋梁施工標準化指南（試行）。第二章 工程簡介工程概況聯(lián)豐1#大橋，橋梁中心樁號ZK9+784.75、YK9+863.75，本橋為高架橋,橋下跨越324國道及國道邊山澗溪流，國道寬23米，橋位和國道交角45度。橋位附近上覆第四系沖洪積粉

2、質粘土，坡積粉質粘土，殘積粘性土，下伏基巖基巖主要為侏羅系上統(tǒng)南園組的（J3n）凝灰熔巖，白堊系石帽山群(K1sh) 凝灰質砂巖?；鶐r完整性較好。橋型方案：采用較大跨徑一次跨越G324和聯(lián)豐溪，上部結構采用左線主橋采用（62+105+62）懸澆剛構箱梁，福州向引橋采用4x25米預應力砼連續(xù)T梁，泉州向引橋采用2x25米預應力砼連續(xù)T梁橋梁全長386.5米；右線主橋采用（62+105+62）懸澆連續(xù)箱梁，福州向引橋采用3x25米預應力砼連續(xù)T梁，泉州向引橋無，橋梁全長311米。橫斷面按六車道設計，為上下行雙幅橋，每幅橋7片T梁。下部結構采用柱式墩、薄壁空心墩、臺、板凳臺，基礎為灌注樁基礎及群樁基

3、礎、擴大基礎。施工方案：主橋箱梁采用掛籃懸澆，引橋梁采用雙導梁架設，預制梁先簡支后澆筑連續(xù)段砼，并施加預應力束形成連續(xù)T梁。主橋上部結構為單箱單室變截面箱梁，箱梁頂板寬為17.00m，底寬為8.5m，箱梁梁體兩翼板懸臂長度為4.25m。主跨剛構墩頂梁高6.5m，跨中梁高2.8m，箱梁頂面設置3%的單向橫坡，同一斷面箱梁底板保持水平，通過箱梁腹板的高差實現(xiàn)頂板單向橫坡。箱梁兩側腹板各設置一排直徑為8cm的通風孔，其順橋向間距為200cm，距頂板面為150cm。箱梁在兩邊跨靠梁端部附近底板上沿箱中心線各設一個70厘米永久人孔，在每個懸臂根部附近兩側底板最底點箱中心各設一個10厘米泄水孔。主橋箱梁0

4、號節(jié)段長12m，混凝土369.16m3，采用托架施工；兩邊跨各有8.4m的現(xiàn)澆段，邊跨合攏段根據(jù)現(xiàn)場情況鋼管支架現(xiàn)澆施工，中跨合攏段為吊籃現(xiàn)澆，其余各跨由掛籃懸澆施工，梁體自0號節(jié)段左右各劃分為13個懸澆段對稱布置，節(jié)段長度分別為3m、3.5m和4m，中跨合攏段長2m，邊跨合攏段長度2.0m。梁段最大塊重為171.8t。箱梁腹板厚度12#梁段為0.85m ，34#梁段由0.85m漸變0.7m，58#梁段為0.7m，910#梁段由0.7m漸變0.55m，1113#梁段為0.55m，底板厚度由箱梁1#塊根部0.77m漸變?yōu)?.28m，頂板厚度為0.28m不變。主橋箱梁梁高梁高變化段梁底曲線采用1.

5、8次拋物線。主橋箱梁縱向采用s15.2預應力鋼絞線，豎向及橫隔板橫向采用直徑25mm預應力精軋螺紋粗鋼筋，橫向采用普通鋼筋。主橋箱梁主要工程數(shù)量：混凝土8086.4m3；預應力鋼絞線：468.878t；25精軋螺紋鋼：60.051t。第三章 施工方案總體思路3.1、施工總體方案主橋箱梁0塊采用預埋托架現(xiàn)澆施工。箱梁113塊采用梯形掛籃懸臂澆筑，各塊段混凝土全截面一次澆注；直線段（邊跨現(xiàn)澆段）塊采用鋼管支架法現(xiàn)澆施工，全截面混凝土一次澆注；中跨合攏段、邊跨合攏段采用預埋吊架施工，全截面混凝土一次澆注。箱梁混凝土由拌合站集中攪拌，混凝土攪拌運輸車運輸至施工點，然后用地泵進行澆注。3.2、施工工藝右

6、幅橋連續(xù)箱梁施工步驟如圖3.2-1所示（按對稱逐孔合攏施工）：步驟一：橋梁基礎、墩身工程施工完畢，4#、5#墩旁臨時支墩安裝。 3# 4# 5# 6#步驟二:安裝永久支座和臨時支墩（座），施工4#、5#墩0#塊。 3# 4# 5# 6#步驟三：安裝4#、5#墩施工掛籃，4#、5#墩對稱懸灌完成，澆注4#、5#直線段砼。步驟四：去掉4#、5#墩掛籃，4#、5#墩邊孔合攏鎖定。 3# 4# 5# 6#步驟五：立4#、5#墩邊孔合攏模板，澆注4#、5#墩邊孔合攏砼，加4#、5# T配重。 3# 4# 5# 6#步驟六：中孔合攏鎖定，安裝合攏模板加配重，解除4#、5#T臨時支座。 3# 4# 5# 6

7、#步驟七：澆注中孔合攏砼，卸4#、5#墩配重，合攏結束，完成體系轉換。 3# 4# 5# 6#第四章 懸澆段施工方案4.1、掛籃的結構及形式箱梁懸澆采用梯形桁架掛籃，掛籃起始拼裝長度需10m,錨固懸吊在已經成型的墩頂構件（0#塊）上。掛籃按照最大梁段進行設計，為無平衡重自行式掛籃，自重50t，加上模板、千斤頂、導鏈等自重約55t，設計最大承載能力為200t，梯形桁架掛籃由主桁系統(tǒng)、行走及錨固系統(tǒng)、底藍系統(tǒng)、模板系統(tǒng)、懸吊系統(tǒng)等組成。4.1.1、主桁系統(tǒng)主桁架由四片桁架和一片上橫聯(lián)組成。桁架材料N1、N2為雙20a槽鋼，N3為雙32a槽鋼，N4為雙36a槽鋼，槽鋼均使用10 綴板焊接成格構式箱體

8、，主桁架各桿件采用銷栓鏈接。上橫聯(lián)材料為雙20a槽鋼骨架，中間用L125×10角鋼焊成三角斜撐裝。主桁架由上橫聯(lián)和前后橫梁連成整體,組成掛籃主要受力結構。如圖：懸主桁架拼裝圖.圖3-1懸主桁架拼裝圖.4.1.2、底籃系統(tǒng)底籃由11根縱梁和前后橫梁組成,縱梁為I32a工字鋼，前后橫梁由236a槽鋼組焊而成。前下橫梁通過吊桿（32精軋螺紋鋼筋）與前上橫梁連接,后下橫梁通過吊桿（32精軋螺紋鋼筋）與已澆注梁段底板連接。底模采用面板為6mm鋼板的大塊組合鋼模板,下墊一層8槽鋼,底模板和槽鋼用U形卡固定在縱梁上,以便脫模和固定。4.1.3、前上橫梁前上橫梁由由240b槽鋼組焊而成,連接于主桁架

9、前端的節(jié)點處,將四片主桁架連成整體。4.1.4、懸吊系統(tǒng)所有吊桿均采用32精軋螺紋鋼，YGM32錨具錨定。4.1.5、模板系統(tǒng)箱梁外側模采用6mm鋼板和鋼框組焊而成。兩外側模各支承在兩條滑梁上,外滑梁采用I45b，外滑梁通過吊桿懸吊在前上橫梁和已澆注的箱梁翼板上。內模由5 mm 鋼板和鋼框組焊而成，內模桁架吊在2 根內滑梁上。內滑梁采用240a，內滑梁吊在前上橫梁和已澆梁段的頂板上,內模脫模后可沿滑梁前行。4.1.6、掛籃走行及錨固系統(tǒng)走行裝置由滑軌、走行小車和千斤頂?shù)冉M成?；売呻p拼工字鋼228a及10鋼板組焊成型斷面,滑軌頂部鋪設4.5cm厚不銹鋼板層，滑軌每隔1m用預埋定位鋼筋固定位置。

10、根據(jù)梁段長度,滑軌長度設計為4.8m。掛籃設支點橫梁2個,支點橫梁支承在滑軌頂面,下墊聚四氯乙烯滑板,可沿軌道滑行。后支座設滑行小車沿錨軌滑動,用手拉葫蘆在主桁后端牽引鋼絞線帶動掛籃前移。在灌注砼時,掛籃后端用6根32精軋螺紋鋼錨固在已成梁段上。4.2 、掛籃預壓施工掛籃拼裝完成后，為檢查掛籃的安全性及穩(wěn)定性，并消除掛籃主桁各構件之間非彈性變形，觀測掛籃的彈性變形值，為后續(xù)的懸臂箱梁掛籃施工模板調整提供可靠數(shù)據(jù)依據(jù)。預壓重量等于托架承受梁體重量的120。1#塊施工時掛籃承受的荷載（為1718kN,預壓重量為1718×1.2=2061.6kN。（預壓方式根據(jù)實際情況，采用預應力鋼絞線加

11、載法進行預壓）4.3 懸澆施工懸臂灌注施工工藝如下懸臂灌注施工工藝框圖4.3.1、施工工序流程首先在0號節(jié)段上對稱拼裝兩只掛籃，底模、側模支好后，進行鋼筋綁扎和混凝土澆注施工，具體施工流程為：a) 安裝掛籃下滑道；b) 組拼掛籃構架及橫聯(lián)，主桁架直接拼裝在0#塊位置；c) 安裝掛籃后錨固、前上橫梁、外模走行滑梁及吊桿；d) 將底模平臺臨時吊掛在外模桁架上，外模及底模沿滑梁向前拉移至1#塊位置；e) 安裝掛籃底模前后吊掛，解除掛籃底模與外側模間臨時連接。f）檢查掛籃后錨固及底模吊掛系統(tǒng)；g）安裝調節(jié)外側模。調節(jié)底模高程，預留抬高值。h）綁扎底板及腹板鋼筋，安裝豎向預應力鋼筋并固定。i）安裝內箱模

12、板j）綁扎頂板鋼筋，安裝橫向預應力孔道并固定，固定預應力筋定位網及波紋管。k）安裝豎向預應力鋼筋頂部壓漿管。l）檢查合格后灌注混凝土。m）張拉縱向、橫向預應力束并壓漿。4.3.2、掛籃的走行a) 拆除外模落于外模導梁上，將底模用吊桿吊掛在上橫聯(lián)和前上橫梁上。b) 脫開內模導梁錨固在混凝土頂板內的前吊桿，此時，內模導梁緊靠錨固于混凝土頂板內的后吊桿和前上橫梁的吊點連接。c) 下落底模，使底模平臺僅由上橫聯(lián)和前上橫梁上懸掛。d) 在梁段頂面找平并測量好滑道位置，滑行軌道前移至下一梁段并由澆筑墩頂構件時預埋定位鋼筋進行定位和固定e) 將梁面掛籃滑軌道下用砂漿精確找平并由預埋鋼筋加固，解除掛籃后錨固，

13、用10t手拉葫蘆移動桁架，兩端同時進行走行，使主梁連同掛外模、內模及底模系統(tǒng)前移到位。f) 前移到位后，對掛籃后錨進行錨固，將后行走軌道梁錨固解除，前移到位，重新錨固。g)安裝底模，調整底模平臺前吊帶高度，使前端標高符合設計要求。將外側模導梁、內模導梁、前吊點錨固好后，調節(jié)側模及內模標高，h）重復1號塊施工流程步驟中的h） m）項進行2號塊施工。i）重復以上步驟，完成213號節(jié)段施工。4.3.3、模板底模、外側模采用鋼模，內箱模板采用竹膠板，端模采用鋼模。內模的安裝是底模板調整到位，底板鋼筋和腹板鋼筋安裝到位后開始安裝內模。（1）、施工準備a.施工前，根據(jù)設計圖紙?zhí)峁┑牧旱讟烁撸Y合模板的預抬

14、值，同時按設計要求調整好縱、橫坡度以及梁板預拱度。b.按圖紙要求，制定模板的制作方案，畫出模板布置圖，用方案與圖紙指導施工。c.按圖紙要求，配制箱梁內模模板和外模模板。（2）、內模施工及加固箱梁內模由頂板底模、腹板側模、橫梁側模及壓腳模組成，為方便拆除，內模采用竹膠合模板，用內導梁（通過精扎螺紋鋼將內導梁吊在掛籃上）架設桁架支撐，桁架支撐頂箱梁內竹膠板頂模。內模在加工廠分片分段進行加工、拼裝。當?shù)装?、腹板及橫隔梁的鋼筋及預應力管道安裝完成后，由下至上分別安裝壓腳模、底角模、側模、頂角模及頂模，為加快施工進度，內?？稍诘孛婊蛞褲埠玫南淞喉敯磶讉€節(jié)段拼成大塊，然后分別吊裝、聯(lián)成整體。內模拆除時，先

15、卸下精扎螺紋鋼吊帶，使模板脫落，然后將模板逐塊取出。及時進行清理拆出的模板，并按要求組裝，以備下次使用。為了模板的整體穩(wěn)定和固定內模位置，內外模之間加設少量的對拉螺桿，對拉螺桿外套PVC塑料管，塑料管兩端套接錐帽。當模板拆除后及時封堵并修補螺栓孔，使其不影響混凝土的外觀效果。墩頂處底模下部鋪設工鋼，底模采用木模，縫隙用砂漿填充，鋪設底模需在臨時支座安裝、調整、錨固完畢后進行。（3）、外模施工及加固外模包括底板底模、翼板模板及腹板側模，全部采用鋼模板，腹板處設置3道拉桿。外模采用吊車配合安裝，按照確定的值調整掛籃進行預拱。4.3.4、鋼筋加工及安裝箱梁鋼筋加工在鋼筋加工場制作成半成品，編號后分類

16、堆存，根據(jù)現(xiàn)場需要，鋼筋由汽車運輸至現(xiàn)場，利用汽車吊直接吊至作業(yè)面，由人工安裝、綁扎。鋼筋的接長應順直、綁扎應牢固。 鋼筋進場后按規(guī)范要求進行試驗，當試驗滿足試驗要求，并且得到監(jiān)理工程師的認可后，方可進行鋼筋的制作。施工時，在支好的底板上綁扎成形，在箱梁上焊接鋼筋時，要求焊接的鋼筋焊縫長度單面焊應不小于l0d，雙面焊不小于5d，鋼筋的表面應潔凈，使用前應將表面油漬、漆皮、鱗銹等清除干凈；鋼筋應平直，局部彎折成盤的鋼筋和彎曲的鋼筋均應調直，對于焊接接頭，在接頭長度內，同一根鋼筋不得有兩個接頭。腹板、橫隔梁鋼筋骨架的高度必須嚴格控制，在認真復核圖紙、精準推算頂板保護層尺寸后，進行反算控制骨架主筋、

17、高度。頂、底板鋼筋綁扎前要按鋼筋布間距在箱梁模板或鋼筋上作出標記，綁扎時嚴格按標記布設、綁扎鋼筋。安裝翼板鋼筋時應注意與護欄預埋鋼筋的連接。頂、底板鋼筋保護層的留設必須符合設計及規(guī)范要求，以免因保護層原因出現(xiàn)混凝土裂紋或漏筋現(xiàn)象。梁體鋼筋應整體綁扎，先進行底板及腹板鋼筋的綁扎，然后進行頂板鋼筋的綁扎，當梁體鋼筋與預應力鋼筋相碰時，可適當移動梁體鋼筋或進行適當彎折。梁體鋼筋最小凈保護層除頂板頂層為30mm外，其余均為35mm，且綁扎鐵絲的尾段不應伸入保護層內。所有梁體預留孔處均增設相應的螺旋筋；橋面泄水孔處鋼筋可適當移動，并增設螺旋筋和斜置的井字形鋼筋進行加強，施工中為確保腹板，頂板，底板鋼筋的

18、位置準確，應根據(jù)實際情況加強架立鋼筋的設置，可采用增加架立筋數(shù)量或增設W形或矩形的架立鋼筋等措施。當采用墊塊控制凈保護層厚度時，墊塊用采用與梁體同等壽命的材料，且保證梁體的耐久性。在預應力混凝土箱梁中，當普通鋼筋與預應力鋼筋定位有相互干擾時，應遵循“普通鋼筋中的次要受力筋為主要受力筋讓路、普通鋼筋為預應力鋼筋讓路”的原則，可以適當調整普通鋼筋的間距以便于讓預應力鋼筋通過，不可任意切段鋼筋，實需切斷時，在澆筑該部分混凝土時鋼筋必須恢復，任何情況下必須保證預應力管道形狀圓滑、線形流暢，絕對禁止“死彎”的出現(xiàn)，預應力管道采用金屬波紋管，定位鋼筋間距不宜大于0.5米。箱梁鋼筋綁扎的順序為：底板鋼筋綁扎

19、、預應力管道安裝 腹板及橫隔梁鋼筋綁扎、預應力管道安裝 頂板(含翼板)鋼筋綁扎、預應力管道安裝。鋼筋骨架保護層墊塊的厚度及強度按設計要求確定。安裝時，墊塊按梅花型布置，間距不超過1m，底板和頂板適當加密；墊塊的固定要牢固。墊塊表面應潔凈，顏色應與結構混凝土外表一致。 頂板鋼筋綁扎前，在箱梁各跨每個截面留設撓度及沉降觀測點，沉降及撓度觀測標按要求埋設，設立位置選擇在儀器便于觀測部位。4.4、混凝土施工、箱梁混凝土施工箱梁混凝土的澆筑順序為：縱橋向由各施工段高程較低的一端向另一端澆筑，橫橋向由腹板底板相交處底板腹板頂板(含翼板)。a.澆筑前認真檢查支架各支點牢靠，剪刀撐完善，模板支撐合理、齊全、堅

20、實，檢查預埋件、預留孔洞、泄水孔齊全、底板清潔無雜物，支座處逐個檢查有無縫隙，以及面板標高控制標志(縱橫2m焊出L型鋼筋頭)。b.混凝土采用分節(jié)段分層的臺階推進式澆筑順序。施工順序為順序 :0#塊掛籃施工塊段、邊跨現(xiàn)澆段邊跨合攏段中跨合攏段 。 每節(jié)段順序為腹板底板相交處、底板、腹板、頂板，水平分層澆筑。 c.混凝土澆筑時應嚴格計算澆筑方量和澆筑時間，且分層長度不宜太長，以免形成施工冷縫。腹板混凝土澆筑時，每層控制在35cm左右，為保證施工質量，上一層混凝土澆筑一定要在下一層混凝土初凝前進行，且振搗時振搗棒要插入下一層不少于5cm的深度。混凝土澆筑時要在頂板上相應于腹板澆筑工作面上擺放鍍鋅鐵皮

21、或竹膠模板，以免混凝土撒落在頂板鋼筋上，影響頂板的澆筑質量。 頂板混凝土澆注完畢后及時清理通氣孔，讓其發(fā)揮作用，以避免箱室內外產生較大的溫差。在混凝土澆注過程中至最后澆注的混凝土初凝前每間隔30分鐘左右，由兩頭來回抽動橡膠管，防止水泥漿堵塞波紋管。 d.混凝土澆筑前，模內應用高壓水槍徹底沖洗底板，同時在墩頂最低處開設泄水孔排水，水排出后再用木板堵好。 e.混凝土澆注前留意天氣情況，必要時備足防雨布。 f.在澆筑箱梁頂板混凝土前要在頂板變坡點立焊一根12鋼筋，高度和頂板混凝土厚度一樣，然后以這些鋼筋及翼緣板頂面作為控制頂板標高的標準。在混凝土澆筑時，用拉線法進行找平，則可將箱梁頂面標高控制在允許

22、范圍內。g.混凝土泵車布設位置每段旁放一臺泵車，泵車位置根據(jù)現(xiàn)場布設。4.4.2、振搗a.混凝土的振搗用插入式振搗棒，振搗時間要適當掌握不要漏振也不要過振，振搗器移動間距不超過其作用半徑的1.5倍，振搗棒不得撞擊波紋管、各種預埋件，避免其跑位。梁腹混凝土振搗應用ø30振搗棒，其他部位根據(jù)具體情況采用ø50mm振搗棒，鋼筋較密處也可以用小直徑振搗棒振搗，小直徑振搗棒功率低、作用半徑小，注意適當延長振搗時間、加強振搗，振搗器在每一個位置中振搗延續(xù)時間一般掌握在混凝土不再下沉、無顯著氣泡上升、頂面平坦一致并開始浮現(xiàn)水泥漿為止，一般不宜超過30s, 避免過振；振搗器拔出時不可太快太

23、猛，以免留下孔跡和空隙。b.上層混凝土振搗時，振搗器應深入下層已振搗的混凝土中5l0cm，以加強上下層間的連接，振搗混凝土時要在棒頭上作好振搗深度標記，嚴格控制好振搗深度，為避免振搗棒觸及側模和內模，振搗棒應與側模和內模保持812cm的距離。 c.每層混凝土振實前，不得增添新混凝土，如發(fā)現(xiàn)表面有浮水，應立即設法排除，但不得使水泥漿流失。 d.澆注底板及腹板后，在混凝土還未凝固前，應將面板鋼筋上的混凝土清除干凈。 e.振搗混凝土時派專人檢查模板是否漏漿，支撐是否牢固，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。并隨時觀察沉降量。 f.混凝土經連續(xù)澆注，中間間斷時不得超過規(guī)范規(guī)定否則應與監(jiān)理研究，按施工縫要求進行處理。 g

24、.采用插入式高頻振搗器振搗混凝土時，采用垂直點振方式振搗。若需變換振搗棒在混凝土拌和物中的水平位置，首先豎向緩慢將振搗棒拔出，然后再將振搗棒移至新的位置，不得將振搗棒放在拌和物內平拖，也不得用插入式振搗棒平拖驅趕下料口處堆積的混凝土拌和物。4.4.3、收面、養(yǎng)護 在混凝土初凝前應完成收面工作。頂、底板面至少進行三次找平收面，以防止表面收縮裂紋的產生，頂板前兩次找平收成毛面，于混凝土初凝前收壓成光面?；炷脸跄蠹皶r用透水土工布等覆蓋并灑水養(yǎng)生，混凝土初凝后濕養(yǎng)時間不少于14天，在此時間內要保持混凝土面處于濕潤狀態(tài)?；炷翝仓瓿珊髴皶r進行養(yǎng)護。養(yǎng)護方法要適應施工季節(jié)的變化：一般情況下采用灑水

25、養(yǎng)護，使混凝土表面的潮濕狀態(tài)保持在14天以上；冬期施工期間，混凝土表面進行覆蓋保溫，必要時采取加熱升溫的方法；熱期施工期間，混凝土表面覆蓋潮濕的土工布。4.5、預應力施工 總體張拉順序：按先后順序分：拆除分節(jié)段的模板后，先張拉縱向預應力、再張拉豎向預應力及橫向預應力。按位置分：先張拉腹板預應力，后頂板、底板預應力。當混凝土強度達到設計強度的95%以上、彈性模量達到100%、齡期7天以后，才能進行預應力張拉施工?？v向預應力采用兩端張拉，豎向預應力在梁頂張拉橫梁預應力，采用在梁的兩側交替張拉。4.5.1、鋼絞線下料及穿束 a.鋼絞線制作鋼絞線下料在梁面上進行，下料長度雙張拉為孔道長度+2倍的千斤頂

26、工作長度+0.6m的下料富裕量，單張拉為孔道長度+千斤頂工作長度 +0.6m的下料富裕量。下料用砂輪鋸，不使用電氣焊切割；砂輪片為增強型，以策安全。鋼絞線切割完后按各束理順，并間隔1.5m用鐵絲捆扎編束，切口兩側5cm處用細鐵絲綁扎，確保同一束鋼絞線順暢不扭結；下料中和下料后避免鋼絞線受損和污染。下料按先長后短的原則進行，以節(jié)約材料。下料時經兩人確認長度無差錯后再切割，避免出錯。下料時拉動鋼絞線不要太快，避免鋼絞線散盤速度跟不上拉動速度而彎折。當鋼絞線出現(xiàn)彎折后不得使用。b.穿束采取后穿法施工。鋼紋線采用鋼絞線穿束機或其他機械進行穿束，將鋼絞線端頭戴上子彈頭形護帽，從孔道的一端快速地推送入孔道

27、，必要時采用卷揚機牽引穿束，并配備特制牽頭。 c.預應力筋張拉、錨固 預應力張拉按設計要求達到混凝土強度的100%，凝期不小于7天后張拉。預應力要左右對稱進行，最大不平衡束不能超過1束，張拉順序要按設計圖紙要求進行。兩端張拉的預應力鋼絲束在預應力過程中原保持兩端的伸長基本一致。施工前，應對孔道摩阻損失、擴孔段摩阻損失和錨口摩阻損失進行實際測定。 d.張拉設備選擇及檢校 采用自錨穿心式雙作用千斤頂及相應高壓油泵，額定張拉噸位約為張拉力的1.5倍。張拉千斤頂在張拉前必須經過校正，校正系數(shù)不得大于1.05。校正有效期為一個月且張拉不超過200次張拉作業(yè)，拆修更換配件的張拉千斤頂必須重新校正。 壓力表

28、選用防震型，表面最大讀數(shù)應為張拉力的1.52.0倍，精度不低于1.0級，校正有效期為一周。當用0.4級時，校正有效期可為一個月。壓力表發(fā)生故障后必須重新校正。 油泵的油箱容量為張拉千斤頂總輸油量的1.5倍，額定油壓數(shù)為使用油壓數(shù)的1.4倍。 壓力表與張拉千斤頂配套使用。預應力設備應建立臺帳及卡片并定期檢查。4.5.2、預應力束張拉張拉程序：安裝錨具、千斤頂 拉到初應力（設計應力的10%）測量初始長度張拉20%設計應力 量伸長量張拉設計應力持荷兩分鐘量伸長量回油錨固量出實際伸長量并求出回縮值檢查是否有滑絲、斷絲情況發(fā)生。 a.張拉準備工作 張拉前的檢驗工作：對錨具、夾片等進行檢驗；對千斤頂、油泵

29、、油表等進行配套標定；對千斤頂作業(yè)空間進行檢查、確認；對梁體作全面檢查，如有缺陷，在征得監(jiān)理工程師同意修補完好且達到設計強度，并將承壓墊板及錨下管道擴大部分的殘余灰漿鏟除干凈后，方可張拉。張拉千斤頂、壓力表、油泵等應配套校正、配套使用。當在使用過程中出現(xiàn)異?，F(xiàn)象時，應重新校正。預應力張拉千斤頂與油壓表的關系曲線方程式應有當?shù)丶夹g監(jiān)督局授權的檢測機構確定，當出現(xiàn)油壓表等損壞或失準需要更換時必須重新確定新的方程式后才能使用。 割除多余鋼絞線：鋼絞線外露錨墊板的長度為錨具厚度+千斤頂最小工作長度+15cm的張拉富裕量。富裕量不能過大，否則將增加施工難度。安裝工作錨和夾片：裝好錨具后用手捶墊在木塊上敲

30、擊錨具，直至不能敲動。接著將夾片裝入錨孔，用比鋼絞線直徑略大的鋼管擊打夾片，使之塞緊在錨孔內。用鋼管擊打夾片前，調整均勻同一夾片中各楔片的縫隙和外露量。裝好后的夾片外露量基本一致且縫隙均勻，否則重裝。 安裝千斤頂和工具錨、工具夾片：千斤頂安裝使用手拉葫蘆，安裝后至張拉完一直用倒鏈懸掛著千斤頂，以便用倒鏈調整千斤頂，使千斤頂軸線與管道和錨墊板軸線一致，保證鋼絞線順直，減少張拉摩阻力。為使張拉后夾片退錨順利，在工具錨和工具夾片之間涂抹退錨材料。安裝千斤頂和工具錨、夾片符合下列要求：工作錨、限位板、千斤頂、工具錨、夾片按要求裝好，工作錨位于錨墊板凹槽內，相互之間密貼；“四同心”符合要求，即預應力管道

31、、錨墊板、錨具、千斤頂四部分基本同心；各油管接頭滿扣上緊，千斤頂、油表安放位置配套正確。 張拉千斤頂、壓力表、油泵等應配套校正、配套使用。當在使用過程中出現(xiàn)異?，F(xiàn)象時，應重新校正。預應力張拉千斤頂與油壓表的關系曲線方程式應有當?shù)丶夹g監(jiān)督局授權的檢測機構確定，當出現(xiàn)油壓表等損壞或失準需要更換時必須重新確定新的方程式后才能使用。b.張拉作業(yè) 所有縱向預應力束張拉均使用自錨式錨具，按“左右對稱、兩端同時”的原則進行。 檢查油管連接可靠、正確后，開動油泵，使鋼絞線略為拉緊后調整千斤頂位置，使其中心與孔道軸線基本一致，以保證鋼絞線自由伸長，減少摩阻。同時調整工具夾片使之卡緊鋼絞線，以保證各根鋼絞線受力均

32、勻。 然后兩端同時給千斤頂主油缸徐徐充油張拉，使兩端伸長基本保持一致，對稱加載到初始張力（0.1K）后停止供油，檢查夾片情況完好后，畫線做標記，然后到0.2K后停止供油，檢查夾片情況完好后，畫線做標記。繼續(xù)向千斤頂加油加載，直至達到控制張拉力。張拉值的大小以油壓表的讀數(shù)為主，以預應力鋼絞線的伸長值加以校核，每端錨具回縮量控制在6mm以內。油壓達到張拉噸位后關閉主油缸油路，并保持2min，測量鋼絞線伸長量加以校核。在保持2min以后，若油壓稍有下降，補油到設計噸位的油壓值，千斤頂回油，夾片自動鎖定，該束張拉結束，及時作好記錄。全梁斷絲、滑絲總數(shù)不超過鋼絲總數(shù)的0.5%，且一束內斷絲不超過一絲，也

33、不得在同一側。 當鋼絞線長度較長、不能一次張拉到位時，則需多次張拉循環(huán)。多次張拉的操作方法和步驟和上述一樣，只是將上一循環(huán)的錨固力（應力）作為本次循環(huán)的初始值。如此循環(huán)，直至達到最終的控制張力。 鋼架線束伸長量量測方法：在相應張拉力下量取與之對應的千斤頂油缸外伸量。將每個張拉循環(huán)中0.2張拉力和初張拉力以及終張拉力和初張拉力下對應的千斤頂油缸外伸量的差值之和，作為本張拉循環(huán)中鋼絞線束的伸長量。各個張拉循環(huán)的伸長量之和，即為該束鋼絞線初始張拉力至控制張拉力之間的伸長量。縱向預應力施工時采用兩端張拉兩種方式，以張拉應力和張拉伸長量進行“雙控”控制，并以張拉應力控制為主。預應力筋的實際伸長值L的計算

34、公式如下：L=L1+L2式中：L1從初應力至0.2k間的實測伸長值（mm）； L2由0.1k至控制張拉力之間的實測伸長量（mm）。 鋼絞線實際張拉伸長值與理論計算張拉伸長值的差值應在-6%+6%范圍內，即表明本束鋼絞線張拉合格。否則，張拉力雖已達到設計要求，但實際伸長值與理論伸長值之間的誤差超標，則暫停施工，在分析原因并處理后繼續(xù)張拉。對伸長量超標的原因分析，從如下方面入手：張拉設備的可靠性即張拉力的準確度；對波紋管孔道摩阻和偏差系數(shù)取值的準確性；鋼絞線彈性模量計算值與實際值的偏離；伸長量量測和計算方面的原因，如沒考慮千斤頂內鋼絞線伸長值等。若一切正常，則封堵錨具端頭，盡快壓漿。 橫向預應力的

35、張拉和縱向預應力張拉方法相同，橫向預應力為單向張拉，交替對稱張拉。 c.張拉注意事項： 千斤頂加載和卸載時做到平穩(wěn)、均勻、緩慢、無沖擊。張拉時混凝土強度和齡期達到設計圖紙要求。張拉順序按設計圖紙要求進行。張拉作業(yè)中，對鋼絞線束的兩端同步施加預應力，保證兩端張拉伸長量基本相等。若兩端伸長量相差較大時，查找原因，進行糾正。當氣溫下降到5以下時，停止張拉作業(yè)，以免鋼絞線發(fā)生脆斷。張拉過程中不敲擊和碰撞張拉設備和油管。張拉完畢后，未壓漿或壓漿后水泥漿未凝固時，不敲擊錨具和劇烈震動梁體。多余的鋼絞線用切割機切割，切割后留下的長度不少于3cm。在高壓油管的接頭加防護套，以防噴油傷人。在測伸長量時，停止開動

36、油泵。張拉過程嚴格執(zhí)行操作規(guī)程。轉移油泵時將油壓表拆卸下來另行攜帶轉送。在有壓情況下不擰動油泵或千斤頂接頭。d.滑絲和斷絲處理 在張拉過程中，有多種原因都可能引起預應力筋滑絲和斷絲，使預應力筋受力不均，甚至不能建立足夠的預應力，從而影響橋梁的使用壽命。因此需要限制預應力筋的滑絲和斷絲數(shù)量。當滑絲和斷絲數(shù)量在允許范圍內時，不需處理；但當滑絲和斷絲數(shù)量超過允許范圍時，則需處理。 滑絲判斷：張拉完畢卸下千斤頂后，目視檢查滑絲情況。仔細查看工具錨處每根鋼絞線上的楔片壓痕是否平齊，若不平齊則說明有滑絲；察看本束鋼絞線尾端張卡前做的標記是否平齊，若不平齊則說明有滑絲。 滑絲處理方法：首先把專用卸荷座支承在

37、錨具上，將專用千斤頂油缸伸至千斤頂行程的一半后，把退錨千斤頂裝在單根鋼絞線上。當鋼絞線受力伸長時，夾片稍被帶出。這不能與鋼絞線同時內縮。如此反復，直至夾片退出、鋼絞線放松、重新張拉至設計張拉力并頂壓楔緊新夾片為止。重新張拉完成后，立即進行壓漿。斷絲處理方法：提高其它鋼絞線束的控制張力作為補償，但最大超張拉不得超過設計對各階段極限狀態(tài)的要求；換束，重新張拉；啟用備用束。具體采用何種方式，與設計單位商定。 e.豎向預應力筋張拉梁體25精軋鋼筋采用標準強度不小于785MPa的精軋螺紋粗鋼筋，采用螺桿式穿心千斤頂張拉。張拉采取同一梁段兩側對稱張拉的措施。張拉工作程序：檢查孔道是否通暢將錨固端清理干凈旋

38、上錨具用連接器連接千斤頂張拉桿與預應力鋼筋安裝工具錨按規(guī)范程序張拉到設計噸位復張拉持荷5分鐘退回設計噸位檢查各項張拉控制指標上緊錨具錨固卸載旋下工具錨。 預應力粗鋼筋均采用單根張拉，在張拉時采用左右和上下對稱原則進行，凡由永久筋和臨時筋組成的預應力筋，須在張拉時將永久筋錨固后撤出臨時筋，不得在所有筋張拉完成后一次拆除臨時筋。 為保證張拉質量，對精軋螺紋鋼筋采用復拉工藝是必要的，因為預應力粗鋼筋一般設計較短，相應的伸長值也較短，在鎖緊錨固螺母時會因為偏心等因素造成伸長量的微量回縮，此值與本來就比較短的理論伸長值相比的比例會很大。如不采用復拉可能會造成預應損失值過大。復拉即在第一次張拉完成后，第二

39、天再重復一次第一次張拉過程。張拉完成后可使用手持砂輪鋸切割錨具外露粗鋼筋，切割時應留有2CM的外露端頭。豎向預應力粗鋼筋張拉的注意事項：每一節(jié)段尾端與另一梁段接頭處的一組豎向預應力粗鋼筋留待與下一節(jié)段同時張拉，以使其預應力在混凝土接縫兩側都發(fā)揮作用。 f.張拉操作工藝 按每束根數(shù)與相應的錨具配套，帶好夾片，將鋼紋線從千斤頂中心穿過。張拉時當鋼紋線的初始應力達0.2k時停止供油。檢查夾片情況完好后，畫線作標記。 向千斤頂油缸充油并對鋼紋線進行張拉。張拉值的大小以油壓表的讀數(shù)為主，以預應力鋼紋線的伸長值加以校核，實際張拉伸長值與理論伸長值應控制在6%范圍內，每端錨具回縮量應控制在6mm以內。 油壓

40、達到張拉噸位后關閉主油缸油路，并持荷5分鐘，測量鋼紋線伸長量加以校核。在保持5分鐘以后，若油壓稍有下降，須補油到設計噸位的油壓值，千斤頂回油，夾片自動鎖定則該束張拉結束，及時作好記錄。全梁斷絲，滑絲總數(shù)不得超過鋼絲總數(shù)的0.5%,且一束內斷絲不得超過一絲，也不得在同一側。、孔道壓漿、封錨.1、孔道壓漿1、孔道壓漿前的準備工作、水泥漿配合比：水泥漿配合比要根據(jù)孔道形式、壓漿方法、壓漿設備等因素通過試驗，孔道壓漿用水泥漿的配合比擬采用如下指標：a、水灰比0.350.4，并摻適量減水劑和不含氯鹽的膨脹劑(UEA)。b、水泥采用普通硅酸鹽水泥，水泥標號為P.O42.5普硅水泥。c、水泥漿的28天強度不

41、低于C50級。d、泌水率最大不超過3，拌和后3h的泌水率不超過2，24h后泌水全部被漿體吸收；流動度為16s左右。e、膨脹率。膨脹劑的摻量經試驗確定，摻入膨脹劑后水泥漿的自由膨脹率控制在2左右。施工時要沖洗管道后再用空壓機吹去孔內積水，其中壓縮空氣不能含有油污。水泥漿在拌漿機內按照先放水和減水劑后再放水泥，最后放膨脹劑的順序。拌合時間不能低于 2min，拌好的灰漿過篩后存放于儲漿桶內。儲漿桶要不停地低速攪拌并保持足夠的數(shù)量以保證每根管道的壓漿能一次連續(xù)完成。水泥漿自壓漿到完到壓入管道的時間不得超過40分鐘。2、壓漿作業(yè)程序、攪拌水泥漿，使其流動度等性能達到技術要求。、啟動壓漿泵，當壓

42、漿泵輸出的漿體無自由水并達到要求稠度時，將漿泵土的輸送管連接到喇叭的進漿管上，開始壓漿。、壓漿過程中，壓漿泵保持連續(xù)工作。當水泥漿從排漿(氣)管順暢出，且稠度與灌入的漿體相當時，關閉排漿(氣)管。關閉排漿(氣)管的時侯，壓漿泵繼續(xù)工作，直至壓力達到0.7MPa，壓漿泵停機，持壓2分鐘。、在持壓2分鐘的過程中，若漿體壓力無明顯下降，則關閉進漿管。在持壓2分鐘的過程中，若漿體壓力有明顯的下降，則在查找原因后決定是繼續(xù)持壓或是沖洗管道、處理問題后重新壓漿。、壓漿泵回壓至零。、拆卸外接管路、閥門及附件。、清洗干凈所有沾上水泥漿的設備。、壓漿后根據(jù)氣溫情況，在漿體初凝時卸下進漿管和排漿(氣)管，沖洗干凈

43、。、壓漿注意事項、在波紋管每個波峰的最高點設一排氣管兼壓漿管。壓漿泵輸漿管應選用抗壓能力10Mpa以上的抗高壓橡膠管，輸漿管連接件之間的連接要牢固可靠。水泥漿進入灌漿泵之前應通過1-l5mm的篩網過濾。、攪拌后的水泥漿要做流動度試驗，并根據(jù)試驗結果作必要的調整，以確保壓漿的順利進行。、壓漿要在灰漿流動性下降前(約40min左右)進行。同一根管道的要一次連續(xù)進行，出現(xiàn)意外情況中斷時，應立即用高壓水沖洗干凈理好后，再重新壓漿。、在現(xiàn)場做好壓漿孔數(shù)和位置及水泥漿配合比的記錄，以防漏壓。壓漿時必須采取壓漿過后再穩(wěn)壓3-5分鐘的辦法以增加漿體的密實度，保證預應力筋的永存應力達到設計要求，減少應力損失。.

44、2、封錨對懸灌過程中的腹板束和頂板束，在張拉壓漿后將其直接澆注在下一混凝土內作為封端，因而對腹板束和頂板束不再另外封端。而對合攏頂板束和底板束，由于錨頭外露，因此必須另做封端。封端的施工和要求如下：、孔道壓漿后立即將梁端水泥漿沖洗干凈，并將端面混凝土鑿毛。、綁扎端部鋼筋網，并將鋼筋網焊在端面預留鋼筋上。、待兩邊跨端頭縱向束張拉、壓漿完畢后，鋸齒塊縱向束錨端即可加設鋼筋網片，并用C50混凝土填封。填封混凝土前將接茬面先鑿毛并用水沖冼干凈。第五章 施工方案影響結構因素預測分析及控制措施5.1、結構剛度誤差引起結構剛度誤差的因素，一方面是混凝土彈性模量的改變，另一方面截面尺寸的變化，都對剛度有所影響

45、。對于對稱懸臂施工的連續(xù)梁橋來說，如果整體剛度提高，澆筑混凝土過程中主梁變形量會減少，但是，結構剛度誤差對施工控制質量的危害影響不大。5.2、澆筑混凝土誤差澆筑混凝土誤差，即超方現(xiàn)象是澆筑混凝土過程中難以克服的誤差，產生的原因有兩方面。一方面是澆筑混凝土時，由現(xiàn)場施工負責人估計頂、底板混凝土厚度而產生的誤差，另一方面是由模板變形和混凝土容重變化而產生的誤差?；炷脸綄B續(xù)梁橋施工階段的內力和線形有一定的影響，特別是兩側出現(xiàn)不平衡超方時，影響較大。當結構懸臂伸長時，危害急劇增加。在施工過程中，通過改進施工方法減少誤差的產生是很有必要的，也是可行的。對懸臂施工的連續(xù)梁橋來說，由于兩懸臂端對稱荷載

46、對結構的影響比單側荷載要小的多，所以，施工中盡可能避免出現(xiàn)兩側荷載不平衡。5.3、橋面臨時荷載影響當結構處于懸臂狀態(tài)時，橋面臨時荷載的影響類似于混凝土超方，既存在對稱荷載，也存在單側荷載。橋面臨時荷載可分為兩類，第一類相對固定，如卷揚機、壓漿機、吊索機、施工簡易房等；第二類比較隨機，如橋面堆放的鋼筋、型鋼、錨具等。由于橋面荷載隨機性較大，只能通過實地觀察，估計橋面荷載的重量以及位置，在計算數(shù)據(jù)中考慮。如果能準確估計第一類荷載的重量，并且隨時一記錄第二類荷載堆放的時間和重量，是能夠在計算中消除此類誤差的。由于臨時荷載是隨機的，如果把每一種荷載影響作為荷載工況輸入跟蹤計算，并不方便。 橋面臨時荷載

47、的影響是隨機的，所以較難掌握。在施工過程中，加強施工管理，除了必須的施工設備外，對于無用的設備應及時清理，并且盡可能保持橋面荷載的平衡性。5.4、掛籃及模板定位誤差由于掛籃是一個龐大的結構物，加上掛籃本身剛度的影響，實際施工時掛籃位置很難做到與設計一致。掛籃模板定位包括底模板和頂模板的定位，底模板決定了梁底標高，而頂模板決定了梁頂?shù)臉烁?。掛籃定位是控制主梁標高最重要也是最直接的手段，定位時只要態(tài)度認真，并且掛籃在設計上是合理的，掛籃定位誤差能夠控制在允許范圍以內。5.5、掛籃變形誤差澆筑混凝土過程中，掛籃會發(fā)生變形，這包括縱向變形和橫向變形，也包括彈性變形和非彈性變形。掛籃非彈性變形對施工控制

48、質量有較大影響，特別是后支點掛籃，由于無拉索幫助，掛籃受力較大。前支點掛籃由于拉索作用，其縱梁的受力得到很大改善。針對掛籃掛籃非彈性變形對施工控制質量的影響，對掛籃預壓提出以下要求：（1）掛籃預壓荷載建議比實際荷載增大1020，同時，要盡可能的考慮到作用到掛籃上的臨時荷載；（2）掛籃預壓要有足夠長的時間，使掛籃在預壓荷載作用下變形能夠基本完成；（3）掛籃預壓荷載卸載后，要有充分的時間使掛籃的彈性變形完全恢復；（4）掛籃在預壓、卸載期間，要在較短的間隔時間內多次觀測其變形，使其達到上述要求。5.6、溫度影響溫度影響是施工控制中較難掌握的因素，這主要是因為溫度始終變化無常，而且在同一時刻，結構各部

49、分也存在溫差。所以，在結構計算中一般不把溫度影響作為單獨工況，而是將溫度影響單獨列出，作為修正。溫度影響產生橋梁撓度變化有兩種情況:均勻溫差和箱梁內外側的相對溫差。在施工控制實施過程中，溫度變化對標高控制的影響主要是日照溫差引起各懸澆節(jié)段的撓度變化，其撓度變化規(guī)律是氣溫升高時梁端下?lián)?，氣溫降低時梁端上翹，撓度曲線近似正弦曲線。在最終下達施工控制指令前，以實測溫度變形速度與溫差(立模時溫度與標準合攏溫度的差值)來考慮此項影響。日照溫差對立模標高的修正值可參考下面經驗公式進行計算: 式中: 表示溫度變形速度，單位mm/，該值可應用當前段的前一階段V值; 表示測量時刻之退后2小時的氣溫，單位;表示標

50、準時刻上午7時退后2小時的氣溫，單位。根據(jù)梁體溫度及撓度的變化曲線，確定每日上午7時(通常此時一天中的溫度變化最小)為立模標高測定時間。一般在上午68時測定立模標高，可不進行修正；在其它時間測定立模標高時，均應進行日照溫差影響的修正。一般修正值在白天8時至17時為負值，其它時間為正值。該公式比較粗糙，只適用于晴天或少云天氣，陰雨天氣可不修正。溫度變化雖然隨時存在，但其對施工控制的危害主要表現(xiàn)在掛籃定位時，選擇夜間或者早晨進行掛籃定位比較合適。溫度影響變化無常，每座橋都有各自特點，所以施工控制前必須加強觀測，及時掌握規(guī)律，盡可能排除溫度影響。5.7、預應力影響預應力影響有兩個方面。一方面由張拉千

51、斤頂?shù)挠蛪罕碜x數(shù)誤差引起，另一方面由各種預應力損失引起。預應力損失包括:管道摩阻力，錨具損失，溫度損失，鋼絲松弛，徐變損失。懸澆階段的預應力束是連續(xù)剛構橋承受負彎矩的主要構件，如果預應力不足，一方面會引起主梁下?lián)献兇螅涣硪环矫鏁鹬髁夯炷灵_裂，嚴重的會引起結構的破壞。針對張拉力誤差和預應力損失提出以下控制措施：1）張拉力控制采用油壓表讀數(shù)和量測預應力束伸長量雙控來減小誤差；2）預應力損失分兩項來控制，一項為管道摩阻力、錨具變形、鋼絲松弛、徐變引起的預應力損失；另一項為溫度引起的預應力損失。第一項預應力損失只需認真計算，控制好張拉力和伸長量可減小誤差。第二項由溫度變化導致預應力損失采用如下措

52、施控制：高溫時，混凝土膨脹，梁段伸長，此時張拉預應力，會引起較大的預應力損失，原因是在降溫后，混凝土收縮，梁段縮小，引起一部分預應力損失；低溫時，混凝土收縮，梁段縮短，此時張拉預應力，會增加有效預應力。故應該在一天中溫度較低或溫度變化均勻時段張拉預應力。一定要避免高溫，若不能避免，應估算預應力損失或采用預應力超張拉。5.8、施工方案變化施工控制是個連續(xù)的過程，任何后期荷載的影響或者施工方案的改變都會影響橋梁的線形和內力，所以，當施工方案確定后，一般情況下，施工程序不再改變，如果要改變施工方案，則施工控制程序也將作相應調整。但施工控制程序的調整花費時間較長，會影響施工進度，甚至使施工控制工作前后

53、無法協(xié)調。第六章 施工質量保證措施6.1、質量保證體系在本項目中我們將嚴格按照招標文件及有關規(guī)定做好質量管理，并深入開展貫徹ISO9001質量保證標準和質量改進活動，以全員全方位全過程管理為內容，以跟蹤監(jiān)測、跟蹤檢驗、試驗、加強工序、關鍵過程的控制和不合格控制為主要手段，建立本項目的質量保證體系，以實現(xiàn)企業(yè)的質量方針和本工程的質量目標。質量保證體系框圖如下：質量方針：讓顧客放心 使用戶滿意質量目標：一次交工驗收合格，保省部優(yōu)、爭國優(yōu)質量領導小組：項目經理、總工、各業(yè)務部門主管、技術人員組織保證體系制度保證體系施工保證體系質 量 保 證 體 系施工保證體系單位工程質量檢驗質量檢查體系項目部安質部施工隊質量檢查室工班質量自檢施工保證體系工程質量檢驗工程質量評定達到質量目標材料構件設備核檢分項工程質量檢驗分部工程質量檢驗工藝質量檢驗進行日常質量管理，負責協(xié)調檢查和綜合各級部門質量管理活動進行質量信息反饋。組織編制實