Q420高強(qiáng)鋼在國(guó)內(nèi)鋼結(jié)構(gòu)中的開發(fā)和應(yīng)用(最終032)申獻(xiàn)輝-111111

1、ASTM A913 Gr60（QST）高強(qiáng)鋼在建筑鋼結(jié)構(gòu)工程應(yīng)用的焊接性試驗(yàn)研究申獻(xiàn)輝 馬德志 徐貝爾 宋曉峰（中冶集團(tuán)建筑研究總院 北京 100088）摘 要：本文通過焊接冷、熱裂紋敏感性分析、熱影響區(qū)最高硬度試驗(yàn)、斜Y坡口焊接裂紋試驗(yàn)、插銷冷裂紋試驗(yàn)對(duì)ASTM A913 Gr60（QST）高強(qiáng)鋼的抗冷、熱裂紋敏感性進(jìn)行全面的試驗(yàn)研究，通過常溫環(huán)境下不預(yù)熱剛性模擬試板，其焊接接頭力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果可以看出，各項(xiàng)試驗(yàn)數(shù)量均能滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。關(guān)鍵詞：焊接性、剛性模擬焊接接頭1 前言隨著高層鋼結(jié)構(gòu)工程對(duì)鋼材強(qiáng)度要求的不斷提高，當(dāng)前國(guó)內(nèi)高層鋼結(jié)構(gòu)中大多采用的Q345鋼已經(jīng)不能滿足一些高層鋼結(jié)構(gòu)的要求。北

2、京新保利大廈鋼結(jié)構(gòu)工程中首次在國(guó)內(nèi)大規(guī)模采用了從盧森堡進(jìn)口的ASTM A913Gr60鋼（強(qiáng)度級(jí)別相當(dāng)于國(guó)內(nèi)的Q420鋼），引起了國(guó)內(nèi)工程界的極大關(guān)注。為保證新保利大廈鋼結(jié)構(gòu)工程的焊接施工質(zhì)量，同時(shí)為其他高強(qiáng)鋼工程中的應(yīng)用提供借鑒，中冶集團(tuán)建筑研究總院焊接研究所與浙江精工鋼構(gòu)集團(tuán)共同進(jìn)行了該鋼材的焊接性試驗(yàn)研究。為該工程制作、安裝焊接工藝的制定提供了科學(xué)依據(jù)和具體的指導(dǎo)。到目前為止，試驗(yàn)研究工作取得一定成效。2 材料復(fù)驗(yàn)試驗(yàn)鋼材是阿賽羅公司提供的軋制H型鋼，其翼緣板板厚125mm，腹板厚度78mm，供貨狀態(tài)為淬火+自回火。標(biāo)準(zhǔn)要求該鋼材的最低屈服強(qiáng)度為415MPa，化學(xué)成分、各項(xiàng)力學(xué)性能等列于

3、表1表3。表1 化學(xué)成分：%CSiMnPSCuNiMoNbVCr標(biāo)準(zhǔn)要求Max0.140.401.600.0300.0300.350.250.0700.0400.0600.25熔煉0.100.201.430.0130.0290.170.070.0150.0020.0590.12復(fù)驗(yàn)0.0890.221.370.0110.0240.140.0740.0210.0010.0580.12注：熔煉成分摘自材質(zhì)單，爐批號(hào)為81045。表2 力學(xué)性能及復(fù)驗(yàn)結(jié)果SMPabMPa%Akv J0標(biāo)準(zhǔn)要求4155201654材質(zhì)單43656819.46117，138，131取樣位置：位于翼緣板邊B/6，距上表面/

4、4處復(fù)驗(yàn)47359730130，116，125取樣位置：位于翼緣板邊B/6，距上表面/4處132，132，131取樣位置：位于翼緣板邊B/6，距上表面/2處122，132，137取樣位置：位于翼緣板邊B/2，距上表面/4處續(xù)表2 力學(xué)性能及復(fù)驗(yàn)結(jié)果復(fù)驗(yàn)47359730104，103，52取樣位置：位于翼緣板邊B/2，距上表面/2處72，85，92取樣位置：位于翼緣板邊B/2，距上表面3/4處注：1）沖擊試件取樣方向?yàn)榭v向；2）拉伸試件為全厚度，試件規(guī)格為121.9×40.1 mm2；3）B為翼緣板板寬，為板厚。表3 Z向拉伸性能復(fù)驗(yàn)試樣編號(hào)SMPabMPa5%(%)備注1445580

5、265524555752562注：試件采用10的圓形拉伸試棒。通過對(duì)鋼材成分和力學(xué)性能的復(fù)驗(yàn)，各項(xiàng)指標(biāo)均符合標(biāo)準(zhǔn)要求。3 工作流程為了對(duì)ASTM A913 Gr60鋼的焊接性進(jìn)行全面的研究及制定該鋼種焊接工藝的需要，首先制定工作流程如圖1所示。鑒于供貨商未提供鋼材的具體焊接性資料，且該鋼材強(qiáng)度高、板厚大，試驗(yàn)主要圍繞鋼材的抗冷裂性進(jìn)行。圖1 新保利鋼結(jié)構(gòu)施工焊接試驗(yàn)流程4 焊接性試驗(yàn)4.1 焊接冷裂紋敏感性試驗(yàn)4.1.1 焊接冷裂紋敏感性分析鋼材的焊接冷裂紋敏感性一般與母材和焊縫金屬的化學(xué)成分有關(guān)，為了說明冷裂紋敏感性與鋼材化學(xué)成分的關(guān)系，通常用碳當(dāng)量來表示。計(jì)算碳當(dāng)量的公式很多，對(duì)于ASTM

6、 A913 Gr60鋼，采用了日本工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（JIS）推薦的調(diào)質(zhì)鋼碳當(dāng)量Ceq（JIS）計(jì)算公式(公式1)和國(guó)際焊接學(xué)會(huì)（IIW）推薦的碳當(dāng)量Ceq（IIW）計(jì)算公式(公式2)進(jìn)行計(jì)算。 （1） （2）按表1的復(fù)驗(yàn)值，依據(jù)公式（1）、（2）進(jìn)行計(jì)算，得到的結(jié)果分別為0.362和0.3714，根據(jù)JGJ81-2002標(biāo)準(zhǔn)，碳當(dāng)量結(jié)果處于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的焊接性良好范圍內(nèi)，說明試驗(yàn)用ASTM A913 Gr60鋼具有良好的抗焊接冷裂紋性能。4.1.2 熱影響區(qū)最高硬度試驗(yàn)熱影響區(qū)最高硬度試驗(yàn)方法主要是以測(cè)定焊接熱影響區(qū)的淬硬傾向來評(píng)定鋼材的冷裂敏感性。試驗(yàn)按照GB4675.5-84焊接熱影響區(qū)最高硬度試驗(yàn)方

7、法的規(guī)定進(jìn)行。試驗(yàn)條件如下：焊絲型號(hào)（牌號(hào)）及直徑：ER55-G （JM60） 1.2mm；CO2氣體流量：20 L/min；CO2氣體生產(chǎn)廠家：北京南亞氣體有限公司；熔敷金屬擴(kuò)散氫含量為3.44ml/100g，水銀法；最高線能量：電流I=310-330A，電壓V=34v，速度280mm/min；最低線能量：電流I=200-230A，電壓V=30v，速度350mm/min；具體試驗(yàn)參數(shù)見表4。硬度測(cè)試采用維氏硬度計(jì)，施加荷載為10Kg，測(cè)點(diǎn)位置如圖2所示，圖中0點(diǎn)是測(cè)定線與熔合線的切點(diǎn)，0點(diǎn)右側(cè)為正，左側(cè)為負(fù)。兩測(cè)點(diǎn)之間的距離為0.5mm，試驗(yàn)結(jié)果列于表5。圖2 熱影響區(qū)最高硬度試驗(yàn)測(cè)量位置示

8、意圖表4 最高硬度試驗(yàn)具體試驗(yàn)參數(shù)試件編號(hào)試件規(guī)格 mm試驗(yàn)預(yù)熱溫度線能量 KJ/cm1#200×75常溫最低線能量 10-1233#200×15050最低線能量 10-125#200×150100最低線能量 10-126#200×150100最高線能量 22-24表5 CO2氣體保護(hù)焊焊接熱影響區(qū)最高硬度試驗(yàn)結(jié)果序號(hào)123456789101112131415與焊縫中心距離（mm）-3.5-3.0-2.5-2.0-1.5-1.0-0.50+0.5+1.0+1.5+2.0+2.5+3.0+3.51#25126426626225623223323023725

9、126826825624723233#2382492562642542332252242402452662662532432305#2302352382562602512272192192542492512332282166#195205207212218219222222219218215207201199197從試驗(yàn)結(jié)果可以看出，采用最低線能量時(shí)，隨著試驗(yàn)預(yù)熱溫度的增加，其熱影響區(qū)的最高硬度有所下降，且硬度值不高，即使在室溫下焊接，熱影響區(qū)維氏硬度值也不超過270；采用最高線能量時(shí)，整體硬度值較低。4.1.3 斜Y坡口焊接裂紋試驗(yàn)斜Y坡口焊接裂紋試驗(yàn)(小鐵研)主要是評(píng)定焊接熱影響區(qū)產(chǎn)生冷裂

10、紋的傾向性。試驗(yàn)按照GB4975.1-84斜Y坡口焊接裂紋實(shí)驗(yàn)方法的規(guī)定進(jìn)行,試件厚度分別為125、78和42mm，并以125mm厚鋼板為主，試驗(yàn)在室溫下進(jìn)行。4.1.3.1 試驗(yàn)條件：焊接方法：CO2氣保焊焊絲直徑：1.2mmCO2氣體生產(chǎn)廠家：1）北京南亞氣體有限公司 2）北京普萊克斯氣體有限公司CO 2氣體流量：20 L/min環(huán)境溫度：25預(yù)熱溫度：常溫不預(yù)熱焊接材料型號(hào)（牌號(hào)）及直徑：ER55-G （JM60） 1.2mm、ER50-G （JM58） 1.2mm、E550T1-Ni1（GL-YJ602（Q） 1.2mm4.1.3.2 試驗(yàn)內(nèi)容及步驟：試驗(yàn)焊縫結(jié)束，經(jīng)24小時(shí)后，進(jìn)行表

11、面裂紋檢查，每塊均經(jīng)發(fā)藍(lán)處理后進(jìn)行解剖觀察斷面裂紋狀況。4.1.3.3 試驗(yàn)結(jié)果詳見表6、7、8。表6 =125mm CO2氣保焊鐵研試驗(yàn)結(jié)果序號(hào)焊絲牌號(hào)焊接電流A焊接電壓V焊接時(shí)間（秒）根部間隙mm裂紋情況氣體種類備注1JM60278-30033-33.7141.9裂紋通長(zhǎng)南亞位于焊縫中心，根部啟裂2JM60278-30033-33.7152.0裂紋通長(zhǎng)南亞位于焊縫中心，根部啟裂3JM60278-30033-33.7152.1裂紋通長(zhǎng)南亞位于焊縫中心，根部啟裂4JM60290-30032-33152.0無南亞/5JM60290-30032-33151.9無南亞/6JM58280-30032-

12、33151.9無南亞/7JM58280-30032-33152.0無南亞/8AT-YJ602（Q）282-30030.1-33152.1無普萊克斯/9AT-YJ602（Q）282-30030.1-33152.1裂紋24mm普萊克斯位于焊縫中心，根部啟裂續(xù)表6 =125mm CO2氣保焊鐵研試驗(yàn)結(jié)果10AT-YJ602（Q）282-30030.1-33151.9裂紋通長(zhǎng)普萊克斯位于焊縫中心，根部啟裂表7 =42mmCO2氣保焊鐵研試驗(yàn)結(jié)果序號(hào)焊絲牌號(hào)焊接電流A焊接電壓V焊接時(shí)間（秒）根部間隙mm裂紋情況氣體種類備注1JM60280-30032-33141.9無南亞/2JM60280-30032-

13、33142.0無南亞/表8 =78mmCO2氣保焊鐵研試驗(yàn)結(jié)果序號(hào)焊絲牌號(hào)焊接電流A焊接電壓V焊接時(shí)間（秒）根部間隙mm裂紋情況氣體種類備注1JM60290-30032-33142.0無南亞/2JM60290-30032-33152.1無南亞/從上述試驗(yàn)結(jié)果看出，板厚為125mm部分試件焊縫中心出現(xiàn)了不同程度的開裂，但并未向母材延伸，其余試驗(yàn)板厚試件未出現(xiàn)裂紋，說明ASTM A913 Gr60鋼抗冷裂性能良好。除JM58焊絲以外，各試驗(yàn)焊材或多或少均出現(xiàn)焊縫中心通裂的現(xiàn)象，說明焊材本身的性能對(duì)試驗(yàn)結(jié)果有一定差異，但限于試驗(yàn)數(shù)量較少，未能做出較為確切的對(duì)比。4.1.4 插銷冷裂紋試驗(yàn)插銷試驗(yàn)是能

14、定量地研究焊接冷裂紋的方法之一。試驗(yàn)按照GB9446-88焊接用插銷冷裂紋試驗(yàn)方法的規(guī)定進(jìn)行。本試驗(yàn)采用了實(shí)芯焊絲（JM60）CO2氣體保護(hù)焊，采用環(huán)形缺口插銷試件，確保缺口的根部位于熱影響區(qū)。試件取自于125mm鋼板厚度方向的1/4表層。4.1.4.1 實(shí)驗(yàn)條件試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)：插銷冷裂紋試驗(yàn)GB9446-88焊接用插銷冷裂紋試驗(yàn)方法。試驗(yàn)溫度：室溫28（無預(yù)熱和后熱）。 試驗(yàn)準(zhǔn)則：斷裂準(zhǔn)則。4.1.4.2 試樣的制取插銷的外形如圖3所示：圖3 插銷形狀和尺寸底板選用Q235-A普通碳素結(jié)構(gòu)鋼，底板的尺寸為300mm×200mm，厚度為20mm。底板鉆孔數(shù)小于等于4，位置處于底板縱向中心線

15、上，孔的間距為33mm。插銷試樣和底板的制備嚴(yán)格按照GB9446-88的要求進(jìn)行。4.1.4.3 焊接工藝焊接方法：CO2氣體保護(hù)焊焊接規(guī)范如表9所示。焊接時(shí)，在底板上熔敷一焊道，必須使焊道中心線通過插銷端面中心。該焊道的熔深應(yīng)保證缺口位于熱影響區(qū)的粗晶區(qū)中。4.1.4.4 試驗(yàn)結(jié)果試驗(yàn)結(jié)果見表10：表9 焊接規(guī)范焊絲牌號(hào)焊絲直徑伸出長(zhǎng)度焊接電流電弧電壓焊接速度氣體流量JM-601.2 mm12-14 mm140 A23 V18cm/min8 l/min注：通過計(jì)算得到熱輸入E4.29（KJ/cm）表10 插銷試驗(yàn)結(jié)果匯總表插銷編號(hào)初始載荷斷裂載荷斷裂時(shí)間1504.548416432514.5

16、51237453470470未斷492492406750737407647605751979979901061558512721169666817301271069513884.1.4.5 試驗(yàn)結(jié)論在室溫為28左右，沒有預(yù)熱和后熱的試驗(yàn)條件下，采用CO2氣體保護(hù)焊（焊絲為JM-60，焊接規(guī)范見表9），該種鋼材臨界斷裂應(yīng)力485MPa。從該材料的力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果可知，屈服應(yīng)力為473 MPa，因此該材料在此焊接工藝條件下抗冷裂性能較好。結(jié)合HAZ最高硬度試驗(yàn)，斜Y坡口試驗(yàn)和插銷試驗(yàn)可知，試驗(yàn)鋼材具有良好的抗冷裂性能。4.2 再熱裂紋敏感性研究4.2.1 再熱裂紋敏感性分析再熱裂紋是指焊接接頭經(jīng)消

17、除應(yīng)力熱處理的構(gòu)件，經(jīng)高溫?zé)嶙饔檬购附訜嵊绊憛^(qū)在應(yīng)力作用下產(chǎn)生的一種沿晶間破壞的裂紋。再熱裂紋的產(chǎn)生主要由鋼材的化學(xué)成分決定，同時(shí)構(gòu)件的應(yīng)力狀態(tài)及溫度條件也是重要的影響因素。再熱裂紋敏感性計(jì)算公式如下：G=Cr+3.3Mo+8.1V2 (3) PSR=Cr+Cu+2Mo+10V+7Nb+5Ti2 (4)式中G和 PSR是再熱裂敏感性指數(shù)，以合金元素重量百分比來表示，當(dāng)G和 PSR0時(shí)，表示該鋼種對(duì)再熱裂紋敏感；當(dāng)G和 PSR0時(shí)，則表示不敏感。按公式(3)及(4)計(jì)算結(jié)果分別為：G=1.3409及PSR=1.111。因此可以認(rèn)為試驗(yàn)鋼材對(duì)再熱裂紋不敏感。4.2.2 再熱裂紋敏感性試驗(yàn)采用斜Y坡

18、口試驗(yàn)評(píng)定再熱裂紋傾向，試樣的尺寸及制備方法按GB4675.1-84斜Y坡口焊接裂紋試驗(yàn)方法的規(guī)定進(jìn)行，焊接工藝與冷裂紋試驗(yàn)相同，預(yù)熱溫度為150（以保證焊縫及熱影響區(qū)在消除應(yīng)力熱處理前不會(huì)產(chǎn)生冷裂紋），并在焊接48小時(shí)后進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理，觀察其產(chǎn)生裂紋的情況。具體熱處理方法如下：任意速度升至300；以55/小時(shí)的速度升溫到550；保溫3小時(shí)；以55/小時(shí)降至300后自然冷卻。試驗(yàn)結(jié)果見表11。表11 評(píng)定再熱裂紋傾向鐵研試驗(yàn)結(jié)果（=125mm、CO2氣保焊）序號(hào)焊絲牌號(hào)焊接電流A焊接電壓V焊接時(shí)間（秒）裂紋情況氣體種類備注1JM60290-30032-3315無南亞2JM60290-300

19、32-3315無南亞試驗(yàn)結(jié)果說明在所選取的熱處理溫度條件下（550×3h），該鋼材對(duì)再熱裂紋不敏感。4.2.3 層狀撕裂敏感性試驗(yàn)-Z向窗口試驗(yàn)Z向窗口試驗(yàn)是一種模擬實(shí)際層狀撕裂的試驗(yàn)方法，這種試驗(yàn)在工程上得到廣泛應(yīng)用。試件如圖4所示。4.2.3.1 試驗(yàn)步驟：4.2.3.1.1 在拘束板（300mm×350mm×30mm）的中心開一窗口，將試驗(yàn)板（150mm×170mm×20mm）插入此窗口，其位置如圖4b所示，4.2.3.1.2 按圖4c的順序焊4條角焊縫，其中1、2為拘束焊縫，3、4為試驗(yàn)焊縫。裝配時(shí)應(yīng)將原始未加工表面放在試驗(yàn)焊縫一側(cè)；4

20、.2.3.1.3 焊后在室溫下放置24小時(shí)后再切取試件檢查裂紋，裂紋率按下式計(jì)算： C=/L×100%式中 各截面上撕裂長(zhǎng)度的總和（mm）；L 各截面上焊縫厚度的總和（mm）。4.2.3.2 試驗(yàn)結(jié)果：通過對(duì)試驗(yàn)板的解剖，共解剖3塊，均未發(fā)現(xiàn)裂紋。圖4 Z向窗口試驗(yàn)圖5 剛性模擬焊接接頭力學(xué)性能試驗(yàn)根據(jù)上述試驗(yàn)已知，試驗(yàn)鋼材具有良好的抗冷裂、再熱裂紋和層狀撕裂性能。為進(jìn)一步制定該鋼材的焊接工藝，結(jié)合工程實(shí)際情況，模擬現(xiàn)場(chǎng)條件，選取125mm、68mm兩種板厚進(jìn)行了橫向拘束鋼性對(duì)接接頭試驗(yàn)，并且對(duì)=68mm的焊接接頭分別進(jìn)行焊態(tài)及熱處理狀態(tài)下的性能對(duì)比。5.1 試驗(yàn)條件：焊接方法及位置

21、：CO2氣保焊、橫焊焊絲型號(hào)及規(guī)格：JM60 直徑：1.2mmCO2氣體生產(chǎn)廠家：北京南亞氣體有限公司 熔敷金屬擴(kuò)散氫含量為3.44ml/100g，水銀法CO2氣體流量：20 L/min（=68mm）、50 L/min（=125mm）試板初始溫度：常溫層間溫度：150180熱處理工藝：以任意升溫速度升至300；以55/小時(shí)的升溫速度升至550；保溫2小時(shí)；以55/小時(shí)的降溫速度降至300，空冷。試板坡口、間隙見圖5：圖5 試板坡口、間隙焊接工藝參數(shù)見表12、13：表12 =68mm焊接工藝參數(shù)層次電流（A）電壓（v）焊接速度（mm/min）熱輸入（KJ/cm）18300320293025030

22、017.423.0454429031029.531535040012.8316.7蓋面11道280290262733035012.4814.3表13 =125mm焊接工藝參數(shù)層次電流（A）電壓（v）焊接速度（mm/min）熱輸入（KJ/cm）1429030730.43130035015.119.035167310320313435040014.4118.65蓋面18道2803135040013.0214.885.2 試驗(yàn)結(jié)果詳見表14表16表14 熔敷金屬拉伸試驗(yàn)結(jié)果（試件均取自于坡口根部）編號(hào)試件截面尺寸mm2屈服強(qiáng)度SMPa抗拉強(qiáng)度bMPa延伸率%備注178.5460068529=125m

23、m278.5464572520=68mm，未經(jīng)熱處理378.5468075526=68mm，未經(jīng)熱處理478.5468578520=68mm，經(jīng)熱處理578.5469578524=68mm，經(jīng)熱處理表15 接頭沖擊試驗(yàn)結(jié)果序號(hào)試驗(yàn)溫度 沖擊功 （J）備注試驗(yàn)值平均值10148149145147=125mm，熔合線20153135140143=125mm，熱影響區(qū)3075605864=68mm，熔合線，未經(jīng)熱處理4056564853=68mm，熱影響區(qū)，未經(jīng)熱處理5052666059=68mm，熔合線，經(jīng)熱處理6073266053=68mm，熱影響區(qū)，經(jīng)熱處理72058406454=68mm，熔

24、合線，未經(jīng)熱處理820384126.535=68mm，熱影響區(qū)，未經(jīng)熱處理92032324035=68mm，熔合線，經(jīng)熱處理102043394041=68mm，熱影響區(qū)，經(jīng)熱處理113040364139=68mm，熔合線，未經(jīng)熱處理123044242433=68mm，熱影響區(qū)，未經(jīng)熱處理133035323233=68mm，熔合線，經(jīng)熱處理143034364037=68mm，熱影響區(qū)，經(jīng)熱處理注：取樣位置：位于剛性模擬焊接接頭上表面表16 接頭側(cè)彎試驗(yàn)結(jié)果序號(hào)試件尺寸 mm彎心 mm角度結(jié)果備注1300×12230180°合格=125mm2300×12230180&

25、#176;合格=125mm3300×12230180°合格=125mm4300×12230180°合格=125mm5.3 接頭(焊態(tài))的金相組織5.3.1 蓋面焊縫先共析鐵素體沿柱狀晶晶界析出，沿先共析鐵素體邊緣有少量珠光體組織；晶內(nèi)為粒狀貝氏體和針狀鐵素體交叉分布，粒狀貝氏體中的島狀相很多已分解。其熔合區(qū)，粗晶區(qū)，不完全重結(jié)晶區(qū)組織圖見照片1,2,3。5.3.2 打底焊縫區(qū)先共析鐵素體沿原奧氏體柱狀晶晶界析出，沿先共析鐵素體邊緣有極少量珠光體組織；晶內(nèi)大多組織為粒狀貝氏體和針狀鐵素體交叉分布，粒貝中的島狀相已開始有分解。其熔合區(qū)，粗晶區(qū)，不完全重結(jié)晶區(qū)

26、組織見照片4,5,6。通過金相組織檢驗(yàn)，焊縫及HAZ均未發(fā)現(xiàn)脆性組織上述試驗(yàn)表明，在試驗(yàn)條件下焊接接頭的組織未發(fā)現(xiàn)脆性組織，力學(xué)性能優(yōu)良，鋼材及焊接工藝參數(shù)基本滿足施工的需要。6 結(jié)論6.1 通過斜Y試驗(yàn)可以看出，ASTM A913 Gr60鋼具有良好的抗冷裂性能，但厚板不預(yù)熱焊接要選擇抗裂性好的焊接材料。6.2 通過斜Y試驗(yàn)說明ASTM A913 Gr60鋼在本報(bào)告熱處理制度（550×3小時(shí)）下具有良好的抗再熱裂紋性能。6.3 通過Z向拉伸復(fù)驗(yàn)及Z向窗口試驗(yàn)表明，ASTM A913 Gr60鋼具有良好的Z向性能。6.4 通過在不預(yù)熱條件下采用CO2氣體保護(hù)焊（焊絲為JM-60，焊接線能量為4.29KJ/cm）的插銷試驗(yàn)，可以看到該鋼材在極小熱輸入焊接工藝條件下，斷裂應(yīng)力尚能達(dá)到485MPa，說明該鋼材抗冷裂性能較好。6.5 通過常溫環(huán)境下不預(yù)熱剛性模擬試板，用JM60焊絲CO2氣體保護(hù)半自動(dòng)焊，僅作橫向拘束條件下，根部焊道熱輸入1520 KJ/cm，