特殊倒錐形化學錨栓后錨固計算

1、特殊倒錐形化學錨栓后錨固計算后置埋件計算書根據混凝土結構后錨固技術規(guī)程JGJ145-2013,采用后錨固承載力分項系數的設計表達式進行設計。后錨固連接設計所采用的設計使用年限應與被連接構件的設計使用年限一致，并不宜小于30年1、 計算簡圖2、 錨栓和基材的基本參數錨栓:hd,9ef基材:3、 錨栓鋼材破壞受拉驗算:(1)錨栓鋼材受拉破壞驗算hNN驗算公式：sdRds,步驟:N,單個錨栓鋼材破壞受拉承載力計算:Rds,NN,/,(6.1.2-1)RdsRksRsN,NfA,(6.1.2-2)Rksyks,錨栓鋼材破壞受拉承載力分項系數，查表4.3.10采用P19RsN,f力學性能標準值查表3.2

2、.3可知，P8ykhN,單個錨栓最大拉力計算sd軸心拉力和彎矩共同作用下，彈性分析時，受力最大錨栓拉力設計值計算1 當滿足公式(5.2.2-1)的條件時，按公式:MyN10,(5.2.2-1)2ny,iMyNh1(5.2.2-2)N,，sd2ny,i其型心在群錨中心，每一個錨栓都要算，不能只算一排2 當不滿足公式(5.2.2-1)的條件時，按公式:,NLMy+，1h(5.2.2-3)N,sd2,y,i2.1, y1至受壓區(qū)最外錨栓距離是yi至受壓區(qū)最外錨栓距離L是N至受壓最外距離，yyi每一個錨栓都要算h,比較,NN,看是否滿足要求。0,sdRds4、混凝土椎體破壞受拉驗算:gNN驗算公式：(

3、6.1.1-5)sdRdc,步驟:g,計算部分受拉時，群錨受拉區(qū)總拉力設計值計算公式NsdgNN,(5.2.31),sdsih,(5.2.3-2)NNyy,/1sisdiN,計算化學錨栓發(fā)生混凝土椎體破壞受拉承載力設計值Rdc,NN,/,(6.1.3-1)RdcRkcRcN,AcN,0,NN(6.1.3-2)RkcRkcsNreNecN,0AcN,2,0P21判斷是否為開裂混凝土為溫度引起取3N/mm受拉基本都開裂RLR01.5Nfh,7.0對于開裂混凝土，(6.1.3-3)Rkccukef,01.5Nfh,9.8對于不開裂混凝土，(6.1.3-3)Rkccukef,22f,查表4.3.10P

4、19,當其不小于45N/mm不大于60N/mnfl,需乘以0.95cuk,RcN,0AP33單根錨栓受拉時，混凝土理想椎體破壞投影面面積計算公式:cN,02(6.1.4)As,cNcrN,其中，sh,3ch,1.5crNef,crNef,P33單根錨栓受拉時，混凝土實際椎體破壞投影面面積計算公式:AcN,1,單根錨栓，靠近構件邊緣布置，且不大于時cccrN,1(6.1.5-1)Ass,，(c0.5)cNcrNcrN,1,2,雙栓，垂直于構件邊緣布置，且不大于c時，且不大于s時:cscrN,crN,11(6.1.5-2)Asss,，(c0.5)cNcrNcrN,11,cs3，雙栓，平行于構件邊緣

5、布置，且不大于時，且不大于時cscrN,crN,21(6.1.5-3)Asss,，(c0.5)，cNcrNsrN,2,1csc4，四栓，位于構件角部，且c不大于時，且s不大于，且c不大于時，且crN,crN,crN,112ss不大于時crN,2(6.1.5-4)Assss,，(c0.5)0.5c，cNcrNsrN,11,22ccss其中，為螺栓邊距，為將受拉部分看成一個整體的螺釘間距1212,邊距對受拉承載力的影響系數P35sN,c,，,0.70.31.0(6.1.6)sN,ccrN,c為錨栓邊距最小值,表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力的影響系數P35reN,hef,，,0.51.0

6、(6.1.7),reN200其中當錨固區(qū)鋼筋間距s不小于150mnW,或鋼筋直徑d不大于10mmSs不小于100mm,時，取1.0reN,荷載偏心對受拉承載力的影響系數P35ecN,1,(6.1.8)1.0ecN,es，12/NcrN,(2)n,其計算公式為，其中為錨栓排數，為錨栓間距，其最外一排不受力，es,ensNN6型心在其他排中心g,NN,0,sdRdc,比較5、混凝土邊緣破壞受剪驗算g驗算公式：(6.2.16-5)VV,sdRdc,步驟:g,計算Vsd,當化學錨栓邊距c不大于或c不大于60d時，計算混凝土邊緣破壞受剪承載力設計10hefV值:Rdc,(6.2.18-1)VV,/,Rd

7、cRkcRcV,AcV,0,(6.2.18-2)VV,RkcRkcsVhVVreVecV,0AcV,0V可根據錨栓產品認證報告確定，無報告可按照下列公式計算：P57Rkc,01.5,Vdhfc=1.35對于開裂混凝土(6.1.16-1)Rkcefcuk,101.5,Vdhfc=1.9對于不開裂混凝土(6.1.16-2)Rkcefcuk,10.5,0.1(/)hc(6.1.16-3)ef10.2(6.1.16-4),0.1(/)dc10A(只有平行力時不用考慮)在無平行剪力方向的邊界影響、構件厚度影響或相鄰錨栓cV,影響時，單根錨栓受剪混凝土理想邊緣破壞側向的投影面面積計算:P4202Ac,4.

8、5(6.1.17)cV,1A單根錨栓或者群錨受剪時，混凝土實際邊緣破壞在側向的投影面面積計算:P42cV,1.5cc1.5c1單根錨栓，位于構件角部，且大于、不大于時:h121Accc,，1.5(1.5)(6.1.18-1)cN,1122 雙錨，位于構件邊緣，且大于、不大于時s3c1.5ch121(6.1.18-2)Ahcs,，(3)cN,123 四栓，位于構件角部，且不大于、不大于，不大于時s3cc1.5c1.5ch12121(6.1.18-3)Ahcsc,，(1.5)cN,122邊距比對受剪承載力的影響系數P43,cc/sV,21c2(6.1.19),，,0.70.31.0sV,1.5c1

9、,邊距與構件厚度比對受剪承載力的影響系數P43ch/hV,11.5c1/21,(6.1.20)()1.0hV,h,剪力與垂直與構件自由邊方向軸線之夾角對受剪承載力的影響系數P43,VV1,(6.1.21),V,sin22V，(cos)(),V2.5,荷載偏心對群錨受剪承載力的影響系數P43ecV,1,(6.1.22)ecV,ec，12/3V1,錨固區(qū)配筋對受剪承載力的影響系數P44rVe,1不開裂混凝土或邊緣為無筋或者少筋的開裂混凝土，取為1.0rVe,2邊緣配有直徑d不小于12mn筋的開裂混凝土，取為1.2rVe,3邊緣配有直徑d不小于12mn筋及間距不大于lOmnfi筋的開裂混凝土，取為1.4rVe,g,VV,比較0,sdRdc6、混