揀灰爐平移式冷卻機升降裝置的機械電氣設計畢業(yè)設計

1、 前言自2011年12月1至2012年3月1日為畢業(yè)設計課程設計的課程。我們第七小組選擇的畢業(yè)設計的題目是揀灰爐平移式冷卻機升降裝置的機械電氣設計，我們結合火化機揀灰爐冷卻升降裝置的實際情況，作為本次的課程設計。 我們組在江西南方火化機廠實習時確定本次課程設計的題目，并在裝配現(xiàn)場實地進行了觀察。在火化機設備中，揀灰爐冷卻升降裝置所起到的主要作用是：升炕面上去進行冷卻，然后降下來，實行更加安全、可靠的升降。炕面的升降直接關系到骨灰冷卻的質量，因此，我們的設計更加的謹慎。在本次設計中我們一共有前言、任務書、個人任務分配計劃書、設計書的主要內容、設計小組自評表、小組總結、參考文獻及附圖七部分。其中最

2、重要的內容就是設計書的主要內容。設計書闡明了火化機揀灰爐冷卻升降裝置畢業(yè)設計的全部過程。由于我們小組成員的水平有限，設計書中難免有錯誤和不當之處，還望老師指正。 第七組成員 2012年3月1日 畢業(yè)設計任務書專業(yè)： 殯儀設備 班級： B0934 組號： 7 指導老師：李成老師組長： 唐波 組員： 崔云峰、于杰、付鶴、劉亮、章敏、李煜 設計開始時間：2011年月12月1日 計完成時間： 2012年3月1日 一、設計題目： 火化機揀灰爐冷卻升降裝置機電設計 二、題目編號： 7 三、原始參數(shù)： V=0.04 F=6600N H=660mm4、 設計輸入1、 小組及個人工作策劃2、 機構設計方案3、

3、傳動比分配4、 機構功率計算5、 選擇電動機6、 傳動設計7、 零部件設計8、 電氣線路設計9、 零件圖繪制10、 設計說明書畢業(yè)設計小組個人任務分配計劃書設計題目：揀灰爐冷卻升降裝置畢業(yè)設計設計組號： 7 班級： B0934 起迄時間： 設計組長： 唐波 組員：崔云峰、付鶴、章敏、劉亮、于杰、李煜 設計人姓 名個 人 計 劃 完 成 任 務 名 稱計 劃 完 成時 間本 人簽 名唐波討論編制畢業(yè)設計說明書2012年3月1日討論小組成員設計任務安排2012年3月1日小組及個人工作計劃2012年3月1日機構設計方案2012年3月1日蝸桿傳動減速器選擇、計算.2012年3月1日旋轉軸設計與校核20

4、12年3月1日答辯總結2012年3月1日崔云峰討論編制畢業(yè)設計說明書2012年3月1日討論小組成員設計任務安排2012年3月1日工作鍵選擇2012年3月1日電路設計螺旋桿繪制2012年3月1日中心軸的選擇2012年3月1日答辯總結2012年3月1日付鶴討論編制畢業(yè)設計說明書2012年3月1日討論小組成員設計任務安排2012年3月1日傳動參數(shù)及運動參數(shù)的計算2012年3月1日渦輪蝸桿減速器選擇2012年3月1日電動機選擇2012年3月1日2012年3月1日答辯總結2012年3月1日章敏討論編制畢業(yè)設計說明書2012年3月1日討論小組成員設計任務安排2012年3月1日蝸桿傳動減速器潤滑.2012年

5、3月1日答辯總結2012年3月1日劉亮討論編制畢業(yè)設計說明書2012年3月1日討論小組成員設計任務安排2012年3月1日運動簡圖的繪制2012年3月1日傳動比計算2012年3月1日漢字錄入2012年3月1日答辯總結2012年3月1日于杰討論編制畢業(yè)設計說明書2012年3月1日討論小組成員設計任務安排2012年3月1日電氣設計3圖繪制說明編寫2012年3月1日答辯總結2012年3月1日李煜討論編制畢業(yè)設計說明書2012年3月1日電路故障分析2012年3月1日討論小組成員設計任務安排2012年3月1日答辯總結2012年3月1日設計書主要內容一、 傳動方案的確定二、 電動機選擇三、 總傳動比分配四、

6、 渦輪蝸桿減速器選擇與校核五、 螺旋傳動設計與校核六、 工作軸鍵的選擇與設計七、 電器控制部分八、 設計項目說明書九、 設計總結十、 參考文獻一、 傳動方案的確定火化機揀灰爐冷卻升降裝置，利用電動機螺旋傳動，用渦輪驅動螺旋桿運動。使整個臺面上升。傳動裝置布置簡圖：二、電動機選擇本電動機在常溫下連續(xù)工作，載荷平穩(wěn)，負載為幾千牛，所需功率不大，直流電動機成本高，單相異步電動機功率太小，同步電動機轉 速不隨負載大小而改變，所以選三相異步電動機；因工作環(huán)境灰塵較多，采用封閉式防塵，成本較低，結果簡單，便于維護、檢修，盡量提高工作效率，故選用Y型三相籠型感應電動機，封閉結構，電壓為380V.工作機所需功

7、率電動機的工作效率查機械設計課程設計表11-1得n2=0.98(滾子軸承),n1=0.97（齒輪精度）,查機械設計手冊表18-2得n3=0.4（螺旋軸與齒輪間的效率）n4=0.85(減速器傳動效率) n=0.316kw查機械設計課程設計表18-1得:選電動機額定功率為1.1kw.3.確定電動機轉速。螺旋軸工作轉速為：查機械設計課程設計表2-3推薦傳動比合理范圍，取蝸桿傳動，一級減速器，傳動比i=10-40.電動機轉速可選范圍符合這一范圍的三相異步電動機有2830、1400、910.三種要求。綜上所述，符合這一同步轉速有兩種方案方案電動機型號額定功率電動機轉速同步轉速滿載轉速1Y90S-41.1

8、KW140014002Y802-21.1KW30002830綜合考慮，減輕電動機及傳動裝置重量和節(jié)約資金，因此選定電動機型號為Y90S-4,其主要性能如下表：電動機型號額的功率（KW）同步轉速（）滿載轉速（）堵轉轉矩額定轉矩最大轉矩額定轉矩Y90S-41.1KW300028302.22.5主要安裝尺寸見下表中心高（mm）H外形尺寸（mm）安裝尺寸(mm)平鍵尺寸（mm）90三、總傳動比分配1、計算總傳動比進行機械設計計算時需要分別求出各軸的輸入功率、轉矩和轉速。為便于計算，將各軸由高速至低速分別定為軸、軸、軸將電動機軸定為io，并且： io,i1相鄰兩軸間的傳動比； 0,1相鄰兩軸的傳動效率；

9、 P0，P1各軸的輸入功率； T0，T1各軸的輸入轉矩； n0，n1各軸的轉速。由電動機軸至工作方向進行推算，各軸運動和動力參數(shù)計算分式1、 總傳動比，上升速度為4，渦輪轉速度為60 為單級蝸桿傳動。減速器的總傳動比取整 2、傳動裝置的轉速。I軸（電動機軸): II軸（渦輪軸）: III軸（螺旋軸）：3、傳動裝置的運動參數(shù)與動力參數(shù)計算I軸（電動機軸）：II軸（渦輪軸）： 0.854KWIII軸（螺旋軸）：4、傳動裝置轉矩計算I軸（電動機軸）： =9550=75II軸（渦輪軸）： III軸（螺旋軸）： 軸號功率轉矩轉速傳動比I軸0.935KW7514001II軸0.854KW1385924II

10、I軸0.3416KW513.91四、渦輪蝸桿減速器選擇與校核1、減速器選擇與校核蝸桿傳遞功率P=1.1kw，轉速n=1400/mm,傳動比i=24,工作載荷平穩(wěn)。故選蝸桿材料為45鋼，考慮到效率和而磨性，蝸桿螺旋面要淬火，硬度為4555HRL，蝸輪用鑄錫青銅（Zcusn10ob1）金屬模鑄造為節(jié)約材料，僅齒圈用鑄錫青銅，而輪心用鑄鐵制造。1. 按渦輪齒面接觸疲勞強度設計。渦輪材料的許用接觸應力 蝸桿頭數(shù)，由表4-2 渦輪齒數(shù) 渦輪轉速 計算作用在蝸輪軸上的轉矩T2 按Z1=2，查表后估取=0.7，則載荷系數(shù) 載荷平穩(wěn)，蝸桿轉速不高，取k=1.1 計算值模數(shù) 由表4-1取標準值 m=4蝸桿分度圓

11、直徑 由表4-1取標準值 2. 計算相對滑動速度與傳動效率蝸桿導程角 11.5°蝸桿分度圓圓周速度 相對滑動速度 當量摩擦角取驗算 合效率 傳動總效率 = 0.79 在表4-14所所列范圍內確定主要幾何尺寸渦輪分度圓直徑=192中心距=116驗算渦輪蝸齒彎曲強度由查表得許用彎曲應力查表得齒形系數(shù)熱平衡計算 環(huán)境溫度 取 to=20 工作溫度 取 t=80 傳熱系數(shù) 取 Kt=13w/m2需要散熱面積蝸桿傳動的受力分析確定螺輪的螺旋線方向 因學蝸桿為右旋，所以蝸輪也為右旋確定蝸桿，蝸輪的受力方向和蝸輪的轉向根據蝸桿的轉動方向和螺旋線方向，應用主動輪左手定則可知蝸桿軸向力FX1 向右，則

12、蝸輪切向力Ft2向左，故蝸輪沿順時針方向轉動。3、計算蝸桿蝸輪的受力蝸桿軸轉矩=1.99蝸桿切向力和蝸軸向力蝸桿軸向力和蝸輪切向力2729N蝸桿和蝸輪的徑向力10、標準圓柱蝸桿傳動的幾何尺寸名稱 代號 公式說明齒距 p 齒頂高 ha 頂隙 c 齒根高 hf hf=2mm蝸桿分度圓直徑 d1 d1=40mm蝸桿齒頂圓直徑 da1 df1=d1+2ha=d1+2m=48蝸桿齒根圓直徑 df1 df1=d1-2.4m=30.4蝸桿導程角 =11.5°蝸輪分度圓直徑 d2 d2=mZ2=192mm蝸輪喉圓直徑 da2 da2=d2+2ha=194mm蝸輪齒根圓直徑 df2 df2=d2-2h

13、f=188mm蝸輪外圍直徑 de2 Z1=23時，de2da2+1.5m。蝸輪齒寬 b2 b2中心距 a a=116mm綜上所述 選擇蝸桿減速器型號為SWL類別渦輪蝸桿減速機齒輪類型圓錐齒輪減速機安裝形式臥式布局形式同軸式齒面硬度硬齒面速比24:1輸入轉速1200（rpm）額定功率0.37（kw2、減速裝置潤滑的選擇 因為機械在工作時有不同程度的摩擦損耗，這時傳動效率也會降低，所以給機械零件加上適合的潤滑油是必不可少的。潤滑油同時是有冷卻和散熱的作用，還可以防止零件的銹蝕，降低噪音，減少震動等。隨著不同的機械工作環(huán)境和載荷量的不同，那么潤滑形式也有所不同。我們選用的減速器為二級齒輪蝸桿減速器，

14、其傳動螺桿的速度V=3.8m/s，且0.8<V<12m/s，所以采用浸油潤滑。綜上所述，選擇LCKE/P蝸輪蝸桿油作為其潤滑劑，標準號為SH009491。五、螺旋傳動設計與校核螺旋傳動常用材料見下表： 表1：   螺旋傳動常用的材料螺旋副材料牌號應用范圍螺桿F235、F275、45、50材料不經熱處理，適用于經常運動，受力不大，轉速較低的傳動40Cr、65Mn、T12、40WMn、18CrMnTi材料需經熱處理，以提高其耐磨性，適用于重載、轉速較高的重要傳動9Mn2V、CrWMn、38CrMoAl材料需經熱處理，以提高其尺寸的穩(wěn)定性，適用于精密傳導螺旋傳動螺母Z

15、Cu10P1、ZCu5Pb5Zn5材料耐磨性好，適用于一般傳動ZcuAl9Fe4Ni4Mn2ZCuZn25Al6Fe3Mn3材料耐磨性好，強度高，適用于重載、低速的傳動。對于尺寸較大或高速傳動，螺母可采用鋼或鑄鐵制造，內孔澆注青銅或巴氏合金     1、耐磨性計算 滑動螺旋的磨損與螺紋工作面上的壓力、滑動速度、螺紋表面粗糙度以及潤滑狀態(tài)等因素有關。其中最主要的是螺紋工作面上的壓力，壓力越大螺旋副間越容易形成過度磨損。因此，滑動螺旋的耐磨性計算，主要是限制螺紋工作面上的壓強p=，壓力 F=6600N、摩擦角f=0.11，螺母選取青銅，螺桿選取45號中碳鋼。

16、為了平穩(wěn)工作選取梯形螺紋。如圖546所示，假設作用于螺桿的軸向力為F（N），螺紋的承壓面積（指螺紋工作表面投影到垂直于軸向力的平面上的面積）為A（mm2），螺紋中徑為?。╩m），螺紋工作高度為H（mm），螺紋螺距為 P（mm），螺母高度為 D（mm），螺紋工件圈數(shù)為 uH/P 。則螺紋工作面上的耐磨性條件為   543    上式可作為校核計算用。為了導出設計計算式，令=H/d2， 則H=d2，代入式（543）引整理后可得        對于矩形和梯形螺紋，螺桿受軸

17、向載荷和扭矩作用，為勻速直線上升，螺桿上要開鍵槽，所以選取螺桿直徑D=48 P=4 查畢業(yè)設計手冊表18-19得  螺紋幾何參數(shù)確定后、對于有自鎖性要求的螺旋副，還應校校螺旋副是否滿足自鎖條件，即式中；y為螺紋升角；fV為螺旋副的當量摩擦系數(shù)；f為摩擦系數(shù)見下表。 表2：   滑動螺旋副的摩擦系數(shù)f 螺桿螺母的材料 摩擦系數(shù)f 鋼青銅 0.080.10 淬火鋼青銅 0.060.08 鋼鋼 0.110.17 鋼鑄鐵 0.120.15 選取單頭螺紋 n=1 可以自鎖螺紋旋合圈數(shù)不宜太多查表得旋合長度 取  H=d2 = 在范圍內    根

18、據公式算得螺紋中徑d2后，應按國家標準選取相應的公稱直徑d及螺距P。符合題意。 螺旋副受力圖5-46表3：滑動螺旋副材料的許用壓力 P螺桿螺母的材料 滑動速度 許用壓力 鋼青銅 低速 1825 3.0 1118 612 710 >15 12 淬火鋼青銅 612 1013 鋼鑄鐵 <2.4 1318 612 47 注：表中數(shù)值適用于=2.54的情況。當2.5時，p值可提高20；若為剖分螺母時則p值應降低1520。   注：起動時取大值運轉中取小值。      2、螺桿的強度計算 受力較大的螺桿需進行強度計算。螺桿工

19、作時承受軸向壓力（或拉力）F和扭矩T的作用。螺桿危險截面上既有壓縮（或拉伸）應力；又有切應力。因此；核核螺桿強度時，應根據第四強度理論求出危險截面的計算應力ca，其強度條件為 A 螺桿螺紋段的危險截面面積。 A=27.475()WT螺桿螺紋段的抗扭截面系數(shù)，dl   螺桿螺紋小徑，mm； =240螺桿材料的許用應力，MPa，見下表 表4 滑動螺旋副材料的許用應力螺旋副材料 許用應力(MPa) b 螺桿 鋼 s/(35)     螺母 青銅   4060 3040 鑄鐵   4055 40 鋼   (1.01.2) 0.6 &

20、#160;         注：1）s為材料屈服極限。                 2）載荷穩(wěn)定時，許用應力取大值。      3、螺母螺紋牙的強度計算     螺紋牙多發(fā)生剪切和擠壓破壞，一般螺母的材料強度低于螺桿，故只需校核螺母螺紋牙的強度。  如圖547所示，如果將一圈螺紋沿螺母的螺紋大徑D處展開，

21、則可看作寬度為D的懸臂梁。假設螺母每圈螺紋所承受的平均壓力為F/u，并作用在以螺紋中徑D2為直徑的圓周上，則螺紋牙危險截面aa的剪切強度條件為      Z=10 F=6600 D=48 =0.65P=2.6   查表4得      螺紋牙危險截面aa的彎曲強度條件為         式中：b螺紋牙根部的厚度， mm，對于矩形螺紋，b0.5P對于梯形螺紋，b一0.65P,對于30o鋸齒形螺紋，b=0.75P，P為螺紋螺距； l彎曲力臂；

22、mm9圖547,  l=(D-D2)/2； 螺母材料的許用切應力，MPa，見表4； b螺母材料的許用彎曲應力，MPa，見表3。 當螺桿和螺母的材料相同時，由于螺桿的小徑dl小于螺母螺紋的大徑D，故應校核桿螺紋牙的強度。此時，上式中的D應改為d1 。    凸緣根部被剪斷的情況極少發(fā)生，故強度計算從略。     4、螺桿的穩(wěn)定性計算 ：對于長徑比大的受壓螺桿，當軸向壓力F大于某一臨界值時，螺桿就會突然發(fā)生側向彎曲而喪失其穩(wěn)定性。因此，在正常情況下，螺桿承受的軸向力F必須小于臨界載荷F。則螺桿的穩(wěn)定性條件為  Ssc=

23、Fc/FSs 式中：Ssc螺桿穩(wěn)定性的計算安全系數(shù)；       Ss螺桿穩(wěn)定性安全系數(shù)，對于傳力螺旋（如起重螺桿等），Ss=3.55.0對于傳導             螺旋，Ss2.54.0；對于精密螺桿或水平螺桿，Ss4。      Fc螺桿的臨界載荷，N，根據螺桿的柔度S值的大小選用不同的公式計算。S=L/i=0.7 L=660mm i=     當

24、S 100時，對于強度極限B380MPa的普通碳素鋼，如 F235、F275等，取                     Fc（304 1.12S）/4d12     對于強度極限B480MPa的優(yōu)質碳素鋼，如3550號鋼等，取             &#

25、160;       Fc（4612.57S）/4d12   當S <40時，可以不必進行穩(wěn)定性核核。若上述計算結果不滿足穩(wěn)定性條件時，應適當增加螺桿的小徑d1。    綜上所述得 D=48 P=4 L=660上升速度V=P=4 七、工作軸鍵的選擇：工作軸材料為何45鋼，直徑d=48mm，傳遞的轉矩T=51N*m，工作有輕微沖擊動聯(lián)接。解：1、 選擇鍵的類型、材料，確定鍵的尺寸。鍵的類型 根據螺旋副受力情況 鍵的材料 鍵的尺寸 已知軸徑d=48mm，查附表2-7得2、 校核鍵聯(lián)接強度鍵為動

26、聯(lián)接許用強度 由表2-12得鍵的工作長度 l=L擠壓應力p=4T/dhl=4500.4810³/48x9x125結論 由于pp ，故B型平頭普通鍵45鋼理由？b=14mm,h=9mm,L=125mmp=40MPal=125mmp=37.1MPa強度足夠 為鍵14125GB/T 1096-79支撐軸承的選擇與校核：軸承在小車架上主要起支撐作用故Fr>Fa，所以選用深溝球軸承轉速n=19r/min，軸頸d=30mm,工作中受中等沖擊，溫度低于正常100，預期使用壽命Lh0=10000h。1、 初選軸承型號根據已知條件和軸頸，查表14-1初選軸承型號基本額定動載荷 計算系數(shù)軸向載荷系

27、數(shù) 2、 計算軸承所承受的力 Fa=2500N,Fr=4330N3、 計算當量動載荷Fp根據Fa/Fr=0.577e,查表14-1，得Fp=XFr+YFa=0.56x4330+1.2x25004、 計算軸承實際壽命溫度系數(shù) 查表8-6載荷系數(shù) 由表8-7 壽命指數(shù) 深溝球軸承軸承實際壽命Lh=106/60n（feC/fpFp）結論 由于LhLh0,故5、 軸承靜載荷校核軸承靜載荷Fp0=X0Fr+Y0Fa 查表8-10得Fp0=0.64330+0.52500軸承靜載荷滿足條件：Fp0C0/S0 軸承一般工作精度和輕微沖擊 查表8-11C0/S0=14200NFp0< C0/S0. 軸承6

28、306C=20800Ne=0.37Y=1.2X=0.56 Y=1.2Fp=5424.8Ft=1Fp=1.5=3Lh=14646.7h軸承6306滿足要求X0=0.6 Y0=0.5Fr=3848S0=1軸承強度合格（三）：電氣控制部分設計一、 項目要求1、 對安裝的接線、試運行于維修。2、 了解安全文明及安裝規(guī)范。3、 對要安裝的電器元件進行選擇、檢查、安裝。4、 對控制原理圖標注線號，并且繪制出相應的電器元件位置圖和安裝接線圖。二、 工藝要求電動機的選?。侯~定電流為3A，額定電壓為交流380v，額定功率為1.1KW，額定轉速為1440r/min。為三相異步電動機Y90S-4。導線的選擇：Il=

29、Im=PnX10³/Uncos=0.95X7.5X10³/380 X0.87 X0.85=25.4A，查表選擇直徑為2.5mm²的聚氯乙烯軟管銅芯線。接觸器選取: 電動機額定電流為3A，額定電壓為交流380v選取接觸器為額定電流為18A，額定電壓為380v的接觸器CJX2-D18。熔斷器的選取: 電動機額定電流3A，熔斷器通過的電流為額定電流的2倍=（1.52.5）×3=4.57.5 查表符合的為RL1。熱繼電器選取: 電動機額定電流為15.4A，額定電壓為交流380v，熱元件的額定電流為額定電流的1.1-1.25倍：A。查表的JR2014 1618A。

30、低壓斷路器選取: 電動機額定電流為15.4A，額定電壓為交流380v，所以可以選取DW20。表二電器元件表序號名稱代號規(guī)格型號數(shù)量用途備注1接觸器KMCJX2-D182控制電路、欠壓保護2熔斷器FURL14短路保護4熱繼電器FRJR20-10 4-6A1過載保護5開關SBLA10-3H,3操作控制電路1個常閉，2個常開6導線BVR3×1mm100米連接各種元件7低壓斷路器QFDW201接通電路8電動機YY90S-41動力9接線端子XTJX-1020,500V,10A,20節(jié)1條美觀、清晰易查找10三相三線電源 380V 1處提供電源U:黃V:綠W:紅1線管聚氯乙烯軟管1022m 保護

31、導線防止老化兩根2絕緣套管聚氯乙烯軟管20mm使導線接口美觀防止漏電、接口導線氧化若干控制線路圖為圖1、原理圖為圖2圖1（一） 火化機撒揀灰爐冷卻升降控制的原理圖如圖2，工作原理如下。合上QS，主電路得電。合上SB2控制電路通電，KM1線圈通電，KM1主觸頭和輔助常開觸頭閉合，輔助常閉觸頭打開，形成互鎖，電機正轉，冷卻裝置上升。打到行程開頭SQ1時，切斷電路，冷卻裝置停止上升。 合上3，KM2線圈得電，其主觸頭和輔助常開觸頭閉合，輔助常閉觸頭斷開，電機反轉，冷卻裝置下降，常閉觸頭斷開形成互鎖，保護KM1的電路。當控制電路要關閉時，斷開SB1。一天的工作完后，關上QS。圖2控制原理圖1、 繪制電

32、器元件位置圖和安裝接線圖。根據控制原理繪制的相應的電器元件位置圖如圖3所示，安裝接線圖如圖4所示。圖3元件位置圖圖4：接線圖如2、 電器元件圖常規(guī)檢查（見項目9）。3、 接電動機和按鈕外殼的接地保護線。4、 在線路板上安裝電器元件。5、 控制原理圖上的接線導線的編碼套管。6、 根據控制原理圖中或生產實際電容量，選擇相應的電器設備型號和導線的規(guī)格及安裝工具7、 安裝布線，截取合適長度導線，剝去兩端的絕緣外皮，套上寫好的導線的套管，安裝規(guī)范分別對主電路、控制電路安裝布線。8、 試運行（1）電源測試。合上閘刀開關QS，用測電筆測FU1、三相電源（2）控制電路試運行。斷開開關QS，確保電動機沒有與接線

33、端子排連接。合上閘刀開關QS，按下按鈕SB2，接觸器主觸頭立即合上，松開SB2接觸器主觸頭立即斷開。(3) 帶電電動機試運行。斷開閘刀開關QS，接上電動機的線。在合上閘刀開關QS，按住按鈕SB2，電動機運轉，松開SB2，電動機停止運轉。9、具有過載保護的點動控制線路的維修（1）按下啟動開關，接觸器不工作或接觸器工作但電動機不轉且發(fā)出“嗡嗡”的聲音。 分析:缺相 原因：熔斷器FU1的U相或W相斷，熔斷器FU1的V相斷，或安裝時不小心將接觸器動觸點移位，或者相觸點間間隙過大，造成電動機缺相。（2）電磁鐵噪聲大或者震動 分析：繼電器有毛病 原因：線圈電壓過低，動靜鐵心的接觸面互相接觸不良，短路環(huán)斷裂

34、或者破壞，接觸的彈簧壓力過大，鐵心安裝不好三、 檢查標準1、 安裝前外觀檢查：接線檢查:表三用兆歐表測漏電情況，萬用表測電阻，是否通電等等。檢查結果如下表2、 接線后檢查；表三接線前檢查一覽表電機、電器名稱檢查項目檢查結果備注良好合格不合格接觸器觸頭鐵心短路環(huán)彈簧熱繼電器雙金屬片觸頭彈簧時間繼電器杠桿延時觸點彈簧表四接線后檢查電器元件序號名稱數(shù)量項目結果備注1接觸器2能否動作能2熱繼電器1能否動作能3熔斷器5能否通電能4開關4能否接通斷開能5導線是否漏電否6電動機1能否正常運轉，是否接地能7導線接點是否漏電否六、故障分析試運行后，電動機不轉動，其他故障，對線路進行分析，如表五表五電器的故障分析

35、表電器元件故障現(xiàn)象故障原因處理方法接觸器電磁鐵噪聲大或者震動線圈電壓過低提高控制回路的電壓短路環(huán)斷裂或脫漏更換鐵心觸點彈簧壓力過大調整彈簧壓力吸力不足電源供電過低或波動較大調整電源電壓接觸彈簧壓力過大或者超額行程太大調整彈簧壓力及行程觸點磨損嚴重相觸點動作不同步調整到同步負載側短路消除短路故障原因，更換接觸點低壓斷路器欠電壓脫扣器不能使斷路器分析反力彈簧力變小調整反力彈簧機構卡死消除卡死原因欠電壓脫扣器噪聲大反力彈簧力過大重新調整短路環(huán)斷裂更換鐵心七、相關知識（一）欠壓和失壓保護1、欠壓保護 欠壓保護是指線路電壓降到一定數(shù)值時，電動機能自動脫離電源停止運轉。一般當電壓低于額定電壓85時，交流電動機的線圈產生難以克服復位彈簧的彈力，使接觸器的主觸點KM分斷，電動機失電而停轉，從而起到保護電動機的目的。2、失壓保護（零壓保護）失壓保護是指電動機在正常運行時，由于外界某種原因突然停電，電動機停止運轉，當重新恢復供電時，電動機不能自行啟動的一種保護。因斷電時，交流接觸器的主觸點KM斷開，重新供電時