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文檔簡介
1、輸油工高級理論知識A、防護B 、加強 C 、絕緣20.埋地管道防腐絕緣層電阻率應不小于()。、加強、輔助A、磨蝕B、銹蝕C、腐蝕D、磨損2.腐蝕是一種普遍存在的()現(xiàn)象。A、表面B、重要C、自然D、必然3.金屬表面與非電解質(zhì)直接發(fā)生()作用而引起的破壞稱為化學腐蝕。A、物理B、化學C、電化學D、氧化4.腐蝕一般分為兩大類,即化學腐蝕和()。A、物理B、化合C、電化學D、氧化5.()性越強的金屬,越容易受腐蝕。A、活潑B、正電C、導電D、負電6.()性越強的金屬,越不容易受腐蝕。A、活撥B、正電C、導電D、負電7.凡是在溶解或熔融狀態(tài)下,能導電的物質(zhì)稱為()。A、溶解質(zhì)B、電解質(zhì)C、導電質(zhì)D、導
2、電體8.當我們研究埋地管道的電化學腐蝕的時候,總是把土壤看做( )。A、物質(zhì)B、介質(zhì)C、溶液D、電解質(zhì)稱為1.、單項選擇金屬表面受周圍介質(zhì)的化學和電化學作用而引起的一種破壞現(xiàn)象,9.)作用下陰離子、陽離子運動的結(jié)果。CA、104 Q ?mB、103 Q ?mC、102Q ?mD、10 Q ?m21. 埋地管道與電解質(zhì)溶液相接觸,這個電位值稱為(A、保護電位B、開路電位經(jīng)過一定的時間之后,、閉路電位可以獲得一個穩(wěn)定的電位值,、腐蝕電位A10.電解質(zhì)能導電,是由于在(、外力B 、物質(zhì)電化學腐蝕的原因是由于金屬表面產(chǎn)生、電場D 、相互()作用或由于外界電流影響使金屬表A、腐蝕B、銹蝕C、化學D、原電
3、池11.埋地管道所處土壤埋深不同,腐蝕最容易發(fā)生在管道()。A、上部B、下部C、中部D、任何部分12.架空管道腐蝕的主要媒介是()。A、空氣B、溫度C、風D、水13.埋地金屬管道的腐蝕主要為()腐蝕。A、土壤B、細菌C、化學D、電化學14.存在著直流、父流十擾電源的場合,將會()地卜金屬管道的腐蝕。A、減輕B、抑制C、加重D、加強面產(chǎn)生電解作用而引起的。15. 如果管道周圍有()活動時,在鋼鐵金屬表面產(chǎn)生的腐蝕產(chǎn)物是黑色的,并發(fā)出臭雞蛋味。A、硫酸鹽還原菌BC、硝酸鹽還原菌D16. 如果管道周圍有硫代硫酸鹽存在時, 管道。A、硫酸鹽還原菌BC、硝酸鹽還原菌D、好氧菌、鐵細菌)與硫代硫酸鹽反應生
4、成硫酸,從而腐蝕、好氧菌、厭氧菌17. 埋地管道防腐絕緣層結(jié)構(gòu)為一層底漆、三層瀝青、二層玻璃絲布、防腐絕緣層為()級。A、特加強 B 、加強C18. 我國埋地管道防腐涂層結(jié)構(gòu)的厚度大于等于A、4mmB 、5mm C19. 為了提高管道防腐絕緣層的強度和熱穩(wěn)定性,作為()材料。一層塑料布。該、5mm、普通(、6mm、等外、7mmD在瀝青層中間包扎一層或多層玻璃布)V。、0.8522. 埋地金屬管道的最小保護電位為A 、 -1.2 B、 -1.523. 使用瀝青防腐層的埋地金屬管道的最大保護電位為A、-1.2VB、-1.5VC、-0.85、0.85V24. 使用聚乙烯防腐層的埋地金屬管道的最大保護
5、電位為A、-1.2VB、-1.5VC25. 埋地金屬管道陰極保護的電位測試樁一般A 、 500B、 1000m C26. 由于摩擦兩接觸表面不會產(chǎn)生的現(xiàn)象是A、磨損 B 、發(fā)熱 C、0.85VD(D、-0.85V、-0.85V()處設置一處。D、2000m( )。 、燒結(jié) D27. 當兩個相互接觸物體表面做相對運動時,會產(chǎn)生一個阻止這種運動進行的力,這個 力叫(、1000m、5000m、潤滑A、摩擦力 B 、重力 C 、壓力28. 兩個相互接觸并做相對運動而存在摩擦的表面叫(A、摩擦B 、摩擦副 C、摩擦力、牽引力、摩擦系數(shù)29. 當兩個相互接觸物體表面做相對運動時,會產(chǎn)生一個阻止這種運動進行
6、的力,這種 現(xiàn)象叫(A、摩擦、摩擦副)類型潤滑劑。、半固體、摩擦力、摩擦系數(shù)30. 黃干油屬于A、液體31. 輸油站大型輸油機組的潤滑通常采用A、潤滑油B32. 要求潤滑劑有一定的 壓力而不被擠出。A、楔入能力B、固體)作為潤滑劑。、空氣D、氣體、潤滑脂(),以便在摩擦副之間結(jié)聚成油膜層,33. 目前使用最多的潤滑油A、礦物B34. 轉(zhuǎn)速快、負荷小、A、粘度大B35. 高寒地區(qū)應選用A、粘度大B、導熱能力是(、動物 溫度低的摩擦表面應選擇、粘度小C)潤滑油。、粘度小CC)潤滑油。C、附著力、植物(、粘溫系數(shù)大D)潤滑油。D36. 選擇使用潤滑脂時一般要求滴點高于工作溫度C 、A、1015CB3
7、7. 潤滑脂主要由(A、潤滑油與稠化劑C、潤滑油與添加劑15 20C)兩部分構(gòu)成。BD、粘溫系數(shù)大D()以上。20 25C D、石墨從而能抵抗較大的、摩擦系數(shù)、合成、粘溫系數(shù)小、粘溫系數(shù)小25 30C38. ()潤滑脂具有良好的抗水性,的場合。A、鈉基、鈣基、潤滑油與穩(wěn)定劑、稠化劑與穩(wěn)定劑但耐熱能力差,適合于工作溫度不超過 90120C、鋰基、鋁基39. ()潤滑脂既能抗水,同時兼有良好的高溫和低溫性能,而且有較好的機械安定性,是一種多用途的潤滑脂。A、鈉基B 、鈣基C 、鋰基D 、鋁基40. 在設備的整個工作期間內(nèi),潤滑油供到摩擦副始終是連續(xù)不斷的潤滑方式,稱為()潤滑。A、分散B、集中C、
8、間歇41. 一臺設備的各個潤滑點各用獨立的潤滑裝置來潤滑稱為A、分散B、集中C、間歇42. 一臺設備的許多潤滑點由一個潤滑系統(tǒng)裝置來同時潤滑稱為A、分散B、集中43. 設備按潤滑時間間隔可分為(A、連續(xù)和間歇B 、間歇和集中44. 設備按潤滑裝置位置可分為 (A、連續(xù)和間歇B 、間歇和集中45. 旋杯火嘴的軸承潤滑通常采用A、油嘴 B 、油杯46. 小型機組的軸承通常采用 (A、油嘴B、油杯47. 設備利用套在軸上的油環(huán)、油鏈、油輪等進行摩擦副潤滑的方法稱為A、浸油B、帶油C 、濺油48. 手工加油潤滑主要用于開式齒輪及鏈條等,故只限于A、低速、輕負荷BC、低速、重負荷D49. 潤滑油集中潤滑
9、系統(tǒng)中的油箱、冷卻器、A、能源B、控制50. 潤滑油集中潤滑系統(tǒng)中的截斷閥、A、能源B、控制51. 潤滑油集中潤滑系統(tǒng)多用于 (A、低速和大動力BC、低速和小動力DC、互相連通D59. 地球表面大氣所產(chǎn)生的壓強稱為A、絕對B 、表壓60. 把當?shù)卮髿鈮鹤鳛榱泓c計量的壓強,稱為C)潤滑。C)潤滑。C、間歇、連續(xù))潤滑。、連續(xù)()潤滑。、連續(xù)、大氣D、真空()壓強。、大氣D、真空()壓強。、大氣D、真空)°、大氣壓強D、真空度、互相連通而又是同一種流體 )壓強。A、絕對B、表壓C61. 以絕對真空狀態(tài)作為零點計量的壓強,稱為A、絕對B、相對C62. 相對壓強為負值時,該點的壓強稱為(A、
10、絕對壓強B、相對壓強C、集中和分散、集中和分散)注油潤滑。C 、油壺 )注油潤滑。C 、油壺、分散和連續(xù)、分散和連續(xù)、油槍、油槍()潤滑。、滴油)設備的摩擦副。D (、高速、輕負荷、高速、重負荷 SB畢富工(D流量調(diào)節(jié)閥等屬于()裝置。D過濾器等屬于、輔助C單向閥、溢流閥、C 、輔助)設備。、高速和大動力、高速和小動力)裝置。、電儀、電儀63. 在每一空間點上液體的全部運動參數(shù)都不隨時間而變化的液流,稱為(A、理想液流B、實際液流C、穩(wěn)定液流D 、不穩(wěn)定流64. 液流的質(zhì)點在運動的過程中的不同時刻占據(jù)不同的空間點,將這些空間點連成的 線,稱為(A、流線 B 、流束 C 、跡線65. 單位質(zhì)量液
11、體在一定的速度和重力作用下所具有的能量,A、比能量B、比位能C 、比壓能66. 用來判別流體在流道中流態(tài)的無量綱準數(shù),稱為A、摩爾數(shù)B、雷諾數(shù)67. 用來判別流體在流道中(A、流態(tài)B 、流速68. 用來表示雷諾數(shù)的符號是(BD稱為D)°D、總流(、比動能(C、達西數(shù))的無量綱準數(shù),稱為雷諾數(shù)。C、流跡D)°C 、ReD69. 總流過流斷面上的實際動能與按平均流速算出的動能的比值,:動能修正系數(shù)在()之間。A、1.01 1.06 B 、1.03 1.08 C 、1.05 1.1070. 不適用水動力學基本方程式(伯努利方程式)的項目是IA、不穩(wěn)定流B、流量沿程不變C、穩(wěn)定液流
12、D、不可壓縮液體71. 影響管道內(nèi)原油流動水頭損失大小的主要因素是A、流量 B 、粘度 C 、管徑72. 影響管道內(nèi)液體流動水頭損失大小的主要因素是A、Ru號是、Ra、Re當量數(shù)、流線、Be稱為動能修正系數(shù)。、1.10 1.15)°、管長夠維持穩(wěn)定的流束狀態(tài),這種流動狀態(tài)稱為()°A、流速B、罐壁粗糙度C、管徑D、管長A、層流B、紊流C、集中流D、軸向流爲V2 “ ,53.流體流動時,質(zhì)點具有橫向脈動,引起流層質(zhì)點的相互錯雜交換,這種流動狀態(tài)稱73.伯努利方程中的指的是()O為()°2gA、層流B、紊流C、集中流D、軸向流A、位置水頭B、壓力水頭C、速度水頭D、損
13、失水頭54.單位長度的管道摩阻損失稱為( )°74.伯努利方程中的丄指的是()OA、沿程損失B、局部損失C、層流損失D 、水力坡降:g55.液體的慣性力屬于( )°A、位置水頭B、壓力水頭C、速度水頭D、損失水頭A、摩擦力B、表面力C、質(zhì)量力D、重力75.伯努利方程中的z指的是()°56.水靜壓強的方向()并指向作用面。A、位置水頭B、壓力水頭C、速度水頭D、損失水頭A、向下B、向上C、向外D、垂直76.把衡量物體冷熱程度的物理量,稱為()57.靜止液體中任意點的水靜壓強來自不冋方向,其大小( )°A、溫度B、溫標C、熱量D、熱能而是層次分明,能(100
14、C,冰點定為52.流體流動時,如果質(zhì)點沒有橫向脈動,不引起流體質(zhì)點的混雜,A、向下大于向上B、向上大于向下C、向左和向右一樣大D、各方向都相等58.在靜止流體中,相同沉沒深度(h=常數(shù))各點處壓力相等,也就是在同一個連續(xù)的重力作用下的靜止流體的水平面都是等壓面。這個結(jié)論對()適用。A、同一種流體B、任何流體77. ()是在標準大氣壓下將水的沸點定為間分成100等份,每一等份為1 °A、華氏溫標B 、攝氏溫標 C78. 第十屆國際計量大會選定水的三相點為(0C,將冰點和沸點之、絕對溫標D273.15K,作為熱力學溫標,又稱它為、列氏溫標79.傳熱學是一門研究()傳遞規(guī)律的科學。100.
15、A、溫度B、熱度C、能量D、熱量A、80.依靠物體或物體各部分直接接觸而發(fā)生的熱量傳遞的現(xiàn)象,稱為( )。101.A、熱傳導B、熱對流C、熱輻射D、熱交換A、81.單位時間內(nèi),沿熱流方向,導熱體兩側(cè)溫差為1C時,通過單位長度所傳導的熱量102.稱為()。A、A、放熱系數(shù)B 、導熱系數(shù)C 、對流系數(shù)D、輻射系數(shù)103.82.熱量從物體高溫部分向低溫部分傳熱過程為()過程。A、A、熱量交換B 、輻射傳熱C、導熱傳熱D、對流傳熱104.83.()是衡量物質(zhì)導熱能力的一個指標。A、A、熱導率B、吸收率C、透過率D、反射率105.84.下列物質(zhì)導熱率最小的是()。A、A、鋼鐵B、紅磚C、清水D、空氣10
16、6.A、華氏溫標、攝氏溫標、絕對溫標CB(C、提高輸量、降低摩阻D熱油管道沿途溫降是()。逐漸變快B 、逐漸變慢 C、不變的熱油管道輸送中,對沿途溫降影響最大的參數(shù)是(C 、原油粘度 10C下站進溫僅升C(C原油壓力 B 、原油比熱 熱油輸送中,常常上站油溫提高2 3CB熱油管路在操作中, 小流量區(qū)B在熱油管道輸送中, 密度和重度B、降低摩阻、防止凝管.口.冋67C)內(nèi)工作。、大流量區(qū)D)。D ( D致的85. 下列物質(zhì)導熱率由大到小的順序是A、氣體液體金屬BC、金屬液體氣體D86. 液體各部分發(fā)生相對位移而引起熱量交換的過程叫)。、液體-氣體-金屬 、金屬-氣體-液體( )。45C應避開管道
17、在 、穩(wěn)定區(qū) 當流量變化時,摩阻的變化主要取決于油流的、重度和粘度、原油流量)。、8 9C、不穩(wěn)定區(qū)(C 、粘度和速度 D 、速度和密度熱油管路的Q h曲線,在小流量區(qū)內(nèi),特性曲線近似為一條斜率很大的 直線B 、曲線 C、垂直線D、波浪線熱油管路Q- h曲線,在大流量區(qū),摩阻隨著流量增加而增加,但增加速率要小得 多,這時對摩阻影響起主導作用的是油流的(A、熱傳導B、熱對流C、熱輻射D、熱交換A、87.物體的熱量不借助任何介質(zhì),能夠在真空中傳遞熱量的過程叫( )。108.A、熱傳導B、熱對流C、熱輻射D、熱交換A、88.對外來輻射能全部吸收的物體稱為()。109.A、黑體B、灰色體C、白體D、有
18、色體A、89.對任一波長的熱射線都具有相冋的吸收率的物體稱為()。110.A、黑體B、灰色體C、白體D、透明體油才90.對外來輻射能全部反射的物體稱為()。A、A、黑體B、灰色體C、白體D、有色體111.A、密度B 、粘度 C 、重度107.熱油管路Q-h曲線,在中流量區(qū)會出現(xiàn)隨著流量增加, 這時對摩阻的影響起主導作用的是油流的 密度 B 、粘度 C 含蠟原油中蠟晶開始析出的溫度,稱為 析蠟點B、反常點C把非牛頓流體顯現(xiàn)觸變性的溫度稱為 析蠟點B、反常點C當油溫低于失流點后,原油失去流動性。D 、速度摩阻反而減少的反?,F(xiàn)象,、重度D、速度( )。、顯觸點D、失流點)。、顯觸點D、失流點)
19、76;(當所施剪切應力大于其結(jié)構(gòu)強度時,原91. 有選擇地吸收某些波長的熱射線而對其他波長熱射線進行反射的物體,稱為 (A、黑體B 、透明體 C 、白體92. 能將反射在其上的輻射能全部透過的物體,稱為A、黑體B、透明體93. 提高加熱爐爐管中原油的(A、溫度B、壓力94. 輻射傳熱與絕對溫度的(爐輻射傳熱的最佳途徑。A、一次方B、二次方、有色體、有色體C 、白體)是強化加熱爐對流傳熱的一項重要措施。C)成正比。、流速 D 、粘度 因此,最大限度地提高燃燒溫度是強化加熱三次方95. 在加熱爐燃燒過程很好的前提下,過??諝饴试降?,高溫煙氣的A、導熱能力B、輻射能力C 、對流能力96. 輸油站工藝
20、管網(wǎng)為減弱傳熱,為降低熱損失及燃油消耗,溫處理。A、絕緣B 、絕熱C97. 熱油管輸過程中存在兩方面的能量損失,即A、動能、壓能B 、壓能、熱能98. 提高管道輸油溫度,會使沿程摩阻(A、增高 B 、降低 C99. 長輸原油管道加熱輸送的主要目的是D常采用、四次方()越強。、放熱能力()材料進行保A、 112.A、 113.A、觸變 原油( 析蠟形即流動,這種現(xiàn)象稱為原油的()現(xiàn)象。B、屈服C、流變 D 、顯觸)值的大小,能比較具體地反映原油管道停輸后再啟動的難易程度。 B、失流CC、局部摩阻損失D114. 液流通過閥門、管件及設備等所產(chǎn)生的摩阻損失,稱為A、沿程摩阻損失C、局部摩阻損失115
21、. 在管路中流動的液體( 阻損失。A、流束B 、質(zhì)點116. 單位長度的管路摩阻損失,稱為A、沿程摩阻損失B、屈服D、反常( )。、顯觸點D、失流點( )。、水力坡降、摩阻損失()。把牛頓流體和非牛頓流體的分界溫度稱為 析蠟點 B、反常點C液流通過直管段所產(chǎn)生的摩阻損失稱為 沿程摩阻損失BB、水力坡降D、摩阻損失)之間及與管壁之間的摩擦而損失的能量,稱為管道摩、流線)。、質(zhì)量、防腐D、防火C、局部摩阻損失D、水力坡降()。117.與計算水力坡降無關(guān)的參數(shù)是( )。、熱能、電能D 、電能、動能A、官長B、流量C、粘度D、管徑)。118.長輸管道以沿程摩阻損失為主,局部摩阻損失只占沿程摩阻損失的(
22、、不變D、變大A、1%2%B、3%4%C、 5%6%D、7%8%)。119.選擇確定出站溫度時,考慮到對管道瀝青防腐層的影響,一般要求出站溫度不超、節(jié)能降耗、提高輸量過()C。C)。(、摩阻損失A 、 30B、 50C、 70D120.考慮到安全輸油的需要,在選擇確定進站溫度時,一般要求最低進站溫度要高于 原油凝固點()C°1-3 B在管道溫降計算中,最大值 B在熱媒爐系統(tǒng)中,把熱媒是作為一種燃燒在(、50、70、90A、 121.A、 122.A、 123.過熱。A 、 250C、3-5 C、5-7D確定地溫值,應從氣象資料中取多年實測值的 、最小值C、5-7、7-9(、任意值D、
23、平均值()介質(zhì)。、加熱 D、潤滑B 、傳熱 C)時,多數(shù)礦物油都會發(fā)生熱分解。礦物型導熱油的使用關(guān)鍵是避免局部B 、320 C C 、390 C D124. 導熱油的熱穩(wěn)定性是由化學組成而決定的,就熱穩(wěn)定性而言, 穩(wěn)定的烴類。A、烷烴B、環(huán)烷烴C、芳香烴D125. 芳香烴的熱穩(wěn)定性很高,在單獨進行加熱反應時,不僅裂解反應速度慢,而且生焦速度也低。低分子芳香烴的熱性能極為穩(wěn)定,如苯和甲苯在常壓下高于()才開始發(fā)生裂解和縮合反應。320 CB、430 C C由于烷烴的熱穩(wěn)定性差,故導熱油的烷烴含量應低于15%B合成導熱油由( 烷烴128. YD-300是(A、129.(A、130.A、131.是在
24、高溫下抗氧劑的效能下降,且隨使用時間延長,抗氧劑會緩慢發(fā)生分解。當抗氧劑 分解達()時,應考慮換油。A、40B、50C、60D129. 輸油管道系統(tǒng)使用的導熱油在密閉液相狀態(tài)運行,只要閃點大于 安全要求。A、100C、320 C、390 C、460 C()是石油中最、混合烴A、 126.A、 127.A、430 C、550 C、25% C 、35%)組成,使用較好的可使用 、環(huán)烷烴C、芳香烴660 C)°、45%10年左右。DB是輸油管道系統(tǒng)使用較多的導熱油,它雖然屬于礦油型,)。烷烴上海紅星日用化工廠生產(chǎn)的、環(huán)烷烴CHD-300、混合烴 但主要化學成分、芳香烴D導熱油,它屬于礦油型
25、,其主要化學成分是、混合烴)烷烴B、環(huán)烷烴對膨脹罐氮封較好的輸油站,在同等價格條件下選擇 烷烴B、環(huán)烷烴C 、芳香烴、混合烴 )型導熱油較好。、混合烴 就抗氧性而言,加有抗氧劑的環(huán)烷烴和烷烴型導熱油可能優(yōu)于芳烴型導熱油。但、芳香烴、50、60、70()即可滿足、200C、300C、400C133. 加熱爐和管內(nèi)導熱油流速在1.52.5m/s范圍內(nèi),將測得的主流體溫度加上()作為油膜溫度的估計值是安全的。A、510CB 、1020CC 、2040CD 、4050C134. 應按使用溫度限制選擇導熱油,最高運行溫度應低于導熱油允許使用溫度()以上。A、10 20 C B 、20 30 CC 、30
26、 40 CD、4050 C135. 如果導熱油在爐管內(nèi)流速過慢,將使邊界層變厚而熱阻增大,使油膜溫度升高,加速了導熱油的老化。為了防止老化,導熱油在爐管內(nèi)流速不得小于()。A、1m/s B 、2m/s C 、3m/s D 、4m/s136. 隔絕氧氣條件下,導熱油的使用壽命和運行溫度成反比,運行溫度降低10C,其壽命可增加()倍左右。A、0.5 B、1C、1.5 D、2137. 正常運行時,每年有的導熱油損耗,中途補加導熱油時為防止突沸,建議購置導熱油時多購設計需量的20%開車時一并脫好水封存?zhèn)溆茫型狙a加時不再脫水。()A、2 3% B 、35% C 、5 10%D 、10 15%138.
27、若使用無水氯化鈣或石灰進行熱媒爐干法保養(yǎng),這種干燥劑在放入()后,應開爐檢查其吸潮程序,一般需更換一次,以后每兩個月檢查一次,吸潮失效及時更換。A、3天B 、1周C 、10天 D 、半月139. 熱媒爐干法保養(yǎng)時如使用硅膠干燥劑,應在使用前,先將其在()的溫度下干燥后,再放爐內(nèi),半個月以后檢查,若吸潮則取出,再在同樣溫度下重新干燥,可重復利用。A、80100CB 、100120C C、120 140C D、140 160C140. 熱媒爐干法保養(yǎng)時無水氯化鈣 (CaCl2)的用量為()。3A、0.5 1.0kg/mB、1 2kg/m3C 、 23kg/m3D 、 34kg/m141. 熱媒爐干
28、法保養(yǎng)時硅膠(除去1mm以下的碎料)的用量一般?。?)kg/m3。A、0.5 1 B 、1 2 C 、2 3 D 、3 4142. 在輸油流量的調(diào)節(jié)中,最理想、最經(jīng)濟的調(diào)節(jié)方式是()。A、出口閥調(diào)節(jié)B、改變轉(zhuǎn)數(shù)調(diào)節(jié)C、 旁通回流調(diào)節(jié)D、車削葉輪調(diào)節(jié)143. 屬于原動機變速裝置的是()。A、液力偶合器B 、電磁偶合器C、滑差離合器D 、串級調(diào)速144.屬于從動機變速裝置的是()。A、串級調(diào)速B、變頻調(diào)速C、變壓調(diào)速D 、液力耦合器145.輸油泵的耗電量與其轉(zhuǎn)數(shù)的()成正比。A、一次方B、二次方C、三次方D、四次方146.液力耦合器是利用液體作為工作介質(zhì)來傳遞能量的()機構(gòu)。A、調(diào)壓B、調(diào)溫C、調(diào)
29、量D、調(diào)速147.液力耦合器與原動機相連的部件是()。A、渦輪B、泵輪C、葉輪D、齒輪148.液力耦合器與從動機相聯(lián)的部件是()。A、齒輪B、泵輪C、渦輪D、葉輪149. 液力耦合器泵輪的轉(zhuǎn)數(shù)()渦輪的轉(zhuǎn)數(shù)。A、大于B、小于C、根據(jù)需要手動調(diào)節(jié)可大于可小于D、根據(jù)儀表設計值自行調(diào)節(jié)可大于或可小于150. 液力耦合器的泵輪與渦輪因能量損失形成的轉(zhuǎn)數(shù)差,也叫滑差,約占原動機轉(zhuǎn)數(shù) 的()。A、1%2 % B 、2%3%C 、3%4%D 、5%151. 滑差離合器又稱為液體()調(diào)速和油膜離合器。A、粘性B 、慣性 C 、彈性D 、特性152. 滑差離合器可獲得無滑差,高效率的直接傳動,比其他間接調(diào)速方
30、式效率高( )。A、1%3%B 、3%5%C 、5%7%D 、9%153. 滑差離合器是根據(jù)()定律,利用液體粘性和油膜剪切作用原理制成的一種無級調(diào)速傳動裝置。A、能量守恒 B、帕斯卡C、牛頓慣性154.滑差離合器是以粘性液體為工作介質(zhì),依靠主、被動 來傳輸動力。摩擦輪 B、摩擦片C、摩擦副A、155.A、156.電網(wǎng),、牛頓內(nèi)摩擦173.)間液體的粘性剪切力A、174.、摩擦環(huán)A、D(串級調(diào)速系統(tǒng)由于它可回收轉(zhuǎn)差功率,效率比較高,系統(tǒng)效率高達 60%70%B 、70%80%異步電動機串級調(diào)速是把電動機的 因此這種調(diào)速方式效率很高。B、直流功率( )°、80%90%D 、90%100
31、%)變?yōu)闄C械功率回饋到電動機軸上或交流A、轉(zhuǎn)差功率157. 異步電動機串級調(diào)速是把電動機的轉(zhuǎn)差功率變?yōu)?電網(wǎng),因此這種調(diào)速方式效率很高。A、直流功率 B、機械功率C、視在功率158. 轉(zhuǎn)差功率通過加裝在電動機回路中的整流器變?yōu)?將其反饋到電網(wǎng),而構(gòu)成串級調(diào)速系統(tǒng)。機械功率 B、輸出功率C串級調(diào)速系統(tǒng)的最大優(yōu)點是由于它可回收、視在功率(D、輸出功率)回饋到電動機軸上或交流、輸出功率 再通過一套有源逆變器,自動控制管道水擊超前控制的前提旦 設備B 、閥門輸油站控制水擊的保護裝置是 輸油泵BC、站控機D175.在輸油站甩泵或事故停輸時同定值進行泄壓,以保護管道不被破壞。A、上游管道和下游輸油站C、下
32、游管道和下游輸油站密閉輸油調(diào)節(jié)控制系統(tǒng)所調(diào)節(jié)控制的參數(shù)主要旦 流量B 、壓力 C輸油站密閉輸油調(diào)節(jié)控制閥一般設在 輸油站進口B 、輸油站出口)質(zhì)量必須良好。、通信 D 、儀器、出站調(diào)節(jié)閥、高低壓泄壓閥)會產(chǎn)生超壓,這時應根據(jù)高、低壓泄壓閥的不A、159. 好。A、160.、視在功率、直流功率(),比起其他調(diào)速系統(tǒng)節(jié)能效果要直流功率B、機械功率C異步電動機串級調(diào)速是在電動機轉(zhuǎn)子回路中引入、視在功率(D、轉(zhuǎn)差功率),通過改變其大小來改變176.A、177.A、178.A、179.A、180.、上游管道和上游輸油站 、下游管道和上游輸油站 是(、溫度 ( )°C 、加熱爐出口 目前在多泵并
33、聯(lián)運行密閉輸油的輸油站,通常采用泵 匯入B 、匯出C 、進口在密閉輸油自動調(diào)節(jié)與控制中,主要調(diào)節(jié)控制的對象是 輸油泵 B、加熱爐C、泄壓罐密閉輸油運行中,對于多泵并聯(lián)運行方式的輸油站,(D(D、液位、輸油泵匯管)電動閥作為調(diào)節(jié)閥。、出口)、站控機通常設有輸油泵()平衡電動機的轉(zhuǎn)速。感應電勢B、附加電勢C變頻調(diào)速技術(shù)是通過改變電動機輸入 電壓B 、電流CA、161.A、162.系統(tǒng),A、163.A、164.D、溫差電勢、接觸電勢)來改變電動機的轉(zhuǎn)速。、頻率 D 、電阻()控制我國長輸管道引進的西門子變頻調(diào)速電動機,采用了調(diào)速性能優(yōu)良的 具有保護功能完善、 度量B變頻器輸出頻率為B控制器,以自動平
34、穩(wěn)各輸油泵參數(shù)。流量B 、壓力 C一般對密閉輸油自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)的要求主要是 可調(diào)性 B、滯后性C我國長輸管道輸油站采用的低壓泄壓閥多為 氣動薄膜閥A、 181.A、 182.A、功率(、穩(wěn)定性(D 、溫度)好,調(diào)節(jié)時間短。D、保護性5 50Hz變頻調(diào)速時,運行可靠、維修方便、矢量C()°、1050Hz技術(shù)先進的特點。 、質(zhì)量、分量BD高壓泄壓閥的常見故障是( 電磁閥燒壞B 、閥門誤動作、2050Hz、3050Hz、膠囊液壓安全閥、機械彈簧安全閥),因此要定期對高壓泄壓閥進行泄壓試驗。D 、泄壓值不準)°D 、0.10MPa中間輸油站應設自動()C、氣壓活塞安全閥183.A、1
35、84.A、185. 流程。C 、給定值變化(D因而具有高效率、高精度、高壓泄壓閥的設定值一般為最高允許出站壓力加上0.01MPa B密閉輸油管道,、0.02MPa C 、0.05MPa為防止動力電故障而引起的輸油事故,從高速到低速都可以保持有限的(是交流電動機的一種理想調(diào)速方法。 B、轉(zhuǎn)差率C、傳動差(寬范圍的調(diào)速性能, 變速比 我國長輸管道引進的西門子變頻調(diào)速設備為A、165.A、166.A、167.A、168.A、169.A、170.A、171.A、172.速升高,電壓B 、電阻C 、電流我國長輸管道引進的西門子調(diào)速電動機調(diào)速范圍為 70%100% B 、50%100% C 、30%100
36、% 密閉輸油管道避免了中間站旁接油罐所產(chǎn)生的 跑油損耗B、漏油損耗密閉輸油使全線形成一個統(tǒng)一的 熱力B、電力水擊產(chǎn)生的原因是由于液流 ( 壓力B、流量C(CD、控制度)型變頻器。D(、脈寬調(diào)制、站內(nèi)循環(huán)C、壓力越站(、10%100%(、蒸發(fā)損耗 )系統(tǒng)。、水力)的突然變化。C、流速(、增速波、混油損耗A、旁接油罐B186. 密閉輸油管道中間站和末站的進站管線上宜設置 管道的安全運行。流量B 、壓力 C密閉輸送管道壓力自動保護裝置的泄壓 實際值 B、檢定值CD 、熱力越站)超限的泄放設施,以保證管道發(fā)生水擊后,向管道上游傳播的是 增壓波 B、減壓波C水擊壓力是由慣性造成的,它的實質(zhì)是能量轉(zhuǎn)換,即
37、由液體的 位能B 、勢能C 、動能 D、動力、溫度、減速波()轉(zhuǎn)換為壓能。、壓能A、187.A、188.A、189.A、190.A、191.A、在密閉輸油中,管道終端閥門關(guān)閉,將使其上游站的流量急劇減少,進站壓力迅 苣它()在泵壓上使出壓進一步提高,造成管道超壓。A、充裝B 、衰減C 、同步 D、疊加密閉輸油管道壓力自動保護分二級,一級保護按 極限B、臨界密閉輸油投運前,應做好( 設備B、儀表投運密閉輸油前,要先投運高、認真檢查B、泄壓試驗C投運密閉輸油流程,應該關(guān)閉的閥門是 油罐進口閥門BC、輸油泵出口閥D、溫度()應能調(diào)整。、工作值(、流態(tài)、給定值C、工作)系統(tǒng)檢查和準備工作。C、電氣低泄
38、壓保護系統(tǒng),并對其進行、維護保養(yǎng)D(、泵出口匯管閥門、冷熱油摻和閥門D)壓力動作,切斷全部機組。D、試驗、全面(、運行監(jiān)護192.輸油站投入密閉輸油流程后,應將站控臺上的運行泵出口閥門和調(diào)速電動機轉(zhuǎn)換 開關(guān)旋轉(zhuǎn)至()位置。A、193.A、194.A、閉鎖B 、手動C 、自動投運密閉輸油流程時,關(guān)閉進罐閥,使運行泵(、入口流量(出口壓力B 、入口壓力 C低壓泄壓閥系統(tǒng)氮氣充壓穩(wěn)不住的原因是 動力油溫度低BC、橡膠套筒破裂DD 、任意)達到規(guī)定范圍。D、入口溫度次,否則站控機拒絕執(zhí)行啟動命令。2次B、3次工藝管網(wǎng)保護參數(shù)是依據(jù)管線的運行特點 B 、承受能力、回油閥沒打開 、密封面有變形195.在站
39、控臺上手動開啟高壓泄壓閥進行泄流試驗不動作的原因是 、動力油閥沒開 、密封面有變形 報警和超高(低)停機信號,取自于泵出(入)A、一次儀表失靈BC、氮氣系統(tǒng)泄漏D196. 梯森泵出(入)口壓力高(低)口的兩個()控制開關(guān)。A、壓力B 、溫度197. 在梯森泵機泵監(jiān)視器上有 ( 器產(chǎn)生報警和停機信且A、溫度與壓力B 、壓力與流量C 、流量與振動198. 梯森泵輸油機組在運行中通過其檢測控制點而產(chǎn)生(安全保護目的。A、調(diào)節(jié)與控制199. 當梯森泵的操作開關(guān)在 ( 站控制上啟、停泵。A、關(guān)斷B 、手動200. 當梯森泵的操作開關(guān)在 ( 上不能啟停泵。A、關(guān)斷B 、手動201. 梯森泵輸油機組在正常運
40、行情況下,操作柱轉(zhuǎn)換開關(guān)應放在 泵機組的保護功能將不全。A、關(guān)斷B 、手動202. WK風電動閥的電動頭是( 能和保護功能是比較完備的。A、美國B 、日本203. WKM型電動閥控制信號中的輸入信A、保護204. PV100A、日本205. PV100流量在自控輸油站所設置的檢測點中,不能實行調(diào)節(jié)控制的參數(shù)是 出站溫度B啟動梯森泵機組前,C 、電流 D 、功率)的數(shù)值顯示及報警和停機值的設定,由機泵監(jiān)視號。D 、振動與溫度)信號,實現(xiàn)輸油機組的D 、停機與調(diào)節(jié)B 、控制與報警 C 、報警與停機)位置時,只能在就地操作柱上啟、停泵,而不能在C 、自動 D 、任意)位置時,只能在站控機上啟停泵,而
41、在就地操作柱、任意、自動()位置,否則,、4次)確定的。 、材質(zhì)結(jié)構(gòu)自控輸油站出站壓力高停機設定值為最高允許出站壓力加0.01MPaB、0.05MPaC高壓泄壓閥泄壓值為最高允許出站壓力加0.01MPaB、0.05MPaC自動發(fā)送清管器操作中,需事先就地打開的閥門是 清管器出口閥BC、發(fā)送動力油閥D215. 在自動接收清管器操作中,當接收回油閥全開到接收筒指示器動作,應在 內(nèi)完成,否則,產(chǎn)生未完成順序報警,并停止自動接收。A 、 100s B 、 120s C 、 180s D216. 在自動轉(zhuǎn)發(fā)清管器操作中,從進站指示器動作到清管器進入轉(zhuǎn)發(fā)筒,轉(zhuǎn)發(fā)筒指示器動作,應在()內(nèi)完成,否則自動停止轉(zhuǎn)
42、發(fā)程序。100s B 、 120s C 、 180s D在自動轉(zhuǎn)發(fā)清管器操作中,當清管器進入轉(zhuǎn)發(fā)筒,轉(zhuǎn)發(fā)筒指示器動作接通自動 )程序。發(fā)送清管器B 、轉(zhuǎn)發(fā)清管器C 、接收清管器在自動轉(zhuǎn)發(fā)清管器操作中,當站控機顯示清管器已在站內(nèi),開始執(zhí)行自動發(fā)送程 序,從開啟動力油閥到出站清管指示器動作,不應超過(C 、 180s D是由于站控機收到了現(xiàn)場越限參數(shù)而產(chǎn)生的。A、 211.A、 212.A、213.A、214.A、A、217.(A、218.、0.05MPa、0.05MPa、120s、120sC 、自動 D)里米托克公司生產(chǎn)的電動頭,、任意這種電動閥的控制功A 、 100s B219. 自控輸油站停
43、輸, 輸?shù)脑较迏?shù)是(A、泵入口壓力超低C、出站調(diào)節(jié)閥全關(guān)、120sB調(diào)節(jié)閥由(BC 、德國號是閥門 ( 、調(diào)節(jié)C、開關(guān))費舍公司生產(chǎn),用來調(diào)節(jié)進、 、德國CD)信號。D、法國、狀態(tài)、0.10MPa( )°、0.10MPa(、出站控制閥、進站控制閥、180s、180s、180s、管理要求)°、0.20MPa、0.20MPa、240s、240sD 、通過清管器、240sF列不能造成停A、206.A、207.調(diào)節(jié)閥用于調(diào)節(jié)輸油站出站 (B 、壓力C、法國)°、溫度出站壓力的。D、美國、出站壓力 C 、進站溫度 應檢查泵軸承潤滑油油位在油窗的、流速(、進站壓力)位置,并
44、且潤滑油不能變色。A、1/3、1/2、2/3、3/4C208.梯森泵機組啟動后在()內(nèi)泵出口閥沒全開,就會因未完成順序而自動停機,并自動關(guān)閉泵出口閥,產(chǎn)生報警顯示。60s B 、 100s C梯森泵機組在系統(tǒng)內(nèi)部設有啟動次數(shù)限制器,其功能是在 如果要想啟動第三次,站控機拒絕執(zhí)行啟動命令。10mi nB 、15mi n C梯森泵機組在系統(tǒng)內(nèi)部設有啟動次數(shù)限制器,其功能是在A、209.兩次,A、210.、100s、140s、20min、180s)之內(nèi),只能啟動、25min15min內(nèi),只能啟動()220. 出站調(diào)節(jié)閥PV100出現(xiàn)故障全關(guān)時, 信號,同時停運全部運行的泵和爐。A 、 10s B、
45、20s C221. 站控機收到輸油泵入口壓力超低信號后, 行調(diào)節(jié)。A、10、20s、20、出站溫度超高、出站壓力超高會產(chǎn)生全關(guān)信號,延時()后,仍有全關(guān)、30s產(chǎn)生D)秒延時,控制出站調(diào)節(jié)閥進、50sD222. 輸油管線閉鎖命令只能由控制中心的操作人員在控制臺發(fā)出, 步進行,首先發(fā)出(A、預置命令B、執(zhí)行命令C、操作命令、30、50管線閉鎖命令分兩223. 自控管道用于自動調(diào)節(jié)與控制進、出站壓力的閥門是A、出站調(diào)節(jié)閥B 、冷熱摻和閥 C 、緊急放空閥224. PV100調(diào)節(jié)閥具有保護性調(diào)節(jié)功能,如出站壓力超高或進站壓力超低時, 之內(nèi),PV100調(diào)節(jié)閥會做出開、關(guān)閥的反應。CA、225.A、226.1sB某自控管道輸油站 VSD調(diào)節(jié)系統(tǒng)是指( 出站調(diào)節(jié)閥B室外自控輸油泵,當泵殼溫度低于、2s、調(diào)速輸油泵、調(diào)節(jié)命令)°、高低泄壓閥( )、5sD)系統(tǒng)。、溫度控制閥D 、高低泄壓閥)時,在啟泵時會出現(xiàn)超負荷而自動停機,、10s因此泵殼加熱器必須始終投用。A、20CB
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