加氣混凝土澆注質(zhì)量不穩(wěn)定現(xiàn)象和對策

1、加氣混凝土澆注質(zhì)量不穩(wěn)定現(xiàn)象和對策2021年09月05日 打印該頁 返回前頁 加氣混凝土澆注質(zhì)量不穩(wěn)定現(xiàn)象和對策加氣混凝土生產(chǎn)過程主要由原料制備、配料、澆注、靜養(yǎng)、切割、蒸壓養(yǎng)護(hù)六大工序組成，其中澆注工序是加氣混凝土區(qū)別于其它各種混凝土的獨具特色的生產(chǎn)工序之一。澆注工序把配料工序配制好的物料，按工藝順序參加攪拌機(jī)中，攪拌成均勻合格的料漿混合物，然后澆注到模具中?；旌狭蠞{在模具中進(jìn)行發(fā)氣等一系列的化學(xué)反響，最后形成加氣混凝土坯體。澆注工序是加氣混凝土“加氣成功與否，即是加氣混凝土能否形成良好氣孔結(jié)構(gòu)的重要工序。它與配料工序一道構(gòu)成加氣混凝土生產(chǎn)工藝過程的核心環(huán)節(jié)。加氣混凝土澆注過程中質(zhì)量穩(wěn)定性問

2、題是一種比擬復(fù)雜多變的現(xiàn)象。一、常見不穩(wěn)定現(xiàn)象及原因分析l、發(fā)氣結(jié)束前后，料漿外表局部少量冒泡。這是以石灰為主要鈣質(zhì)材料的加氣混凝土較常見的一種不穩(wěn)定現(xiàn)象。由于冒泡程度輕微，所以一般不會對澆主過程和制品性能造成明顯的危害。輕微冒泡的根本原因是料漿溫度偏高而鋁粉發(fā)氣時問偏長。由于料漿溫度高促成料漿稠化早，對氣泡膨脹形成阻礙，氣泡內(nèi)壓力過大，以至穿破氣泡壁，氣泡合并，最后中出料漿外表層而破裂。2、發(fā)氣中后期大面積冒泡。這是料漿在澆注中表現(xiàn)出的嚴(yán)重質(zhì)量問題。其結(jié)果是一方面損失大量的氣泡；另一方面料漿和坯體內(nèi)部將形成大量合并氣孔。造成孔徑過大，分別不均，模框四個角還可能出現(xiàn)局部塌陷，對坯體強(qiáng)度和成模率

3、都產(chǎn)生嚴(yán)重影響。大面積冒泡的主要原因是料漿稠化速度和鋁粉發(fā)氣速度嚴(yán)重不協(xié)調(diào)所致。通常都表現(xiàn)為冒泡早，冒泡快，面積大，數(shù)量多，冒泡點連續(xù)冒泡時問長，往往還伴隨著使坯體產(chǎn)生收縮或下沉。3、早期塌模。原因是在發(fā)氣初期，由于料漿稀初期粘度和稠化速度不協(xié)調(diào)，極限應(yīng)力增長太慢，發(fā)氣膨脹又快，料漿的支承力不夠，使料漿不能很好地保持氣泡，造成沸騰塌模。4、后期塌模。此現(xiàn)象一般是在發(fā)氣根本結(jié)束、料漿已經(jīng)膨脹滿模階段。原因在于水泥與石灰比例不當(dāng)，一般為水泥用量不夠，造成料漿不能保持穩(wěn)定氣泡自下而上破裂合并沖出料漿外表形成沸騰塌模。5、不夠高。即發(fā)氣定型后，料漿沒有脹滿?？蚺黧w高度達(dá)不到規(guī)定尺寸。其原因除操作和計量

4、失誤之外，在工藝上主要有兩種類型：一是鋁粉質(zhì)量波動；二是料漿稠化過快。前者是由于鋁粉發(fā)氣量缺乏引起，后者是由于鋁粉發(fā)氣膨脹不充分造成。另外，料漿溫度對二者都有影響，因而也是重要因素之一。6、收縮下沉。收縮下沉可能因冒泡引起，也有不冒泡而發(fā)生收縮下沉的現(xiàn)象。原因之一是料漿后期稠化慢，料漿不能很好地承受自身的重量；原因之二是因為鋁粉發(fā)氣時間太長或料漿后期升溫過高，造成氣泡內(nèi)氣壓大于初凝后漿料氣泡壁強(qiáng)度。氣泡孔，氣體泄，因而坯體收縮。7、龜裂。料漿初凝后的坯體外表發(fā)生無規(guī)那么裂紋的情況多發(fā)生在石灰久存經(jīng)雨或含較多過燒灰顆粒的時候。坯體初凝之后還有一些石灰在消化發(fā)熱膨脹，因此坯體外表因內(nèi)部溫度上升、壓

5、力增大而脹裂。8、泌水和矩形裂紋。原因在于料漿保水性能差，粉煤灰過粗，而石灰中生灰成分增多(即末分解的CaCO，較多)，造成料漿溫度低，升溫慢，坯體硬化慢，常常是料漿發(fā)滿模后稠化跟不上，粗料下沉，模邊泌水，進(jìn)而形成周邊較軟，中部較硬，并沿模邊方向出現(xiàn)裂紋。二、提高澆注穩(wěn)定性的主要措施造成澆注質(zhì)量問題的主要原因從上述分析中可以看出有二大方面：一是原料質(zhì)量；二是工藝方法。因此，在生產(chǎn)中必須采取以下措施：l、選定水泥。不同水泥對料漿稠化時間的影響不同，從實驗數(shù)據(jù)看：當(dāng)水泥與石灰的比例為1：5時，稠化時間分別為：用325#硅酸鹽水泥為15分鐘，用325#礦渣水泥為11分鐘，用火山灰硅酸鹽水泥為10分鐘

6、，稠化時問相差達(dá)25。由于非普通硅酸鹽水泥的混合材品種繁多，性能不一，而且各批量間性能波動較大，直接影響澆注穩(wěn)定性。因此一般選用普通硅酸鹽水泥。2、控制生石灰的質(zhì)量。生石灰的質(zhì)量主要指它的消解特性和有效鈣含量。在生石灰應(yīng)選擇消解時間在1520分鐘，消解溫度8090，有效鈣含量為70以上的產(chǎn)品。如受當(dāng)?shù)夭牧舷拗浦挥锌焖倩业那闆r下，可以采取噴水助磨、加35加氣碎碴助磨等措施降低消解溫度延長消解時間，使發(fā)氣時間與稠化時間相協(xié)調(diào)。還可以采取參加少量調(diào)節(jié)劑。3、控制鋁粉細(xì)度。鋁粉細(xì)度與發(fā)氣速度，因此，采用細(xì)度高的鋁粉是有利于提定性的，它可以使鋁粉發(fā)氣速度和料漿稠化速度相適應(yīng)，并有利于形成良好的氣孔結(jié)構(gòu)。

7、鋁粉顆粒細(xì)度應(yīng)控制在6575um之間。4、調(diào)節(jié)石膏用量。石膏對石灰消化有一定抑制作用，但石膏過多將使加氣混凝土料漿澆注穩(wěn)定性變差。隨著石膏量增加，料漿溫度上升緩慢，最高溫度到達(dá)的時間可能延長至2530分鐘，這對具有正常發(fā)氣速度的料漿十分不利，可能會發(fā)生氣泡不穩(wěn)定、冒泡和收縮下沉。所以，根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗，石膏用量都在3以下。5、控制水料比和澆注溫度。水料比和澆注溫度隨石灰用量和消化特性等因素的變化而變化，為了獲得適當(dāng)?shù)牧蠞{稠度和發(fā)氣速度，一般情況下，水料比小，料漿稠化快；澆注溫度高，料漿發(fā)氣快，稠化也快。澆注溫度低于36C，發(fā)氣太慢，高于42C，料漿溫升加速，可能引起料漿提前稠化，導(dǎo)致冒泡和收縮。實

8、際生產(chǎn)中，料漿塌落度控制在260280mm之間，澆注溫度控制在3640C之間。6、充分利用廢漿。加氣混凝土在切割工序時會產(chǎn)生一些廢碴，把這些廢碴加水打成廢漿，用泥漿泵送至粉煤灰磨機(jī)中與粉煤灰一起磨制料漿，可以大大提高澆注穩(wěn)定性，提高制品強(qiáng)度，即利用了廢碴，又有利于生產(chǎn)。使用加氣混凝土應(yīng)注意的幾個問題 concrete365 中國混凝土與水泥制品網(wǎng)2005-6-9 加氣混凝土作為使用最廣泛的新型墻體材料，由于其輕質(zhì)、保溫、外觀尺寸準(zhǔn)確、砌筑和運輸方便、結(jié)構(gòu)均質(zhì)、生產(chǎn)規(guī)模容易保證而受到建筑界的歡送，其開展歷程達(dá)半個多世紀(jì)。隨著墻材革新和建筑節(jié)能工作的深入進(jìn)行，其制品在很長一段時期內(nèi)仍將占據(jù)建筑市場

9、的主要份額，但在使用中必須注意其主要技術(shù)指標(biāo)的相關(guān)特點。甘肅省建材科研設(shè)計院受甘肅省墻改領(lǐng)導(dǎo)小組辦公室委托及資助，組織人員對加氣混凝土主要技術(shù)指標(biāo)相關(guān)性進(jìn)行研究，為蘭州地區(qū)正確使用加氣混凝土提供了技術(shù)依據(jù)。本文就研究情況及結(jié)論作如下介紹。 1 制品容重與強(qiáng)度的關(guān)系 首先，蒸壓加氣混凝土的強(qiáng)度與原材料性能、工藝條件、控制過程有直接關(guān)系。但是，在相同生產(chǎn)條件下生產(chǎn)的制品，既使工藝過程控制處于最正確狀態(tài)，強(qiáng)度與容重的關(guān)系仍然具有一定的規(guī)律性。蒸壓加氣混凝土的抗壓強(qiáng)度與固體孔隙體積比成線性關(guān)系。即密度越大，強(qiáng)度越高，因為引入大量空隙，降低了密度，必然地也降低了加氣混凝土的強(qiáng)度。含濕狀態(tài)對加氣混凝土強(qiáng)度

10、的影響比普通混凝土更加顯著。絕干時，加氣混凝土抗壓強(qiáng)度最高，隨著制品吸水，強(qiáng)度開始急劇下降，當(dāng)含水率超過15%時，隨含水率增大而下降的趨勢減緩，當(dāng)含水率超過25% 以上，強(qiáng)度趨于穩(wěn)定。所以，對于加氣混凝土，所謂強(qiáng)度是相對于一定含水狀態(tài)而言的。我國蒸壓加氣混凝土砌塊的部頒標(biāo)準(zhǔn)中那么采用25%45%為基準(zhǔn)含水率。本文所指的加氣混凝土強(qiáng)度均指該基準(zhǔn)含水率時的強(qiáng)度值。 加氣混凝土其他強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度的關(guān)系大約如下： 抗拉強(qiáng)度R拉=(0.080.12)R壓 抗折強(qiáng)度R折=(0.150.22)R壓 抗剪強(qiáng)度R剪=(0.180.21)R壓 理論上認(rèn)為，一般加氣混凝土絕干密度變化1OOkg/m3，抗壓強(qiáng)度變化1

11、.01.5MPa，但生產(chǎn)實際情況是40Okg/m3 以下加氣混凝土強(qiáng)度下降幅度很大，生產(chǎn)過程控制難度也很大，由于孔隙率高，發(fā)泡穩(wěn)泡困難，成型過程塌模嚴(yán)重，生產(chǎn)廠家大都以生產(chǎn)06、07 兩個級別的居多。表l 列舉了蘭州市3 個生產(chǎn)廠家調(diào)整容重測得的強(qiáng)度值。 從表1 的實驗數(shù)據(jù)看出，04、05 兩個級別3 個生產(chǎn)廠產(chǎn)品均達(dá)不到行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)要求，而這3個廠家從生產(chǎn)經(jīng)驗和實力在國內(nèi)同行業(yè)均屬領(lǐng)先地位，蘭州地區(qū)2000 年加氣混凝土用量到達(dá)45 萬m3，95% 來自這3 個廠家。這一實驗結(jié)論應(yīng)該說比擬真實地反映了加氣混凝土行業(yè)的現(xiàn)狀。 2 制品容重與含水率的關(guān)系 加氣混凝土的容重(即密度) 與材料的含水率有

12、關(guān)，即含水率越高，密度越大；同時空氣相對濕度的變化也會引起制品含濕率的波動，加氣混凝土的平衡含濕率與空氣相對濕度的關(guān)系如圖1 所示。 利用圖l 我們可以求出任何相對濕度下加氣混凝土的密度值。例如，在空氣相對濕度為70%時，加氣混凝土制品的密度為: = 絕干密度(550)1 十含濕率(4%7.5%)=590630kg/m3。以上情況說明，加氣混凝土的計算密度既要考慮制品本身超重因素，又要考慮含水率變化而影響實際密度的情況。根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)，500kg/m3 容重的加氣混凝土，其容重允許誤差為 50kg/m3。假設(shè)上墻時含水率為30%，那么材料容重為:=絕干容重(500+50)l十含濕率(30%)=7

13、15 kg/m3。制品容重超重會給房屋平安帶來不利影響，因此在研究加氣混凝土制品的受力狀況時，其密度偏差是一個不可無視的因素。 3 制品容重與制品飽和吸水率的關(guān)系 將加氣混凝土絕干狀態(tài)下的試樣100mm100mm100mm，在20恒溫水槽浸泡72h，視同試樣飽和吸水，將外表擦干，稱取重量求得“飽和吸水率，實驗結(jié)果見表2。 從表2 可以看出，隨著容重增強(qiáng)，空隙減少，飽和吸水率降低。但應(yīng)該注意，加氣混凝土的吸水率很高，在制品運輸、貯存過程中，人們往往無視了雨水等外界水對制品的浸濕，致使上墻制品砌筑時的實際含水率無法穩(wěn)定掌握，導(dǎo)致墻體抹灰后多余水分的蒸發(fā)逸出而造成墻體干縮裂縫和抹灰層空鼓開裂。 作為

14、多孔混凝土一種的泡沫混凝土，其飽和吸水率隨成泡方式的不同，制品微孔結(jié)構(gòu)形式不同，比方甘肅省建材科研設(shè)計院研制的空壓制泡、穩(wěn)泡加氣工藝制作而成的微孔混凝土，由于泡沫相互封閉，基材為水泥，形成的微水氣孔相互封閉，制品飽和吸水率僅為28.5%。 4 導(dǎo)熱系數(shù)與制品容重和制品含水率的關(guān)系 4.1 導(dǎo)熱系數(shù)與制品容重的關(guān)系 作為輕質(zhì)多孔材料，加氣混凝土具有良好的保溫性能，應(yīng)用加氣混凝土可以提高建筑物的保溫效果，降低能耗，節(jié)省建筑材料。如表3 所示，隨著容重的增加，其隔熱保溫性能呈下降趨勢。 4.2 導(dǎo)熱系數(shù)與制品含水率的關(guān)系 加氣混凝土是較好的保溫隔熱材料，建筑設(shè)計對加氣混凝土導(dǎo)熱系數(shù)的選用，均指其氣干

15、狀態(tài)(含水率8%10%)，而加氣混凝土導(dǎo)熱系數(shù)隨含水率的不同數(shù)值差異很大，含水率與導(dǎo)熱系數(shù)成正比關(guān)系。實驗數(shù)據(jù)如表4 所示。含水率每增加6%，導(dǎo)熱系數(shù)增加0.040.06。 4.3 實現(xiàn)低導(dǎo)熱系數(shù)實際有很多困難 導(dǎo)熱系數(shù)大小決定于制品容量和含水率。當(dāng)容重降低到05 級以下時,由于傳統(tǒng)的加氣混凝土生產(chǎn)工藝主要靠金屬鋁粉在堿環(huán)境中與水反響產(chǎn)生氫氣實現(xiàn)發(fā)泡，發(fā)泡量的大小和穩(wěn)泡情況與原材料細(xì)度、活性、材料的品位、料漿的制備、溫度、攪拌時間、水料比等有直接關(guān)系，生產(chǎn)工藝控制難度大，所以04 、05級以下的產(chǎn)品生產(chǎn)僅僅是理論而言，實際生產(chǎn)的廠家很少。主要原因是隨容重下降，強(qiáng)度損失太大，成品率低，破損高。所

16、以，加氣混凝土要真正實現(xiàn)低容重、低導(dǎo)熱，實現(xiàn)輕質(zhì)中強(qiáng)，必須徹底改變傳統(tǒng)的加氣混凝土生產(chǎn)工藝。只有通過物理發(fā)泡，解決穩(wěn)泡問題，才有可能實現(xiàn)加氣混凝土實質(zhì)性突破。 另外，由于加氣混凝土脫水枯燥的周期較長，必須有30天以上的存放期，但由于生產(chǎn)本錢和流動資金的影響，真正到達(dá)上墻要求含水率的情況較少。這一問題已越來越引起人們的重視。 5 加氣混凝土施工時實際含水率直接影響保溫隔熱性能 控制施工時的含水率是減少收縮裂縫、保證隔熱保溫指標(biāo)與設(shè)計一致的一項有效措施。為此，JGJ17-84?蒸壓加氣混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程?第2.0.5 條:“加氣混凝土制品施工時的含水率一般宜小于15%。而GB/T11968-199

17、7?蒸壓加氣混凝土砌塊?第7.2 條規(guī)定:“砌塊應(yīng)存放5 天以上方可出廠.。問題在于，大量資料介紹和實驗證明，加氣混凝土至少在56 個月后才能到達(dá)含水率小于15% 的標(biāo)準(zhǔn)，西北地區(qū)氣候枯燥，也至少需要23 個月。加氣混凝土出釜含水率一般為36%42%，在室外放置30 天，含水率在22% 左右；放置1015 天，含水率在30% 左右，以蘭州地區(qū)為例上墻的加氣混凝土制品含水率實際在30% 左右。根據(jù)表4 實驗分析，06 級制品其導(dǎo)熱系數(shù)在0.4W/mK 左右。如果外墻設(shè)計為30Omm 厚，那么墻體傳熱系數(shù)到達(dá)1.33W/m2K，而蘭州地區(qū)對于體形系數(shù)小于0.3，采用傳熱系數(shù)為4.70 的單層塑料窗

18、外墻，第二步建筑節(jié)能目標(biāo)對其平均傳熱系數(shù)的限值為0.85W/m2K，而外墻主體傳熱系數(shù)的限值那么為0.66W/m2K 左右。就是說，如果墻體為300mm 厚，其導(dǎo)熱系數(shù)應(yīng)小于0.196W/mK。所以，加氣混凝土實際含水率與施工要求含水率相差較大，這一問題應(yīng)得到設(shè)計、施工、生產(chǎn)單位和有關(guān)部門的重視。 6 加氣混凝土保溫性能良好，而隔熱性能那么略好于黏土磚 保溫與隔熱實質(zhì)上是同樣的問題。由于對保溫往往按穩(wěn)定傳熱來簡化計算，而夏季隔熱卻是一個不穩(wěn)定傳熱問題。因此，應(yīng)將保溫與隔熱分別加以分析。所謂“隔熱，指利用自然及建筑措施來創(chuàng)造一個夏季涼爽舒適的環(huán)境。 如果不考慮建筑因素，表示材料隔熱性能的指標(biāo)是導(dǎo)

19、溫系數(shù)(a)和外表蓄熱系數(shù)(s)。導(dǎo)溫系數(shù)表示材料在受熱或冷卻時，以什么樣的速度由一面向另一面進(jìn)行散熱的能力。a 值愈小，溫度變化愈慢，熱惰性愈好。加氣混凝土導(dǎo)溫系數(shù)a 約為lO lO-4m/h。 外表蓄熱系數(shù)表示材料層一側(cè)受到熱波作用時，外表抵抗溫度波動的能力，即對足夠厚度的材料，當(dāng)外表溫度波動1時，每1m2 材料吸收或放出的熱量，材料蓄熱系數(shù)越大，外表溫度波動越小，加氣混凝土蓄熱系數(shù)s 約為2.3W/m2K。 加氣混凝土導(dǎo)熱系數(shù)( ) 、導(dǎo)溫系數(shù)(a)都較小，所以加氣混凝土隔熱性能的特點是材料層阻止熱流和溫度波透過的能力強(qiáng)，通過圍護(hù)結(jié)構(gòu)的熱流量大為減少，衰減倍數(shù)延遲時間較大。與傳統(tǒng)材料相比

20、，在相當(dāng)厚度條件下，加氣混凝土內(nèi)外表平衡溫度和波動溫度較小，而另一方面，由于蓄熱系數(shù)(s)也較小，外表層抵抗溫度波動能力較差。在同樣室外熱波作用下，加氣混凝土外外表溫度較高，溫度振幅較大，內(nèi)外表溫度也易受室內(nèi)溫度波動的影響，外表層熱穩(wěn)定性較差。但是，從夏季隔熱來看，前者是主要的。因此，加氣混凝土的隔熱性能在相同厚度下比黏土磚及混凝土等材料略好一些。 由于加氣混凝土保溫性能比傳統(tǒng)材料好得多，而隔熱性能與傳統(tǒng)材料相比優(yōu)勢不明顯，應(yīng)用時如果只考慮保溫性能而減薄厚度，那么可能造成隔熱性能缺乏。應(yīng)該同時考慮這兩方面的需要合理利用。 7 結(jié)論 (1)絕干狀態(tài)的加氣混凝土，容重越大，制品強(qiáng)度越高。當(dāng)容重小于

21、400kg/m3 時，強(qiáng)度隨容重急劇降低。 (2)一定容重的加氣混凝土制品，隨含水率增加，容重急劇增加。 (3)不同容重級別的制品，飽和吸水率不同。容重越低，飽和吸水率越高。在多孔混凝土中加氣混凝土吸水率屬于最高的。 (4)制品容重越低，導(dǎo)熱系數(shù)越低，保溫性能越好。 (5)制品含水率每增加6%，導(dǎo)熱系數(shù)增加0.040.06(W/mK)。 (6)工程實際中，所用加氣混凝土含水率超過15%，這是造成加氣混凝土墻體開裂、抹灰空鼓的主要原因。 (7)加氣混凝土保溫性能優(yōu)勢明顯，隔熱性能優(yōu)勢一般。所以，設(shè)置外墻厚度不宜僅用導(dǎo)熱系數(shù)來衡量。粉煤灰加氣砼澆注穩(wěn)定性 無水泥粉煤灰加氣砼的生產(chǎn)，和其它加氣砼一樣

22、，同樣存在一個澆注穩(wěn)定性的問題。眾所周知，所謂澆注穩(wěn)定性，就是在料漿澆注到模具以后，料漿膨脹和稠化的整個過程，也就是料漿的稠化速度和鋁粉發(fā)氣速度，同步進(jìn)行相互匹配的過程。在料漿澆注到模具后，料漿中的固體顆粒被大量的水所分開，料漿較稀，極限剪應(yīng)力較小，而鋁粉在氧化鈣與水反響后，生成氫氧化鈣，與其反響后產(chǎn)生的氫氣氣泡不斷長大，推動料漿膨脹。此時只要料漿有一定粘度，并且稠化速度跟的上鋁粉的發(fā)氣速度，料漿就會順利膨脹，整個料漿體系就處于一個穩(wěn)定狀態(tài)。反之，料漿稠化太慢，料漿中固體粒子下沉速度過快，將使料漿出現(xiàn)嚴(yán)重泌水，此時料漿上部極限剪應(yīng)力不但不上升，反而徘徊下降，此時氣泡大量合并上浮，從而引起整個料

23、漿體系的不穩(wěn)定，導(dǎo)致沸騰塌模。導(dǎo)致澆注不穩(wěn)定的因素有很多，筆者試圖從石灰、粉煤灰等原材料的特性找出原因及改良措施，供生產(chǎn)企業(yè)參考。1、石灰的影響根據(jù)石灰在料漿中所發(fā)生的物理化學(xué)反響，主要起兩個作用，一是使料漿稠化和鋁粉發(fā)氣膨脹，并促進(jìn)制品坯體強(qiáng)度的形成。二是在濕熱處理階段，與二氧化硅等，在水熱合成條件下生成加氣砼所需的強(qiáng)度組份。以澆注穩(wěn)定性的角度分析，影響加氣砼生產(chǎn)過程中澆注穩(wěn)定性的是在澆注的初期階段，即料漿澆注入模后，生石灰與水作用生成氫氧化鈣，并放出大量水化熱，使整個料漿系統(tǒng)溫度升高，堿性增大，為料漿的稠化和鋁粉發(fā)氣提供了一個必要的條件，特別值得注意的是生石灰的消解溫度、消解時間、氧化鈣的

24、含量，對整個料漿系統(tǒng)的溫度增長速度和稠化速度起著決定性的影響。如所采用的生石灰消解時間太短，生石灰過快消解，使料漿稠化速度加快，此時如料漿中鋁粉反響尚未結(jié)束，料漿已經(jīng)稠化或過于稠化，而使整個料漿膨脹系統(tǒng)處于不穩(wěn)定狀態(tài)，即產(chǎn)生憋氣，局部冒泡，以及裂縫等缺陷；反之如生石灰消解時間太長，在料漿尚未到達(dá)維持氣孔結(jié)構(gòu)的稠度之前鋁粉已反響完畢，氣泡合并上浮，即造成沸騰塌摸。在料漿膨脹的后期，石灰的凝聚結(jié)構(gòu)根本形成，料漿變稠，極限剪應(yīng)力增大，此時由于料漿溫度的升高氣泡內(nèi)壓力也隨之增大，但又缺乏以推動料漿膨脹，這時氣泡的壓力很可能超過料漿的抗拉極限，料漿就會出現(xiàn)局部冒泡沉陷，憋氣開裂等不良現(xiàn)象。這是發(fā)氣膨脹后

25、期澆注不穩(wěn)定的主要表現(xiàn)。分析可見，料漿膨脹初期澆注的不穩(wěn)定，主要是料漿稠化快慢所引起的，而料漿稠化的快慢在其它因素不變的前提下，主要與石灰的質(zhì)量有關(guān)?？傊蠞{稠化的快慢，以及整個料漿體系是否能順利膨脹和穩(wěn)定，正確認(rèn)識和運用石灰的消解時間、消解溫度和發(fā)熱量，是保證澆注穩(wěn)定性的關(guān)鍵之一。2、粉煤灰的影響生產(chǎn)實踐證明，在粉煤灰加氣砼的生產(chǎn)過程中，粉煤灰最重要的使用特性是需水量。因為它決定著加氣砼料漿的用水量，直接影響到澆注的工藝參數(shù)，以及制品的各項性能指標(biāo)。通過河南建筑工程材料研究所，對全國25種粉煤灰的物理性質(zhì)分析統(tǒng)計結(jié)果可以看出，同樣比重相差不多的粉煤灰，其需水量相差很大。如比重為1.81的粉

26、煤灰，其需水量為43.5 %，而比重為1.88的粉煤灰，需水量那么為87.5%。在生產(chǎn)配料過程中如不了解所用粉煤灰需水量的變化，而采用固定的水料比進(jìn)行配料澆注，勢必會造成所澆注的料漿稀稠不均，影響整個料漿體系的稠化與發(fā)氣的同步，也就是說需水量大的粉煤灰料漿太稠，在整個料漿膨脹過程中，由于料漿太稠而使膨脹系統(tǒng)產(chǎn)生憋氣等不良后果，反之需水量小的粉煤灰料漿太稀，將造成料漿稠化太慢，造成沸騰塌摸等不良現(xiàn)象。因此，在粉煤灰加氣砼生產(chǎn)中，靈活運用粉煤灰的需水量，及時調(diào)整料漿的澆注稠度料漿的水料比，將有效控制澆注穩(wěn)定性。 .粉煤灰細(xì)度的影響加氣砼料漿是一粗分散相懸浮體，在發(fā)氣膨脹過程中整個料漿系統(tǒng)是否穩(wěn)定，在其它條件和因素相同的情況下，決定于料漿中物料粒子下沉速度，當(dāng)粒子下沉速度過大，料漿出現(xiàn)嚴(yán)重沁水，此時最容易出現(xiàn)料漿沸騰塌摸。粉煤灰細(xì)度對澆注穩(wěn)定性的影響如下表：表 粉煤灰細(xì)度對澆注穩(wěn)定性的影響 細(xì)度0.08mm篩余% 料漿密度Kg/L 澆注料漿稠度cm 穩(wěn)定狀態(tài)15以下 1.29-1.31 31-34 良好15-20 1.39-1.40 19-25 38%塌模30以上 1.31-1.35 21-23 稠度小憋氣大塌模 表說明0.08mm方孔篩余量15%以下時，澆注穩(wěn)定性良好，篩余量20%時，澆注穩(wěn)定性開始惡化，當(dāng)篩余量3