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認(rèn)證類型：機(jī)構(gòu)認(rèn)證

認(rèn)證主體：陽春市夕秋圖文設(shè)計(jì)有限公司

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IP屬地：廣東 上傳時(shí)間：2022-03-14 格式：PPT 頁數(shù)：81 大?。?.13MB 積分：12 舉報(bào) 版權(quán)申訴

1、1 1歡迎各位專家光臨指導(dǎo)歡迎各位專家光臨指導(dǎo)汽輪發(fā)電機(jī)組基礎(chǔ)動(dòng)力測試匯報(bào)嶺澳核電站二期工程2 2 項(xiàng)目參加單位項(xiàng)目參加單位蘇州熱工研究院有限公司蘇州熱工研究院有限公司上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院南京安正軟件工程有限公司南京安正軟件工程有限公司汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測試嶺澳核電站二期工程3 3 3 3目目 錄錄1 1 概述概述 1 12 2 彈簧基礎(chǔ)動(dòng)力特性測試彈簧基礎(chǔ)動(dòng)力特性測試 2 22.0 2.0 基礎(chǔ)測點(diǎn)及編號基礎(chǔ)測點(diǎn)及編號 2 22.1 2.1 第一階段（第一階段（2008.52008.5） 2 22.2 2.2 第二階段（第二階段（2009.112009.11）

2、 4 42.3 2.3 第三階段（第三階段（2010.62010.6） 6 62.4 2.4 第四階段（第四階段（2011.22011.2） 9 92.5 2.5 第五階段（第五階段（2011.42011.4） 15153 3 測試結(jié)果評價(jià)測試結(jié)果評價(jià) 19194 4 實(shí)測結(jié)果與理論計(jì)算結(jié)果比較實(shí)測結(jié)果與理論計(jì)算結(jié)果比較 20205 5 附件附件 2424嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測試第一階段測試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測試第一階段測試報(bào)告 嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測試第二階段測試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測試第二階段測試報(bào)告 嶺澳核電站二期

3、工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測試第三階段測試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測試第三階段測試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測試第四階段測試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測試第四階段測試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測試第五階段測試報(bào)告嶺澳核電站二期工程汽輪發(fā)電機(jī)基礎(chǔ)動(dòng)力測試第五階段測試報(bào)告4 41 1、概述、概述 嶺澳核電二期工程嶺澳核電二期工程3 3號汽輪發(fā)電機(jī)組，額定號汽輪發(fā)電機(jī)組，額定功率功率1000MW1000MW，額定轉(zhuǎn)速，額定轉(zhuǎn)速1500rpm1500rpm。汽輪機(jī)型號。汽輪機(jī)型號HN1087-6.43/280/269(H)HN1087-6.43/2

4、80/269(H)單軸、中間再熱、三缸四單軸、中間再熱、三缸四排汽、凝汽式、半轉(zhuǎn)速核電汽輪機(jī)；發(fā)電機(jī)型號：排汽、凝汽式、半轉(zhuǎn)速核電汽輪機(jī)；發(fā)電機(jī)型號：TA-1100-78TA-1100-78，1100MW1100MW渦輪增壓、水氫氫冷發(fā)電機(jī)，渦輪增壓、水氫氫冷發(fā)電機(jī)，定子鐵心長度定子鐵心長度7.8m7.8m，旋轉(zhuǎn)無刷勵(lì)磁系統(tǒng)。，旋轉(zhuǎn)無刷勵(lì)磁系統(tǒng)。 軸系臨界軸系臨界轉(zhuǎn)速設(shè)計(jì)值見下表。轉(zhuǎn)速設(shè)計(jì)值見下表。3/14/20224 4軸段名稱軸段名稱一階臨界轉(zhuǎn)速一階臨界轉(zhuǎn)速二階臨界轉(zhuǎn)速二階臨界轉(zhuǎn)速三階臨界轉(zhuǎn)速三階臨界轉(zhuǎn)速高中壓轉(zhuǎn)子高中壓轉(zhuǎn)子9641800/低壓轉(zhuǎn)子低壓轉(zhuǎn)子I10552144/低壓轉(zhuǎn)子低壓轉(zhuǎn)

5、子II10972144/發(fā)電機(jī)發(fā)電機(jī)890180421405 5 該機(jī)組基礎(chǔ)采用了彈簧隔振基礎(chǔ)該機(jī)組基礎(chǔ)采用了彈簧隔振基礎(chǔ), , 該彈簧隔該彈簧隔振基礎(chǔ)由中廣核工程設(shè)計(jì)公司和德國振基礎(chǔ)由中廣核工程設(shè)計(jì)公司和德國GERBGERB公司公司聯(lián)合設(shè)計(jì)。由于這是彈簧隔振基礎(chǔ)在我國核電百聯(lián)合設(shè)計(jì)。由于這是彈簧隔振基礎(chǔ)在我國核電百萬等級半速機(jī)組上的首次應(yīng)用，為全面了解實(shí)物萬等級半速機(jī)組上的首次應(yīng)用，為全面了解實(shí)物彈簧隔振基礎(chǔ)的動(dòng)力特性、使用彈簧基礎(chǔ)的半速彈簧隔振基礎(chǔ)的動(dòng)力特性、使用彈簧基礎(chǔ)的半速機(jī)組的振動(dòng)特性以及完善彈簧隔振基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)，機(jī)組的振動(dòng)特性以及完善彈簧隔振基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)，為改進(jìn)設(shè)計(jì)提供技術(shù)依據(jù)，受中廣

6、核委托，蘇州為改進(jìn)設(shè)計(jì)提供技術(shù)依據(jù)，受中廣核委托，蘇州熱工研究院、上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院和南熱工研究院、上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計(jì)研究院和南京安正軟件工程有限公司三個(gè)單位進(jìn)行了聯(lián)合測京安正軟件工程有限公司三個(gè)單位進(jìn)行了聯(lián)合測試研究。試研究。3/14/20225 56 6 按照合同要求，測試分五個(gè)階段：按照合同要求，測試分五個(gè)階段：第一階段：基礎(chǔ)混凝土澆注完成后第一階段：基礎(chǔ)混凝土澆注完成后2828天并達(dá)到設(shè)天并達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，在模板拆除后、汽輪發(fā)電機(jī)組安裝前。計(jì)強(qiáng)度，在模板拆除后、汽輪發(fā)電機(jī)組安裝前。第二階段：機(jī)組安裝完畢后，運(yùn)行調(diào)試前。第二階段：機(jī)組安裝完畢后，運(yùn)行調(diào)試前。第三階段：在機(jī)組調(diào)試期

7、間。第三階段：在機(jī)組調(diào)試期間。第四階段：機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)。第四階段：機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)。第五階段：機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行半年后。第五階段：機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行半年后。3/14/20226 67 72 2、彈簧基礎(chǔ)動(dòng)力特性測試、彈簧基礎(chǔ)動(dòng)力特性測試2.0基礎(chǔ)測點(diǎn)布置及編號基礎(chǔ)測點(diǎn)布置及編號： 測點(diǎn)布置本著反映基礎(chǔ)振動(dòng)特性測點(diǎn)布置本著反映基礎(chǔ)振動(dòng)特性, ,并以主要振動(dòng)并以主要振動(dòng)控制點(diǎn)為重點(diǎn)的原則進(jìn)行布置。在測試基礎(chǔ)動(dòng)特性控制點(diǎn)為重點(diǎn)的原則進(jìn)行布置。在測試基礎(chǔ)動(dòng)特性時(shí)，測點(diǎn)布置應(yīng)確保能正確反映頂板橫梁和縱梁的時(shí)，測點(diǎn)布置應(yīng)確保能正確反映頂板橫梁和縱梁的振型，此為測試重點(diǎn)。故在頂板縱橫梁重點(diǎn)位置，振型，此為測試重點(diǎn)

8、。故在頂板縱橫梁重點(diǎn)位置，彈簧隔振器支撐位置，軸承支座位置均布置了測點(diǎn)，彈簧隔振器支撐位置，軸承支座位置均布置了測點(diǎn)，共共3636個(gè)測點(diǎn)，見下圖個(gè)測點(diǎn)，見下圖1 1。本測試最重要的目的是判定軸承支座處，亦即圖本測試最重要的目的是判定軸承支座處，亦即圖1 1中中測點(diǎn)測點(diǎn)3 3、8 8、1313、1818、2828處的振動(dòng)幅值是否滿足規(guī)范處的振動(dòng)幅值是否滿足規(guī)范要求。要求。3/14/20227 78 83/14/20228 8圖圖1 基礎(chǔ)頂臺板測點(diǎn)布置及編號基礎(chǔ)頂臺板測點(diǎn)布置及編號9 99 9彈簧基礎(chǔ)測試原理圖10102.12.1第一階段第一階段1 1）測試內(nèi)容：）測試內(nèi)容：第一階段測試在基礎(chǔ)混凝

9、土澆筑完成后第一階段測試在基礎(chǔ)混凝土澆筑完成后2828天天并達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，待基礎(chǔ)拆模后并達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，待基礎(chǔ)拆模后, ,汽輪發(fā)電機(jī)汽輪發(fā)電機(jī)組安裝前組安裝前, ,汽機(jī)平臺板彈簧支承呈鎖緊狀態(tài)汽機(jī)平臺板彈簧支承呈鎖緊狀態(tài), ,實(shí)實(shí)際上平臺板通過彈簧支架剛性或半剛性擱置際上平臺板通過彈簧支架剛性或半剛性擱置于立柱頂上，測試了彈簧基礎(chǔ)的自振頻率、于立柱頂上，測試了彈簧基礎(chǔ)的自振頻率、阻尼比、振型和傳遞函數(shù)。阻尼比、振型和傳遞函數(shù)。3/14/2022101011113/14/20221111表表1 1 基礎(chǔ)垂向、橫向、縱向模態(tài)頻率、阻尼比基礎(chǔ)垂向、橫向、縱向模態(tài)頻率、阻尼比2 2）測試結(jié)果）測試結(jié)果1

10、2123/14/2022121213133/14/2022131314143/14/2022141415153/14/20221515表2 橫梁中心垂直向動(dòng)剛度(25 Hz)16163 3）測試結(jié)果分析）測試結(jié)果分析為驗(yàn)證正弦掃頻激振與錘擊法測試結(jié)果,特將垂直向三階自振頻率進(jìn)行比較,正弦掃頻激勵(lì)測得垂直向(Z向)16.90Hz,26.13Hz,30.88Hz,錘擊法測得垂直向(Z向)17.13Hz,26.73,30.54Hz,其誤差僅1%，足見激振試驗(yàn)測試結(jié)果正確可信。由基礎(chǔ)臺板垂直向（Z向）模態(tài)頻率可見，其第一階為8.787Hz，而更低階的自振頻率沒有明顯顯示，而同樣基礎(chǔ)橫向（X向）、縱向（

11、Y向）模態(tài)頻率其第一階為2.268Hz及2.255Hz，其二階即躍為8.253Hz及8.028Hz，這顯而易見為支承彈簧未予釋放所致。3/14/202216161717基礎(chǔ)自振頻率要求避開252.5Hz,基礎(chǔ)垂直向（Z向）模態(tài)第6，第7階23.753Hz,26.730Hz剛好落入此范圍。而基礎(chǔ)橫向（X向）第五階，縱向（Y向）第五階模態(tài)頻率26.520Hz及26.121Hz也均落入此范圍。可見基礎(chǔ)三個(gè)方向均出現(xiàn)26Hz的自振頻率，但本階段為平臺空載條件，一旦機(jī)器設(shè)備安裝后質(zhì)量起關(guān)鍵作用，則26Hz自振頻率應(yīng)降低，若仍避不開上述范圍，由于其主導(dǎo)作用的垂直向26.730Hz其振型為反對稱振型，故對機(jī)

12、組振動(dòng)并不會(huì)造成不利的影響。此外本階段為平臺空載條件，且立柱與平臺間的彈簧呈縮緊狀態(tài)，一旦機(jī)器設(shè)備安裝及彈簧釋放后，自振頻率將有所降低。3/14/2022171718185) 基礎(chǔ)臺板上各機(jī)器軸承部位橫梁的動(dòng)剛度值也是設(shè)計(jì)和測試的關(guān)鍵參數(shù)之一，故本試驗(yàn)特在臺板各橫梁中部（軸承支承部位）進(jìn)行激勵(lì)，測取橫梁中心垂直向原點(diǎn)動(dòng)剛度曲線，并將機(jī)組工作轉(zhuǎn)速25Hz時(shí)的速度動(dòng)剛度換算成位移動(dòng)剛度。由表2可見，25Hz時(shí)基礎(chǔ)臺板各橫梁中部垂直向動(dòng)剛度值均大于2106KN/m。3/14/2022181819192.2第二階段1 1）測試內(nèi)容）測試內(nèi)容第二階段測試工況在汽輪發(fā)電機(jī)組已基本組第二階段測試工況在汽輪發(fā)

13、電機(jī)組已基本組裝結(jié)束裝結(jié)束( (現(xiàn)場尚有低壓缸上缸等部件未扣蓋現(xiàn)場尚有低壓缸上缸等部件未扣蓋) )，汽輪機(jī)平臺所有支承彈簧呈松弛狀態(tài)下進(jìn)行。汽輪機(jī)平臺所有支承彈簧呈松弛狀態(tài)下進(jìn)行。試驗(yàn)測試了基礎(chǔ)試驗(yàn)測試了基礎(chǔ)33Hz33Hz以下的垂向和橫向全部以下的垂向和橫向全部振型、自振頻率、阻尼比、動(dòng)剛度曲線和傳振型、自振頻率、阻尼比、動(dòng)剛度曲線和傳遞函數(shù)并成功測得了彈簧隔振系統(tǒng)上下垂直遞函數(shù)并成功測得了彈簧隔振系統(tǒng)上下垂直方向的振動(dòng)響應(yīng)。方向的振動(dòng)響應(yīng)。3/14/2022191920203/14/20222020 模態(tài)參數(shù)模態(tài)參數(shù)模態(tài)階數(shù)模態(tài)階數(shù)固有頻率固有頻率(Hz)( (彈簧鎖緊彈簧鎖緊)固有頻率固

14、有頻率(Hz)( (彈簧松弛彈簧松弛)振型振型1 18.7878.7873.673.67垂向一階彎曲垂向一階彎曲2 211.86011.8606.216.21垂向二階彎曲垂向二階彎曲3 313.76813.7688.508.50垂向一階扭彎垂向一階扭彎4 417.11317.11310.9410.94垂向三階彎曲垂向三階彎曲5 520.03220.03212.9512.95垂向二階扭彎垂向二階扭彎6 623.75223.75216.0016.00垂向四階彎曲垂向四階彎曲7 726.73026.73022.7122.71垂向三階扭彎垂向三階扭彎8 830.53730.537/ /橫梁垂向彎曲橫梁

15、垂向彎曲9 933.22933.22924.5524.55垂向四階扭彎垂向四階扭彎垂向(z向)基礎(chǔ)平臺隔振彈簧松弛前后固有頻率比較表第二階段垂直向一階第一階段垂直向一階2）測試結(jié)果21213/14/20222121垂直向7階模態(tài)垂直向8階模態(tài)22223/14/20222222 模態(tài)參數(shù)模態(tài)參數(shù)模態(tài)階數(shù)模態(tài)階數(shù)固有頻率固有頻率(Hz)( (彈簧鎖緊彈簧鎖緊)固有頻率固有頻率(Hz)( (彈簧松弛彈簧松弛)振型振型1 12.2682.2682.622.62橫向擺動(dòng)橫向擺動(dòng)2 28.2538.2536.216.21橫向一階彎曲橫向一階彎曲3 312.96012.9609.029.02橫向二階彎曲橫向

16、二階彎曲4 420.19820.19816.0016.00橫向三階彎曲橫向三階彎曲5 526.52026.52021.3521.35橫向四階彎曲橫向四階彎曲6 633.02633.02630.4730.47縱梁反向彎曲縱梁反向彎曲7 736.81136.81133.9433.94縱梁局部彎曲縱梁局部彎曲8 838.5838.58橫向(X向)基礎(chǔ)平臺隔振彈簧松弛前后固有頻率比較表23233）測試結(jié)果分析a a 彈簧基礎(chǔ)頂臺板模態(tài)分析彈簧基礎(chǔ)頂臺板模態(tài)分析 試驗(yàn)采用錘擊法成功獲取了基礎(chǔ)平臺板在隔振彈簧工試驗(yàn)采用錘擊法成功獲取了基礎(chǔ)平臺板在隔振彈簧工作狀態(tài)下的各階自振頻率、振型和阻尼比。彈簧隔振器作

17、狀態(tài)下的各階自振頻率、振型和阻尼比。彈簧隔振器的明顯優(yōu)勢在于將常規(guī)基礎(chǔ)的固有頻率下降，使低階的的明顯優(yōu)勢在于將常規(guī)基礎(chǔ)的固有頻率下降，使低階的固有頻率遠(yuǎn)離半速機(jī)組固有頻率遠(yuǎn)離半速機(jī)組25 Hz25 Hz的工作轉(zhuǎn)速。由第一階段基的工作轉(zhuǎn)速。由第一階段基礎(chǔ)臺板垂直向礎(chǔ)臺板垂直向(z(z向向) )模態(tài)頻率可見其第一階頻率為模態(tài)頻率可見其第一階頻率為8.78 Hz8.78 Hz，沒有明顯的更低階固有頻率出現(xiàn)，第二階段試驗(yàn)結(jié)果證沒有明顯的更低階固有頻率出現(xiàn)，第二階段試驗(yàn)結(jié)果證明，基礎(chǔ)平臺承載后垂直向明，基礎(chǔ)平臺承載后垂直向(Z(Z向向) )第一階模態(tài)頻率由彈簧第一階模態(tài)頻率由彈簧松弛前的松弛前的8.78

18、7 Hz8.787 Hz降低為降低為3.67 Hz3.67 Hz，遠(yuǎn)離了機(jī)組的工作轉(zhuǎn)，遠(yuǎn)離了機(jī)組的工作轉(zhuǎn)速速25 Hz25 Hz，達(dá)到了彈簧基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)目的。此也驗(yàn)證了第一，達(dá)到了彈簧基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)目的。此也驗(yàn)證了第一階段測試結(jié)果分析中的預(yù)測：當(dāng)時(shí)平臺為空載條件，且階段測試結(jié)果分析中的預(yù)測：當(dāng)時(shí)平臺為空載條件，且立柱與平臺間彈簧呈鎖緊狀態(tài)，一旦機(jī)組設(shè)備安裝后質(zhì)立柱與平臺間彈簧呈鎖緊狀態(tài)，一旦機(jī)組設(shè)備安裝后質(zhì)量將發(fā)生很大變化，自振頻率將降低；當(dāng)彈簧釋放后，量將發(fā)生很大變化，自振頻率將降低；當(dāng)彈簧釋放后，自振頻率也將有所降低。自振頻率也將有所降低。3/14/202223232424另外彈簧基礎(chǔ)固有頻率應(yīng)

19、避開另外彈簧基礎(chǔ)固有頻率應(yīng)避開 ，而垂直向，而垂直向(z(z向向) )第第7 7、8 8階模態(tài)頻率為階模態(tài)頻率為22.7122.71和和24.55 Hz24.55 Hz剛好落入此范圍。剛好落入此范圍。但起主導(dǎo)作用的垂直向但起主導(dǎo)作用的垂直向24.55Hz24.55Hz其振型為高階次彎扭其振型為高階次彎扭反對稱振型，對機(jī)組振動(dòng)并不會(huì)造成不利的影響。反對稱振型，對機(jī)組振動(dòng)并不會(huì)造成不利的影響。由表由表2 2橫向（橫向（X X向）基礎(chǔ)平臺固有頻率表可見，第向）基礎(chǔ)平臺固有頻率表可見，第5 5、6 6階模態(tài)頻率均避開階模態(tài)頻率均避開 ，可見汽輪發(fā)電機(jī)組可以平穩(wěn)安，可見汽輪發(fā)電機(jī)組可以平穩(wěn)安全運(yùn)行，本次

20、彈簧隔基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)是成功的。全運(yùn)行，本次彈簧隔基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)是成功的。3/14/202224242525測點(diǎn)測點(diǎn)位置位置動(dòng)剛度動(dòng)剛度(kN/m)(kN/m)3 3第一根橫梁中部第一根橫梁中部13.6013.601068 8第二根橫梁中部第二根橫梁中部11.0011.001061313第三根橫梁中部第三根橫梁中部14.0514.051061818第四根橫梁中部第四根橫梁中部16.8116.811063/14/20222525 基礎(chǔ)平臺上汽輪機(jī)軸承部位的動(dòng)剛度值極為關(guān)鍵。故本次試驗(yàn)特在臺板各橫梁中部的軸承支承部位進(jìn)行激勵(lì)測得了橫梁中心垂直向動(dòng)剛度曲線，機(jī)組工作轉(zhuǎn)速25Hz時(shí)的動(dòng)剛度見表3。由表可見，橫梁

21、中部各支承點(diǎn)在25Hz 的動(dòng)剛度值分別13.6E9，11E9 ，14.05E9 ，16.81E9 N/m，遠(yuǎn)大于 2E9N/m，可見臺板橫梁的剛度設(shè)計(jì)亦滿足要求。b b各橫梁中點(diǎn)動(dòng)剛度各橫梁中點(diǎn)動(dòng)剛度26263/14/20222626C C 彈簧隔振器隔振效果評價(jià)彈簧隔振器隔振效果評價(jià) 由于本階段試驗(yàn)是在隔振彈簧呈松弛狀態(tài)由于本階段試驗(yàn)是在隔振彈簧呈松弛狀態(tài)亦即彈簧已進(jìn)入工作狀態(tài)時(shí)進(jìn)行的，由彈簧隔亦即彈簧已進(jìn)入工作狀態(tài)時(shí)進(jìn)行的，由彈簧隔振系統(tǒng)頂臺板激振試驗(yàn)表明，隔振器頂部有振振系統(tǒng)頂臺板激振試驗(yàn)表明，隔振器頂部有振動(dòng)響應(yīng)動(dòng)響應(yīng)( (單峰值單峰值0.0224mm/s)0.0224mm/s)，而隔

22、振系統(tǒng)底部，而隔振系統(tǒng)底部( (即立柱頂部即立柱頂部) )幾乎無振動(dòng)響應(yīng)幾乎無振動(dòng)響應(yīng)( (單峰值僅為單峰值僅為0.0004 mm/s)0.0004 mm/s)，隔振效率達(dá)，隔振效率達(dá)98.2%98.2%，這證明彈，這證明彈簧以上頂板和機(jī)組與下部支承結(jié)構(gòu)脫離了動(dòng)力簧以上頂板和機(jī)組與下部支承結(jié)構(gòu)脫離了動(dòng)力耦合提供了試驗(yàn)依據(jù)。耦合提供了試驗(yàn)依據(jù)。27272.3 第三階段1）測試內(nèi)容）測試內(nèi)容本階段試驗(yàn)測試了機(jī)組在啟動(dòng)、超速試驗(yàn)過程中本階段試驗(yàn)測試了機(jī)組在啟動(dòng)、超速試驗(yàn)過程中(尤其是通過尤其是通過臨界臨界轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速)和額定轉(zhuǎn)速空載時(shí)軸承座位置和額定轉(zhuǎn)速空載時(shí)軸承座位置的速度的速度-頻率曲線；測試了基礎(chǔ)

23、在機(jī)組啟動(dòng)、超速試驗(yàn)頻率曲線；測試了基礎(chǔ)在機(jī)組啟動(dòng)、超速試驗(yàn)過程中過程中(尤其是通過尤其是通過臨界臨界轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速)和額定轉(zhuǎn)速空載時(shí)頂板和額定轉(zhuǎn)速空載時(shí)頂板橫梁和縱梁的速度橫梁和縱梁的速度-頻率曲線；測試了彈簧隔振器上方頻率曲線；測試了彈簧隔振器上方頂板和隔振器下方立柱頂部支承面處的三個(gè)方向的速頂板和隔振器下方立柱頂部支承面處的三個(gè)方向的速度度-頻率曲線。頻率曲線。3/14/202227272828軸承軸承垂直垂直水平水平理論計(jì)算值理論計(jì)算值1#999982高壓轉(zhuǎn)子高壓轉(zhuǎn)子9642#9999853#11151080低壓低壓I轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)子10554#112010835#11831165低壓低壓II轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)

24、子10976#120511837#925970發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子8908#9209753/14/20222828表1 各轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速實(shí)測值與理論計(jì)算值 單位：rpm2）測試結(jié)果2929 軸承軸承升降速過程升降速過程工作轉(zhuǎn)速工作轉(zhuǎn)速 超速超速 垂直垂直水平水平垂直垂直水平水平垂直垂直1#5.435.431.551.0260.2780.782#8.528.521.303.5150.2913.103#4.774.77-2.1972.8733.104#2.122.091.1790.7172.485#2.132.13-0.9980.2055.286#2.282.281.021.2531.0503.73

25、7#0.640.690.6350.6851.258#0.74/0.293/1.553/14/20222929表2 各軸承座在升降速、工作轉(zhuǎn)速及超速中的最大振動(dòng)速度（RMS）值匯總 單位：mm/s3030測點(diǎn)測點(diǎn)升降速過程升降速過程工作轉(zhuǎn)速工作轉(zhuǎn)速超速超速垂直垂直水平水平垂直垂直水平水平垂直垂直38.28.91.351.41.8814.47.33.781.01.91321.528.23.332.35.31811.97.81.890.82.0289.48.55.132.33/14/20223030表3 基礎(chǔ)頂板各橫梁中心處在各工況下的最大振動(dòng)線位移（峰值）單位：m3131轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速 rpm/Hz測點(diǎn)

26、測點(diǎn)位置位置8.51002505006509159751140125015000.141.674.178.3310.8315.2516.2519.0020.8325.0016點(diǎn)點(diǎn)上上垂直垂直0.0340.0300.8900.0730.3300.130.211.500.8900.460水平水平0.0260.0330.1810.2280.0470.090.110.190.1810.089軸向軸向0.0860.1480.4260.1700.1560.160.190.600.4260.212下下垂直垂直0.0420.0430.1120.0450.0550.050.070.110.1120.076水平水

27、平0.0660.0690.2590.1150.0750.090.090.370.2590.107軸向軸向0.0680.0480.3060.0570.1620.040.050.140.3060.14020點(diǎn)點(diǎn)上上垂直垂直0.0470.0501.4430.1510.2700.470.533.991.4430.219水平水平0.0290.0370.6050.1240.2890.320.170.950.6050.175下下垂直垂直0.0730.0740.3890.0900.1380.260.171.090.3890.347水平水平0.0970.0990.6160.1400.2040.510.271.9

28、30.6160.20615點(diǎn)點(diǎn)上上垂直垂直0.0390.0400.5230.1610.6330.150.272.240.5230.259水平水平0.0260.0330.1020.2060.0570.070.100.100.1020.103下下垂直垂直0.0340.0350.0420.0360.0400.040.040.060.0420.044水平水平0.0880.1120.1260.0940.0940.120.120.270.1260.1233/14/20223131表4 彈簧隔振器振動(dòng)速度 單位：RMS（mm/s）32323/14/20223232表5 彈簧隔振器在升降速過程、工作轉(zhuǎn)速、超速

29、最大振動(dòng)速度RMS值 單位：mm/s33333）測試結(jié)果分析a. a. 由表由表1 1可見，各轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速均避開工作轉(zhuǎn)速可見，各轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速均避開工作轉(zhuǎn)速10%10%以上以上, , 實(shí)測值均略高于計(jì)算值。此測試結(jié)果為今后彈實(shí)測值均略高于計(jì)算值。此測試結(jié)果為今后彈簧基礎(chǔ)軸系臨界轉(zhuǎn)速理論計(jì)算提供了實(shí)測依據(jù)?；苫A(chǔ)軸系臨界轉(zhuǎn)速理論計(jì)算提供了實(shí)測依據(jù)。b. b. 由表由表3 3可見，機(jī)組在工作轉(zhuǎn)速時(shí)測得基礎(chǔ)頂板各控可見，機(jī)組在工作轉(zhuǎn)速時(shí)測得基礎(chǔ)頂板各控制點(diǎn)（各橫梁中心測點(diǎn)）的最大振動(dòng)線位移制點(diǎn)（各橫梁中心測點(diǎn)）的最大振動(dòng)線位移5.13m5.13m，遠(yuǎn)小于遠(yuǎn)小于ISO10816-2-1997ISO108

30、16-2-1997Mechnanical vibration-Mechnanical vibration-Evaluation of machine vibration by Evaluation of machine vibration by measurements on non-rotating-Part2: Land-measurements on non-rotating-Part2: Land-based steam turbines and generators in excess of based steam turbines and generators in excess

31、of 50 MW50 MW的規(guī)定值的規(guī)定值25m25m。3/14/202233333434c. c.由表由表5 5彈簧隔振器系統(tǒng)試驗(yàn)結(jié)果表明：隔振器在過彈簧隔振器系統(tǒng)試驗(yàn)結(jié)果表明：隔振器在過振動(dòng)峰值轉(zhuǎn)速、工作轉(zhuǎn)速和超速到振動(dòng)峰值轉(zhuǎn)速、工作轉(zhuǎn)速和超速到1650rpm1650rpm時(shí)，垂時(shí)，垂直方向減振效果較好，隔振效率達(dá)直方向減振效果較好，隔振效率達(dá)7592%7592%，水平方，水平方向隔振效果不明顯。向隔振效果不明顯。3/14/202234343535d.d.基礎(chǔ)頂板工況模態(tài)下的一階模態(tài)頻率基礎(chǔ)頂板工況模態(tài)下的一階模態(tài)頻率3.25Hz3.25Hz，遠(yuǎn)，遠(yuǎn)低于低于25Hz25Hz工作頻率和軸系最

32、低階臨界轉(zhuǎn)速頻率工作頻率和軸系最低階臨界轉(zhuǎn)速頻率15.3Hz15.3Hz。3/14/202235353.25Hz3636鑒于基礎(chǔ)橫梁存在鑒于基礎(chǔ)橫梁存在11Hz11Hz工況模態(tài)，并引起該頻率下工況模態(tài)，并引起該頻率下的結(jié)構(gòu)共振，故建議機(jī)組啟動(dòng)時(shí)不宜在的結(jié)構(gòu)共振，故建議機(jī)組啟動(dòng)時(shí)不宜在660rpm660rpm附近附近停留。停留。3/14/20223636第2階段10.94Hz 錘擊模態(tài)基礎(chǔ)橫梁11Hz 工況模態(tài)37372.4第四階段1)1)測試內(nèi)容測試內(nèi)容第四階段為機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)穩(wěn)態(tài)試驗(yàn)，測試了軸第四階段為機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)穩(wěn)態(tài)試驗(yàn)，測試了軸承座振動(dòng)速度，頂板橫梁和縱梁的線位移；頂板的承座振動(dòng)速

33、度，頂板橫梁和縱梁的線位移；頂板的工況模態(tài)，獲得了在工頻下的強(qiáng)迫振型以及若干階工況模態(tài)，獲得了在工頻下的強(qiáng)迫振型以及若干階工況模態(tài)工況模態(tài)( (固有模態(tài)固有模態(tài)) )頻率、振型及阻尼比；彈簧隔振頻率、振型及阻尼比；彈簧隔振器上方頂板和隔振器支承面處的三個(gè)方向的振動(dòng)速器上方頂板和隔振器支承面處的三個(gè)方向的振動(dòng)速度；發(fā)電機(jī)下的中間小平臺振動(dòng)速度及工況模態(tài)；度；發(fā)電機(jī)下的中間小平臺振動(dòng)速度及工況模態(tài)；立柱的振動(dòng)幅值。立柱的振動(dòng)幅值。3/14/202237373838測點(diǎn)測點(diǎn)通頻速度通頻速度mm/S (RMS) (RMS)工頻速度工頻速度 mm/S (RMS)(RMS)X(縱向縱向)Y(橫向橫向)Z(

34、垂向垂向)X(縱向縱向)Y(橫向橫向)Z(垂向垂向)1#0.240.230.170.070.090.062#0.190.170.200.030.070.153#0.430.290.720.230.170.694#0.740.370.590.390.330.555#0.560.500.730.420.390.706#0.290.530.410.130.440.377#0.420.931.170.090.680.818#0.690.550.370.090.060.063/14/20223838表1 嶺澳二期3#汽輪發(fā)電機(jī)組軸承座振動(dòng)實(shí)測值2）測試結(jié)果3939表2機(jī)組在滿負(fù)荷工況下基礎(chǔ)平臺振動(dòng)線位移

35、單位：m (峰值)3/14/20223939測量測量1#1#2#2#3#3#4#4#5#5#6#6#7#7#8#8#9#9#10#10#11#11#工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻軸向軸向(X)3.783.784.234.232.522.523.333.330.270.271.711.711.531.532.072.072.702.702.972.971.081.081.801.801.621.622.972.972.072.072.522.522.0

36、72.072.432.432.162.162.702.701.981.982.702.70橫向橫向(Y)1.081.083.513.510.720.722.432.430.720.721.891.890.810.812.342.340.630.632.162.161.351.352.342.340.720.721.531.530.540.541.351.350.630.631.531.530.810.811.891.893.063.063.783.78垂直垂直(Z)1.531.534.144.141.801.803.153.150.180.182.252.250.540.542.972.970

37、.990.993.783.782.072.073.063.060.180.181.891.892.702.703.153.153.333.333.783.782.792.793.603.604.144.144.774.77測量測量12#12#13#13#14#14#15#15#16#16#17#17#18#18#19#19#20#20#21#21#25#25#工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻軸向軸向(X)2.072.072.972.971.711.71

38、3.243.241.261.263.153.151.441.442.972.971.441.442.522.523.243.243.513.512.612.612.882.882.972.973.063.061.351.352.342.341.261.262.072.070.000.000.630.63橫向橫向(Y)2.882.883.513.512.882.883.243.244.504.505.225.224.684.684.954.952.342.342.612.611.801.801.891.892.162.162.522.521.171.171.531.531.171.171.891

39、.890.720.721.171.170.090.092.072.07垂直垂直(Z)2.252.252.882.881.801.802.252.254.504.504.864.867.657.657.927.926.216.216.486.483.243.243.603.600.990.991.981.981.081.081.621.621.171.172.252.251.531.531.981.981.711.712.072.07測量測量26#26#27#27#28#28#29#29#30#30#31#31#32#32#33#33#34#34#35#35#36#36#工頻工頻通頻通頻工頻工頻

40、通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻軸向軸向(X)0.990.991.621.621.261.262.162.161.621.621.981.980.990.991.711.710.450.451.531.532.432.432.882.882.072.072.612.612.162.162.612.613.693.694.594.590.270.271.621.621.171.171.891.89橫向橫向(Y)1.531.532.342.341.711.712.342.341.

41、801.802.342.341.621.622.522.520.630.631.351.350.720.721.981.982.432.432.972.972.792.793.873.873.513.515.675.674.414.415.855.855.225.225.495.49垂直垂直(Z)0.990.991.891.891.351.352.162.163.423.424.054.054.054.054.504.505.135.135.405.405.405.406.126.120.450.452.882.882.072.073.333.333.423.424.504.509.369.3

42、69.639.636.216.216.576.574040擾力作用擾力作用點(diǎn)的節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的節(jié)點(diǎn)編號編號38131828垂直（垂直（Z）2.253.152.251.984.05橫向（橫向（Y）1.891.353.242.522.34軸向（軸向（X）1.712.523.242.881.983/14/20224040表3 基礎(chǔ)臺板擾力作用點(diǎn)振動(dòng)線位移（峰值）單位： m 4141 模態(tài)參數(shù)模態(tài)參數(shù)模態(tài)階次模態(tài)階次 頻率頻率(Hz)阻尼比阻尼比振型振型1 13.503.500.05580.0558垂向一階彎曲垂向一階彎曲2 26.756.750.03590.0359垂向一階彎扭垂向一階彎扭3 37.507.

43、500.02540.0254橫向水平橫向水平4 49.259.250.02650.0265垂向?qū)ΨQ彎曲垂向?qū)ΨQ彎曲5 510.5010.500.04310.0431垂向非對稱彎曲垂向非對稱彎曲6 623.0023.000.0120.012垂直二階彎曲垂直二階彎曲7 725.0025.000.00020.0002垂向非對稱振動(dòng)垂向非對稱振動(dòng)3/14/20224141表4 滿負(fù)荷工況彈簧基礎(chǔ)頂臺板各階模態(tài)頻率、阻尼比和振型42423/14/20224242頻率：3.50Hz頻率：6.75Hz頻率：7.50Hz頻率：9.25Hz頻率：10.50Hz頻率：23.00Hz頻率：25.00Hz43433/

44、14/20224343測點(diǎn)上部B面速度mm/S (RMS)下部C面速度mm/S (RMS)上部B面位移m (峰值)下部C面位移m (峰值)隔振效率(%)XYZ ZXYZ ZXYZ ZXYZ ZZ Z1A/測點(diǎn)1#0.440.220.460.460.430.210.120.123.961.984.144.143.871.891.081.0873.973.91B/測點(diǎn)5#0.110.030.180.180.530.150.090.090.990.271.621.624.771.350.810.8150502B/測點(diǎn)10#0.390.200.160.160.460.250.150.153.511.8

45、01.441.444.142.251.351.356.36.3/測點(diǎn)11#0.080.380.410.410.090.820.090.090.723.423.693.690.817.380.810.8178783B/測點(diǎn)15#0.130.211.001.000.090.250.100.101.171.899.009.000.812.250.900.909090/測點(diǎn)16#0.250.190.660.660.220.220.010.012.251.715.945.941.981.980.090.0998.598.54B/測點(diǎn)20#0.110.170.140.140.100.260.020.020

46、.991.531.261.260.902.340.180.1885.785.7/測點(diǎn)21#0.100.080.070.070.160.130.040.040.900.720.630.631.441.170.360.3642.942.95B/測點(diǎn)25#0.060.240.210.210.140.240.020.020.542.161.891.891.262.160.180.1890.590.5/測點(diǎn)26#0.210.090.150.150.070.170.010.011.890.811.351.350.630.630.090.0993.393.36B/測點(diǎn)30#0.400.070.580.580

47、.160.140.030.033.600.635.225.221.441.260.270.2794.894.8表5 機(jī)組在滿負(fù)荷工況下基礎(chǔ)減振彈簧振動(dòng)測試匯總表 (X：軸向、Y：橫向、Z：垂向)44443/14/2022444445453/14/20224545測點(diǎn)測點(diǎn)立柱立柱1616（）（）2121（）（）2626（）（）2020（4B）2525（5B）3030（6B）頂頂中中底底頂頂中中底底頂頂中中底底頂頂中中底底頂頂中中底底頂頂中中底底垂直垂直1.81.81.81.81.81.81.81.81.81.81.81.8橫向橫向2.72.71.81.82.72.72.72.71.82.72.7

48、1.82.71.81.82.71.82.7軸向軸向2.72.71.82.71.81.81.82.71.82.71.81.82.71.81.82.72.71.8 表6 基礎(chǔ)（發(fā)電機(jī)位置）六個(gè)立柱振動(dòng)位移(峰值) 單位:m4646電機(jī)小平臺振動(dòng)電機(jī)小平臺振動(dòng) 為提供甲方設(shè)計(jì)參考，第4階段還在運(yùn)行工況下進(jìn)行了發(fā)電機(jī)下部小平臺的振動(dòng)測試，同時(shí)也進(jìn)行了工況模態(tài)分析，測點(diǎn)布置及測試現(xiàn)場分別見下圖3/14/20224646 電機(jī)小平臺振動(dòng)測點(diǎn)布置圖47473/14/202247471#1#2#2#3#3#4#4#5#5#6#6#7#7#工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻

49、通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻0.0630.0630.4680.4680.1890.1890.6840.6840.4770.4770.7740.7740.5040.5040.6300.6300.4410.4412.3042.3040.8730.8731.9711.9711.5301.5301.7731.773 表7 電機(jī)小平臺垂直向振動(dòng)位移(峰值) 單位：m8#8#9#9#10#10#11#11#12#12#13#13#14#14#工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻1.2781.2781.4311.4310

50、.2970.2972.7812.7810.1710.1711.0801.0800.0630.0630.6030.6030.1980.1980.6390.6390.1260.1260.3980.3980.2880.2880.6930.6934848機(jī)組在滿負(fù)荷工況下基礎(chǔ)3 3）測試結(jié)果分析）測試結(jié)果分析a）由表1可見，滿負(fù)荷工況下汽輪發(fā)電機(jī)組各軸承座振動(dòng)速度（RMS）最大值為7#軸承座垂直向?yàn)?.17mm/s，遠(yuǎn)小于ISO 10816-2-1997規(guī)范給出的1500轉(zhuǎn)/分汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組軸承座振動(dòng)速度均方根值判據(jù)2.8mm/s，可見該機(jī)組振動(dòng)亦屬A區(qū)為優(yōu)良。3/14/202248484949b b

51、）由表）由表3 3可見，彈簧基礎(chǔ)平臺板在機(jī)組滿負(fù)荷工況可見，彈簧基礎(chǔ)平臺板在機(jī)組滿負(fù)荷工況下擾力控制點(diǎn)最大振動(dòng)線位移為下擾力控制點(diǎn)最大振動(dòng)線位移為4.05m4.05m，遠(yuǎn)小于，遠(yuǎn)小于ISO10816-2-1997ISO10816-2-1997Mechnanical vibration-Mechnanical vibration-Evaluation of machine vibration by Evaluation of machine vibration by measurements on non-rotating-Part2: Land-measurements on non-rota

52、ting-Part2: Land-based steam turbines and generators in excess of based steam turbines and generators in excess of 50 MW50 MW要求的機(jī)組在要求的機(jī)組在15001500轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)/ /分運(yùn)行時(shí)各擾力作用分運(yùn)行時(shí)各擾力作用點(diǎn)的振動(dòng)線位移點(diǎn)的振動(dòng)線位移25m25m，表明彈簧基礎(chǔ)頂臺板的動(dòng)力，表明彈簧基礎(chǔ)頂臺板的動(dòng)力特性是優(yōu)良的。統(tǒng)觀整個(gè)平臺板振動(dòng)（見表特性是優(yōu)良的。統(tǒng)觀整個(gè)平臺板振動(dòng)（見表2 2），僅），僅在測點(diǎn)在測點(diǎn)1515及及3535最大振動(dòng)線位移為最大振動(dòng)線位移為7.92m7.

53、92m和和9.63m9.63m，臺板振動(dòng)均為優(yōu)良。臺板振動(dòng)均為優(yōu)良。3/14/202249495050c c）基礎(chǔ)臺板與）基礎(chǔ)臺板與1212根立柱之間的彈簧隔振器組，除根立柱之間的彈簧隔振器組，除2A2A組現(xiàn)場安全條件不允許外，對其余組現(xiàn)場安全條件不允許外，對其余1111組彈簧隔振器組彈簧隔振器組上下均進(jìn)行了垂向、縱向、橫向同步振動(dòng)采集測組上下均進(jìn)行了垂向、縱向、橫向同步振動(dòng)采集測量，結(jié)果如表量，結(jié)果如表5 5所示。因螺旋彈簧隔振主要以垂直向所示。因螺旋彈簧隔振主要以垂直向隔振功能為主，此處僅列出各彈簧垂直向隔振系數(shù)隔振功能為主，此處僅列出各彈簧垂直向隔振系數(shù)（或隔振效率）。（或隔振效率）。

54、從測試結(jié)果分析，從測試結(jié)果分析，4A4A測點(diǎn)（測點(diǎn)測點(diǎn)（測點(diǎn)1515）減振效率達(dá)）減振效率達(dá)98.5%98.5%，從，從4A6B4A6B測點(diǎn)除測點(diǎn)除5A5A測點(diǎn)外，測點(diǎn)外，減振效率均在減振效率均在85%95%85%95%之間，而且都在發(fā)電機(jī)部位，之間，而且都在發(fā)電機(jī)部位，相對而言汽輪機(jī)部位處相對而言汽輪機(jī)部位處1A2B1A2B部位測量減振效率較部位測量減振效率較低些。這給設(shè)計(jì)者提供了第一手實(shí)測資料。（至于低些。這給設(shè)計(jì)者提供了第一手實(shí)測資料。（至于個(gè)別彈簧組減振效率相差懸殊，可從設(shè)計(jì)、安裝角個(gè)別彈簧組減振效率相差懸殊，可從設(shè)計(jì)、安裝角度進(jìn)一步探討。）度進(jìn)一步探討。）3/14/202250505

55、151d d）汽輪機(jī)基礎(chǔ)采用彈簧基礎(chǔ)后，基礎(chǔ)頂臺板與各立）汽輪機(jī)基礎(chǔ)采用彈簧基礎(chǔ)后，基礎(chǔ)頂臺板與各立柱分離，分離后的立柱振動(dòng)狀態(tài)究竟如何，本階段柱分離，分離后的立柱振動(dòng)狀態(tài)究竟如何，本階段給出了測試數(shù)據(jù)支持。由表給出了測試數(shù)據(jù)支持。由表6 6可見，各立柱頂部（標(biāo)可見，各立柱頂部（標(biāo)高高16m16m）、柱中（標(biāo)高）、柱中（標(biāo)高8m8m）、柱底（標(biāo)高）、柱底（標(biāo)高0.2m0.2m）測）測試結(jié)果看，垂直、橫向、縱向振動(dòng)位移均在試結(jié)果看，垂直、橫向、縱向振動(dòng)位移均在1.8m2.7m1.8m2.7m之間。特別是從立柱頂?shù)降撞坑捎趶椫g。特別是從立柱頂?shù)降撞坑捎趶椈筛粽裥?yīng)，立柱很明顯呈雙向微小擺動(dòng)。簧隔

56、振效應(yīng)，立柱很明顯呈雙向微小擺動(dòng)。3/14/202251515252e e）發(fā)電機(jī)下部中間平臺板，因臺板較薄，常規(guī)基礎(chǔ)）發(fā)電機(jī)下部中間平臺板，因臺板較薄，常規(guī)基礎(chǔ)經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)臺板振動(dòng)超標(biāo)，為考核彈簧基礎(chǔ)中間臺經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)臺板振動(dòng)超標(biāo)，為考核彈簧基礎(chǔ)中間臺板振動(dòng)特性，共布置了板振動(dòng)特性，共布置了1414個(gè)測點(diǎn)，由表個(gè)測點(diǎn)，由表7 7可見，位于可見，位于發(fā)電機(jī)前端中心發(fā)電機(jī)前端中心9#9#測點(diǎn)測得垂直向最大振動(dòng)線位移測點(diǎn)測得垂直向最大振動(dòng)線位移2.781m2.781m，小臺板設(shè)計(jì)優(yōu)良。，小臺板設(shè)計(jì)優(yōu)良。3/14/2022525253532.5第五階段1)1)測試內(nèi)容測試內(nèi)容第五階段為機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行半年

57、后穩(wěn)態(tài)試驗(yàn)，測試第五階段為機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行半年后穩(wěn)態(tài)試驗(yàn)，測試了軸承座振動(dòng)速度，基礎(chǔ)臺面共了軸承座振動(dòng)速度，基礎(chǔ)臺面共3333個(gè)測點(diǎn)的個(gè)測點(diǎn)的3 3個(gè)方向個(gè)方向振動(dòng)速度值、工頻分量及對應(yīng)振動(dòng)位移值，彈簧隔振動(dòng)速度值、工頻分量及對應(yīng)振動(dòng)位移值，彈簧隔振器上方頂板和隔振器支承面處的三個(gè)方向的振動(dòng)振器上方頂板和隔振器支承面處的三個(gè)方向的振動(dòng)速度。速度。3/14/2022535354542）測試結(jié)果3/14/20225454測點(diǎn)測點(diǎn)通頻速度通頻速度mm/S (RMS) (RMS)工頻速度工頻速度 mm/S (RMS)(RMS) 工頻位移工頻位移 m (Peak)(Peak)X(縱向縱向)Y(橫向橫向)Z

58、(垂向垂向)X(縱向縱向)Y(橫向橫向)Z(垂向垂向)X(縱向縱向)Y(橫向橫向)Z(垂向垂向)1#0.250.250.200.070.090.090.630.810.812#0.200.190.430.040.120.410.361.083.693#0.520.270.780.430.140.763.871.266.844#0.750.400.700.680.300.666.120.275.945#0.660.480.790.580.350.755.223.156.756#0.340.530.470.210.480.441.894.323.967#0.320.741.100.170.590.

59、731.535.316.578#0.690.500.300.230.100.132.070.901.17表1 嶺澳二期3#汽輪發(fā)電機(jī)組軸承座振動(dòng)實(shí)測值55553/14/20225555測量測量1#1#2#2#3#3#4#4#5#5#6#6#7#7#8#8#9#9#10#10#11#11#工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻工頻工頻通頻通頻軸向軸向(X) 5.045.045.45.41.441.442.252.250.090.091.531.531.801.802.342.

60、344.414.414.684.682.072.072.522.522.342.342.972.972.522.522.792.793.063.063.243.243.513.513.603.602.342.342.972.97橫向橫向(Y) 0.630.632.072.070.990.992.252.250.540.541.441.441.081.083.153.151.171.173.783.782.252.252.972.971.621.621.981.984.144.144.504.503.693.694.144.141.711.712.882.883.063.063.693.69垂直