起重機金屬結(jié)構(gòu)課程設(shè)計

1、?金屬結(jié)構(gòu)?課程設(shè)計說明書專業(yè)：起重運輸機械設(shè)計與制造班級：XXX姓名：XXX學(xué)號：XXXX指導(dǎo)教師：XX0期:20xx年x月目錄第一章緒論錯誤!未定義書簽.第二章箱型橋式起重機金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)錯誤!未定義書簽.£第三章載荷確實定錯誤!未定義書簽.均布載荷確實定錯誤!未定義書簽.集中載荷確實定錯誤!未定義書簽.慣性載荷確實定錯誤!未定義書簽.第四章主梁的設(shè)計計算錯誤!未定義書簽.大車輪距確實定錯誤!未定義書簽.主梁的高度錯誤!未定義書簽.端梁的高度錯誤!未定義書簽.橋架端部梯形高度錯誤!未定義書簽.主梁腹板高度錯誤!未定義書簽.確定主梁截面尺寸錯誤!未定義書簽.第五章主梁的校核錯誤!

2、未定義書簽.計算載荷確實定錯誤!未定義書簽.主梁垂直最大彎矩錯誤!未定義書簽.主梁水平最大彎矩錯誤!未定義書簽.主梁的強度驗算錯誤!未定義書簽.主梁的垂直剛度驗算錯誤!未定義書簽.主梁的水平剛度驗算錯誤!未定義書簽.第六章端梁的計算錯誤!未定義書簽.計算載荷確實定錯誤!未定義書簽.端梁垂直最大彎矩錯誤!未定義書簽.端梁水平最大彎矩錯誤!未定義書簽.端梁截面尺寸確實定錯誤!未定義書簽.端梁的強度驗算錯誤!未定義書簽.第七章主梁和端梁的連接計算錯誤!未定義書簽.端梁端部上翼緣焊縫錯誤!未定義書簽.端梁端部下翼緣焊縫錯誤!未定義書簽.主梁與端梁的連接焊縫錯誤!未定義書簽.主梁上蓋板焊縫錯誤!未定義書

3、簽.致謝錯誤!未定義書簽.參考文獻錯誤!未定義書簽.第一章緒論橋式起重機是橋架在高架軌道上運行的一種橋架型起重機,又稱天車.橋式起重機的橋架沿鋪設(shè)在兩側(cè)高架上的軌道縱向運行,起重小車沿鋪設(shè)在橋架上的軌道橫向運行,構(gòu)成一矩形的工作范圍,就可以充分利用橋架下面的空間吊運物料,不受地面設(shè)備的阻礙.橋式起重機廣泛地應(yīng)用在室內(nèi)外倉庫、廠房、碼頭和露天貯料場等處.橋式起重機可分為普通橋式起重機、簡易梁橋式起重機和冶金專用橋式起重機三種.普通橋式起重機一般由起重小車、橋架運行機構(gòu)、橋架金屬結(jié)構(gòu)組成.起重小車又由起升機構(gòu)、小車運行機構(gòu)和小車架三局部組成.起升機構(gòu)包括電動機、制動器、減速器、卷簡和滑輪組.電動機

4、通過減速器,帶動卷筒轉(zhuǎn)動,使鋼絲繩繞上卷筒或從卷筒放下,以升降重物.小車架是支托和安裝起升機構(gòu)和小車運行機構(gòu)等部件的機架,通常為焊接結(jié)構(gòu).起重機運行機構(gòu)的驅(qū)動方式可分為兩大類：一類為集中驅(qū)動,即用一臺電動機帶動長傳動軸驅(qū)動兩邊的主動車輪；另一類為分別驅(qū)動、即兩邊的主動車輪各用一臺電動機驅(qū)動.中、小型橋式起重機較多采用制動器、減速器和電動機組合成一體的“三合一驅(qū)動方式,大起重量的普通橋式起重機為便于安裝和調(diào)整,驅(qū)動裝置常采用萬向聯(lián)軸器.起重機運行機構(gòu)一般只用四個主動和從動車輪,如果起重量很大,常用增加車輪的方法來降低輪壓.當(dāng)車輪超過四個時,必須采用較接均衡車架裝置,使起重機的載荷均勻地分布在各車

5、輪上.橋架的金屬結(jié)構(gòu)由主梁和端梁組成,分為單主梁橋架和雙梁橋架兩類.單主梁橋架由單根主梁和位于跨度兩邊的端梁組成,雙梁橋架由兩根主梁和端梁組成.主梁與端梁剛性連接,端梁兩端裝有車輪,用以支承橋架在高架上運行.主梁上焊有軌道,供起重小車運行.橋架主梁的結(jié)構(gòu)類型較多比擬典型的有箱形結(jié)構(gòu)、四桁架結(jié)構(gòu)和空腹桁架結(jié)構(gòu).箱形結(jié)構(gòu)又可分為正軌箱形雙梁、偏軌箱形雙梁、偏軌箱形單主梁等幾種.正軌箱形雙梁是廣泛采用的一種根本形式,主梁由上、下翼緣板和兩側(cè)的垂直腹板組成,小車鋼軌布置在上翼緣板的中央線上,它的結(jié)構(gòu)簡單,制造方便,適于成批生產(chǎn),但自重較大.偏軌箱形雙梁和偏軌箱形單主梁的截面都是由上、下翼緣板和不等厚的

6、主副腹板組成,小車鋼軌布置在主腹板上方,箱體內(nèi)的短加勁板可以省去,其中偏軌箱形單主梁是由一根寬翼緣箱形主梁代替兩根主梁,自重較小,但制造較復(fù)雜.四桁架式結(jié)構(gòu)由四片平面桁架組合成封閉型空間結(jié)構(gòu),在上水平桁架外表一般鋪有走臺板,自重輕,剛度大,但與其它結(jié)構(gòu)相比,外形尺寸大,制造較復(fù)雜,疲勞強度較低,已較少生產(chǎn).空腹桁架結(jié)構(gòu)類似偏軌箱形主梁,由四片鋼板組成一封閉結(jié)構(gòu),除主腹板為實腹工字形梁外,其余三片鋼板上根據(jù)設(shè)計要求切割成許多窗口,形成一個無斜桿的空腹桁架,在上、下水平桁架外表鋪有走臺板,起重機運行機構(gòu)及電氣設(shè)備裝在橋架內(nèi)部,自重較輕,整體剛度大,這在中國是較為廣泛采用的一種型式.橋式起重機分類：

7、1普通橋式起重機主要采用電力驅(qū)動,一般是在司機室內(nèi)操縱,也有遠距離限制的.起重量可達五百噸,跨度可達60米.2簡易梁橋式起重機又稱梁式起重機,其結(jié)構(gòu)組成與普通橋式起重機類似,起重量、跨度和工作速度均較小.橋架主梁是由工字鋼或其它型鋼和板鋼組成的簡單截面梁,用手拉葫蘆或電動葫蘆配上簡易小車作為起重小車,小車一般在工字梁的下翼緣上運行.橋架可以沿高架上面的軌道運行,也可沿懸吊在高架下面的軌道運行,這種起重機稱為懸掛梁式起重機.3冶金專用橋式起重機在鋼鐵生產(chǎn)過程中可參與特定的工藝操作,其根本結(jié)構(gòu)與普通橋式起重機相似,但在起重小車上還裝有特殊的工作機構(gòu)或裝置.這種起重機的工作特點是使用頻繁、條件惡劣,

8、工作級別較高.主要有五種類型.4鑄造起重機：供吊運鐵水注入混鐵爐、煉鋼爐和吊運鋼水注入連續(xù)鑄錠設(shè)備或鋼錠模等用.主小車吊運盛桶,副小車進行翻轉(zhuǎn)盛桶等輔助工作.5夾鉗起重機：利用夾鉗將高溫鋼錠垂直地吊運到深坑均熱爐中,或把它取出放到運錠車上.6脫錠起重機：用以把鋼錠從鋼錠模中強制脫出.小車上有專門的脫錠裝置,脫錠方式根據(jù)錠模的形狀而定：有的脫錠起重機用項桿壓住鋼錠,用大鉗提起錠模；有的用大鉗壓住錠模,用小鉗提起鋼錠.7加料起重機：用以將爐料加到平爐中.主小車的立柱下端裝有挑桿,用以挑動料箱并將它送入爐內(nèi).主柱可繞垂直軸回轉(zhuǎn),挑桿可上下擺動和回轉(zhuǎn).副小車用于修爐等輔助作業(yè).以充分利用8鍛造起重機：

9、用以與水壓機配合鍛造大型工件.主小車吊鉤上懸掛特殊翻料器,用以支持和翻轉(zhuǎn)工件；副小車用來抬起工件.在設(shè)計過程中,結(jié)合起重機的實際工作條件,注意了以下幾方面的要求：整臺起重機與廠方建筑物的配合,以及小車與橋架的配合要恰當(dāng).小車與橋架的相互配合,主要在于：小車軌距車輪中央線間的水平距離和橋架上的小車軌距應(yīng)相同,其次,在于小車的緩沖器與橋架上的擋鐵位置要配合好,小車的撞尺和橋架上的行程限位裝置要配合好.小車的平面布置愈緊湊小車愈能跑到靠近橋架的兩端,起重機工作范圍也就愈大.小車的高度小,相應(yīng)的可使起重機的高度減小,從而降低了廠房建筑物的高度.小車上機構(gòu)的布置及同一機構(gòu)中各零件間的配合要求適當(dāng).起升機

10、構(gòu)和小車平面的布置要合理,二者之間的距離不應(yīng)太小,否那么維修不便,或造成小車架難以設(shè)計.但也不應(yīng)太大,否那么小車就不緊湊.小車車輪的輪壓分布要求均勻.如能滿足這個要求,那么可以獲得最小的車輪,輪軸及軸承箱的尺寸,并且使起重機橋架主梁上受到均勻的載荷.一般最大輪壓不應(yīng)該超過平均輪壓得20機小車架上的機構(gòu)與小車架配合要適當(dāng).為使小車上的起升、運行機構(gòu)與小車架配合得好,要求二者之間的配合尺寸相符；連接零件選擇適當(dāng)和安裝方便.在設(shè)計原那么上,要以機構(gòu)為主,盡量用小車架去配合機構(gòu)；同時機構(gòu)的布置也要盡量使鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計制造和運行機構(gòu)的要求設(shè)計,但在不影響機構(gòu)的工作的條件下,機構(gòu)的布置也應(yīng)配合小車架的設(shè)計,

11、使其構(gòu)造簡單,合理和便于制造.盡量選用標準零部件,以提升設(shè)計與制造的工作效率,降低生產(chǎn)本錢.小車各局部的設(shè)計應(yīng)考慮制造,安裝和維護檢修的方便,盡量保證各部件拆下修理時而不需要移動鄰近的部件.總之,要兼顧各個方面的相互關(guān)系,做到個局部之間的配合良好.本次設(shè)計為5t電動雙梁橋式起重機設(shè)計,我在參觀,實習(xí)和借鑒各種文獻資料的根底上,同時在老師的精心指導(dǎo)下及本組成員的共同努力下完成的.第二章箱型橋式起重機金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)起重量：5t跨度S：m工作級別：A5起升高度：12m小車輪距5c：n1小車軌距b：2m起升速度：llm/niin小車運行速度：40m/min小車工作級別：M5大車運行速度：90m/mi

12、n小車自重：機構(gòu)總重：第三章載荷確實定均布載荷確實定查圖4-11曲線得半個橋架不包括端梁的自重,Gq=那么主梁由于橋架自重引起的均布載荷:夕金=幽初L22.5查表4-3得主梁由于集中驅(qū)動大車運行機構(gòu)的長傳動軸系引起的均布載荷:cm,取0、=cni集中載荷確實定由表4-3查得運行機構(gòu)中央驅(qū)動部件重量引起的集中載荷為:Grf=7000N主梁的總均布載荷:q=郎+孫二+氣田主梁的總計算均布載荷:q=i/4xq、=1.1x37.5=41.25N/cm式中94二沖擊系數(shù),由公式2-5得.慣性載荷確實定作用在一根主梁上的小車兩個車輪的輪壓值可根據(jù)表4-4所列數(shù)據(jù)選用：Pk21000；Pi=18000考慮動

13、力系數(shù)O的小車車輪的計算輪壓值為：P-(piPi=x=24150NPi=8P2=x=20700N式中*2二動力系數(shù),由圖2-2中曲線查得.第四章主梁的設(shè)計計算主梁的高度山H=(-)5=1.51.8/n此處取H1=1714端梁的高度為使主、端梁連接方便,考慮主梁彎矩變化情況,將主梁做成變截面,變截面端部高度等于端梁高度,常取“,&O.5H=O.8m橋架端部變截面長度"=(1)L=)x25.5=3.26.4/7?取d=5m8684主梁腹板高度根據(jù)主梁計算高度1=16,最后選定腹板高度主梁兩腹板內(nèi)壁間距鳥81>?=530mm取用=550mm確定主梁截面尺寸對于mQ=530,腹

14、板厚4=6mm上下翼緣板B=640mm,取今=10蓋板寬度乩&=耳+2d+200=762mm取B4=760mm主梁的實際高度必H產(chǎn)h+2($6=1550+2x10=1570mm實際的端梁高度“2H2=785mm驗算箱形梁的整體穩(wěn)定性箱形梁的剛度很大,假設(shè)梁的高寬比石冬+2d,43,那么梁的整體穩(wěn)定性不需驗算.1570一562=2.8<3說明梁整體穩(wěn)定加勁板的布置尺寸梁的翼緣板極限寬厚比和加勁肋的設(shè)置箱形梁受壓翼緣外伸局部取：4/品415屁石;.此式滿足箱形梁在兩腹板之間的受壓翼緣板?。呵薪?lt;50河行此式不滿足,所以應(yīng)在受壓翼緣板內(nèi)側(cè)等間距設(shè)置一條縱向加勁肋,被加勁肋分隔開的

15、翼緣區(qū)格寬厚比/24)仍需滿足上述要求.如下列圖梁腹板的極限寬厚比和加勁肋的位置當(dāng)/6<80眼際時,不需加設(shè)任何加勁肋,不需驗算腹板穩(wěn)定性,b為腹板高度,6為腹板厚度.此題不滿足此式當(dāng)80j235/b,<(切5)(235/區(qū)時,需設(shè)置橫向加勁肋,橫向加勁肋常取等間距布置,其間距宜取a=(11.5)b,且不大于2m.此題滿足此式,所以要設(shè)置橫向加勁肋.當(dāng)160J235/G<俗/刃4320J235/O；時,要加設(shè)縱向加勁肋,但此題不滿足,所以不加縱向加勁肋.當(dāng)240J235/%(MS)?320J235/O；時,要加設(shè)橫向加勁肋,但此題不滿足,所以不加橫向加勁肋.綜上所述,梁要加設(shè)

16、橫向加勁肋,其間距a=550825mn),此處取a=700mm為了保持主梁截面中受壓構(gòu)件的局部穩(wěn)定性,需要設(shè)置一些加勁構(gòu)件主梁端部大加勁板的間距：a'農(nóng)h二,取主梁端部梯形局部小加勁板的間距:ax=0.57772主梁中部矩形局部大加勁板的間距:CI=2h=',取Cl=2m主梁中部小加勁板的間距：假設(shè)小車鋼軌采用P5輕軌,其對水平中央軸線X-X的最小抗彎截面模數(shù)卬由=3,根據(jù)連續(xù)梁由鋼軌的抗彎強度條件求得加勁板間a<6匕加_C<1'八P距此時連續(xù)梁的支點即加勁板所在位置；使一個車輪輪壓作用在兩加勁板間距的中央：=10236x47.7x17000(26000+1

17、000001.15xk4式中P一小車的輪壓,取平均值,*2-動力系數(shù),由圖2-2曲線查得夕2=；萬-鋼軌的許用應(yīng)力,"尸170IPa.因此,根據(jù)布置方便,取.尸：=2由于腹板的高厚比h/3=1200/6:200<160,所以需要水平加勁桿來保證腹板局部穩(wěn)定性,采用1-45x45x5角鋼作為水平加勁桿.第五章主梁的校核.計算載荷確實定查圖4-11曲線得半個橋架不包括端梁的自重,Gq,2=32000N那么主梁由于橋架自重引起的均布載荷：Gq70000%=-=31.2N/cm1L2250查表4-3得主梁由于集中驅(qū)動大車運行機構(gòu)的長傳動軸系引起的均布載荷：q=0.60.65N/cm,取

18、q、=cm由表4-3查得運行機構(gòu)中央驅(qū)動部件重量引起的集中載荷為:Grf=7000N主梁的總均布載荷：9q=q1+qy=十二cm主梁的總計算均布載荷：q=y/4q=1.1x37.5=41.25N/cm式中伊二沖擊系數(shù),由公式2-5得.作用在一根主梁上的小車兩個車輪的輪壓值可根據(jù)表4-4所列數(shù)據(jù)選用:P產(chǎn)21000；=18000考慮動力系數(shù)©的小車車輪的計算輪壓值為：P-(piPi=x=24150NP=(pip2=x=20700N式中*2二動力系數(shù),由圖2-2中曲線查得.主梁垂直最大彎矩由公式(4-12)計算主梁垂直最大彎矩：.只qL+y/4Gd6/一Mf/)=-J="G&#

19、176;L設(shè)敞開司機室的重量為G()=1000N,其重心距支點的距離為/o=28Ocm將各數(shù)值代入上式公式計算可得:M%)=5.6xK)7Nctw主梁水平最大彎矩由公式(7-18)計算主梁水平最大彎矩：Msx=0.8M£+0)fg式中g(shù)-重力加速度,g二1;“=上-大車起動、制動加速度平均值,%二68s,那么=一一-=0.18750.25m/1；60x(68)M£+p)一不計沖擊系數(shù)和動載系數(shù)時主梁垂直最大彎矩,由下式算得:出片)+-爭4(P+PiL+G0/0=2.8x106N-c7h因此得主梁水平最大彎矩：M.inav=0.8x2.8xl06x=(3.364.48)x10

20、4N-cm81取Mvma=4x104Nc7«主梁的強度驗算主梁中間截面的最大彎曲應(yīng)力根據(jù)公式(7-19)計算:-L江+Q式中-主梁中間截面對水平中央軸線X-X的抗彎截面模數(shù),其近似值:W=(包+3巧"=7680.Wv-主梁中間截面對垂直中央軸線y-y的抗彎截面模數(shù),其近似值:卬、=1絢+好=3840cm因此可得:56x10276803840=73Mp.由表(2-19)查得Q235鋼的許用應(yīng)力為bnbn=b,L33=220/1.33=65AMPa故bvn主梁支撐截面的最大剪應(yīng)力根據(jù)公式(7-20)計算:rmax-<rn式中已：外-主梁支撐截面所受的最大剪力,由公式(7-

21、13)計算:+-Go±A=1O3726NLPiZ?l+a(l-6/7-+4/74)48EZx-主梁支撐截面對水平重心軸線x-x的慣性矩,其近似值:=1g+B4卜)x3=31500a?/S-主梁支撐截面半面積對水平重心軸線x-x的靜距,其近似值:S=2x警與+同與+,)=2174cm因此可得：103726x2174=6Mmax31500x2x0.6由表2-24查得A3鋼的許用剪應(yīng)力為rn=甯=95.6MPa故Tmax<bn由上面的計算可知,強度足夠.主梁的垂直剛度驗算主梁在滿載小車輪壓作用下,在跨中所產(chǎn)生的最大垂直撓度可根據(jù)公式7-23進行計算:式中a=A=20700=0857A

22、24150組"=.5L2250TI1QCw_=7680X=4.8xio522因此可得:-=0.133677/48x21x106x3.8x10624150x225031+0.857(1-6x0.052+4x0.07允許的撓度值由公式7-22得:/=-=2.86c?l700因此/<7主梁的水平剛度驗算主梁在大車運行機構(gòu)起、制動慣性載荷作用下,產(chǎn)生的水平最大撓度可按公式7-25計算略去第三項,簡化成簡支梁:48EZV384EZV式中,作用在主梁上的集中慣性載荷Pg=(0.010.02»(R+A)=5851170N依-作用在主梁上的均布慣性載荷%=(0.010.02卜夕=0.

23、56251.125%I、=W、-=3840X=96000c/22由此可得：/.1170x225()311.25x22504°/=1：=0.18cm八48x21x106x96000384x21x106x96000水平撓度的許用值：2250=1.125cm2000因此由上面計算可知,主梁的垂直和水平剛度均滿足要求.當(dāng)起重機工作無特殊要求時,可以不必進行主梁的動剛度驗算主梁的局部穩(wěn)定性驗算從略第六章端梁的計算計算載荷確實定設(shè)兩根主梁對端梁的作用力已：/)相等,那么端梁的最大支反力由公式(4-30)計算(參見圖4T7)Qkg+2KaK式中K-大車輪距,/c=400cm；Lu-小車軌距,Lxc

24、=140cm傳動側(cè)車輪軸線至主梁中央線的距離,取=120cm.因此可得：103726(200+2x120)=114()986n400端梁垂直最大彎矩端梁在主梁支反力已二了)作用下產(chǎn)生的垂直最大彎矩由公式(4-27)計算:“zmax=Ra-=114098.6x90=10.27x式中0-導(dǎo)電側(cè)車輪軸線至主梁水平中央線的距離,.尸90cm.端梁水平最大彎矩端梁因車輪在側(cè)向載荷作用下而產(chǎn)生的最大水平彎矩由公式(4-27)計算：式中S-車輪側(cè)向載荷,由公式(2-6)計算S=/l尸；2-側(cè)壓系數(shù),由圖2-3查得,A=；P-車輪輪壓,即端梁的支反力P二因此卜&max=MA=0.08X114098.6

25、x90=821509.92N-cm端梁因小車在起、制動慣性載荷作用下而產(chǎn)生的最大水平彎矩由公式(4-32)計算：Pxg(Lxc+2a2)Mm"=口式中Pi.小車慣性載荷,由公式(7-8)計算:210007=3OOO7V3000x(200+2x120)400x90=297000N-cm比擬用Pmax和加摩穌兩值可知,應(yīng)取其中較大值進行強度計算端梁截面尺寸確實定端梁長L=14mm根據(jù)表4-2推薦,選定端梁各構(gòu)件的板厚如下:上蓋板5=8,中部下蓋板5=8mm頭部下蓋板方2=12mm腹板5=6mm根據(jù)4查得400車輪組的尺寸,確定端梁蓋板寬度和腹板高度時,首先應(yīng)配置好支撐車輪的截面圖4-23

26、a,其次再決定端梁中間截面尺寸圖4-23b.如圖7-23配置的結(jié)果,車輪輪緣距上蓋板底面32nun；車輪兩側(cè)面距支撐處兩下蓋板內(nèi)邊為10mm因此車輪與端梁不致磨損.同時腹板中線正好通過車輪軸承箱的中央平面.最后,要檢端梁中部下蓋板與軌道面的距離.如圖,4-23b所以此距離為60mm,最適宜.1-上瑞纂2一中耕玲影3-褐1番於4端梁的強度驗算端梁中間截面對水平重心線X-X的截面模數(shù):端梁中間截面對水平重心線X-X的慣性矩：I=w*«3000x=90000c7774x*2=(竿+/=(亨端梁中間截面對水平重心線y-y的截面模數(shù):+58x0.6x27.4=1320c/?3端梁中間截面對水平

27、重心線x-x的半面積距：hdh力+529WS、=2xx+xL=2x29x0.6x+40x1x29.5=575cnf2422端梁中間截面的最大彎曲應(yīng)力由公式(7-34)計算的得:Ri4Sa.W、-+A=41M端梁中間截面的剪應(yīng)力:Qp).sI-2J人103726x57590000x2x0.6=55Mpa端梁支撐截面對水平重心線x-x的慣性矩、截面模數(shù)及面積距的計算如下:首先求水平重心線的位置水平重心線距上蓋板的距離:2xl8.2x06(0.5xl82+0.5)+2xl2xL2(0.5+162+0.6)=g45.40xl+2xl8.2x0.6+2xl2x1.2水平重心線距腹板中線的距離:=8.15

28、-0.5x18.2=-1.45c/n水平重心線距下蓋板的中央線的距離:G=(18.2+0.5+0.6)-8.15=11.15cm端梁支撐截面對水平重心線X-X的慣性矩:Lx=_Lx40xl3+40xlx8.152+2xx18.22x0.61212+2xl8.2x0.6xl.452+2xxl.22+2x12x1.2x11.15212=632.3Nc?端梁支撐截對水平重心線X-X的最小截面模數(shù):112卬=Ix=6323乂=53&加孫孫4211.15+0.622端梁支撐截面水平重心線X-X下部半面積距：=2xl2x12x11J5+(llJ5-0.6)x0.6x2=323cnr端梁支撐截面附近

29、的彎矩:M,=4=114098.6x14=1597380ANcm式中d即圖中7-23中H尺寸(參見圖4-17)斷裂支撐截面的彎曲應(yīng)力由公式(4-36)計算:=NL=159738Q4538=29.7Mpa端梁支撐截面的剪應(yīng)力由公式(4-37)計算：.&,S114098.6x323枚r=48.6"./?172x6323x0.64J端梁支撐截面的合成應(yīng)力由公式(7-38)計算:b=擊+31=V29.72+3x48.6=89.26M/%端梁材料的許用應(yīng)力E3n=(0.800.85同)=(0.800.85)x165.4=132.31406Mpa0n=(°8°0.85rn)=(0.800.85)x95.6=76.581.3".強度驗算結(jié)果,所有計算應(yīng)力均小于材料的許用應(yīng)力,即端梁的強度滿足要求第七章主梁和端梁的連接計算端梁端部上翼緣焊縫端梁支撐截面上蓋板對水平重心線X-X的截面積矩S=40x1x8.15=326.端梁上蓋板翼緣焊縫的剪應(yīng)力參見圖4T8由公式4-40得:A_R&S_114098.6x3230n2IXux0.7xhf2x6323x0,6x0.1=69AMpa式中上蓋板翼緣焊縫數(shù)./一焊縫:高度,取/=0.6cm端梁端部下翼緣焊縫端梁支撐截面下蓋板對水平重心線X-X的面積矩S2