古樓公寓超高模板施工方案B

1、古樓公寓B區(qū)超高、超大模板支撐施工安全專項(xiàng)方案編 制：審 核：審 批：編制單位:福州鐵建建筑有限公司 2007年11月26日目 錄1、工程概況12、編制目的13、模板支架支撐要求34、安全達(dá)標(biāo)35、安全組織管理36、安全技術(shù)管理57、超高模板施工應(yīng)急預(yù)案68、模板拆除16高、大模板支撐設(shè)計(jì)專項(xiàng)方案1、工程概況廈門古樓公寓位于前埔城市大學(xué)東側(cè)，總建筑面積82217.25平方米，地下室1層，地上24/29層，分A區(qū) 、B區(qū)、C1、C2、C3區(qū)， A、B區(qū)高度為92.8m， C1、C2區(qū)的高度為78.8m，結(jié)構(gòu)體系為框架剪力墻。地下一層為社會(huì)停車場，地上一至三層為公交車停車場，四層為商場，五層以上為

2、住宅。編制目的根據(jù)建設(shè)部危險(xiǎn)性較大工程安全專項(xiàng)施工方案編制及專家論證審查辦法、福建省建設(shè)廳關(guān)于加強(qiáng)模板工程安全生產(chǎn)管理的通知及福建省建設(shè)廳200732號(hào)文和廈質(zhì)監(jiān)200714號(hào)文要求，為了避免在施工過程中出現(xiàn)各種質(zhì)量和安全問題，規(guī)范施工操作程序，提高超高模板的施工質(zhì)量，確保施工安全，對(duì)超高架體模板方案編制專項(xiàng)施工方案并請(qǐng)專家論證，為超高模板安裝提供安全技術(shù)指導(dǎo)。2高大構(gòu)件計(jì)算分析：2.2、二、三層B軸交25-29軸的KL12梁，截面尺寸為600×1300mm；E軸交25-29軸的KL16，截面尺寸為900×1500mm；H軸交25-29軸的KL19，截面尺寸為600

3、5;1500mm；J軸交25-29軸的KL22，截面尺寸為600×1200mm；梁凈跨為13.6米，集中線荷載為18.0-33.75KN/m，位置詳附圖一。2.2四層、五層在E、J軸交25軸-29軸的SRC梁1、3，設(shè)計(jì)標(biāo)高為16.77m和22.77m處，凈跨為13.6m，梁截面尺寸為：SRC梁31300×1800mm，集中線荷載為58.5KN/m ，SRC梁1900×1800mm，集中線荷載為40.5KN/m詳附圖二。2.3、 18、20層B軸交25軸-29軸，設(shè)計(jì)標(biāo)高為59.17m和64.77m處的SRC梁5，凈跨為13.60m，梁截面尺寸為： 900

4、5;1800mm，集中線荷載為40.5KN/m，詳附圖三。 2.4、B區(qū)超高支撐（支撐高度超過8m）的概況B-E軸/25-29軸區(qū)域的九、十四層梁面的支撐高度為11.1m，以及區(qū)域的二十層梁板的支撐高度為16.7m。綜合以上分析： B區(qū)900×1500mm、900×1800mm按B區(qū)1300×1800mm的梁進(jìn)行搭設(shè)；B區(qū)600×1300mm、600×1500mm、600×1200mm等梁按照B區(qū)的600×1500的梁搭設(shè)支撐。3、1300×1800mm梁相關(guān)計(jì)算3.1.1、梁底模板采用18厚的膠合板,其力學(xué)性能為

5、：抗彎fm=13N/mm2,抗剪fv=1.4N/mm2,彈性模量E=9000N/mm2,密度=5kN/m3,由于模板支架空隙大，可不考慮風(fēng)載影響。3.1.2 荷載： 底、側(cè)模自重： 5×0.018×4.5×1.2=0.49 混凝土自重： 24×1.3×1.8×1.2=67.4 鋼筋自重: 1.5×1.3×1.8×1.2=4.2 施工荷載： 1×1.3×1.4=1.8 震搗砼荷載： 2×1.3×1.4=3.6 q1 =77.5KN/m乘以折減系數(shù)0.9，則q2=q1&

6、#215;0.9=77.5×0.9=69.7kN/m3.1.3梁底模承載力計(jì)算：按五等跨連續(xù)計(jì)算，彎矩系數(shù)Km=-0.105，撓度系數(shù)Kw=0.644,3.1.3.1梁底模彎矩計(jì)算：M=-0.105qL2=-0.105×69.7×0.252=-0.29KN.m3.1.3.2梁底?？箯澯?jì)算：=M/W=（0.29×106）÷（1300×182÷6） =4.1N/mm2fm=13N/mm2（梁底?？箯澘蓾M足要求）3.1.3.3梁底模抗剪計(jì)算： V=KVQl=-0.606×69.7×0.25=8.45KN =V/

7、A=8450÷（1300*18）=0.360N/mm2fV=1.4N/mm2（梁底?？辜魸M足要求）3.1.3.4 梁底模撓度計(jì)算：fw=0.644×q2×L4/100EI =0.644×69.7×2004/100×9000×（1300×183/12） =0.13mmfW=3.0mm（梁底模撓度可滿足要求）3.1.4 梁底木枋承載力計(jì)算：q= q2×0.4×0.20=69.7×0.4×0.20=5.58 kN/m3.1.4.1梁底木枋彎矩計(jì)算 計(jì)算簡圖如下：M=-0.10qL2

8、=-0.10×5.58×0.42=-0.089KN.m3.1.4.2梁底木枋抗彎計(jì)算：=M/W=（0.089×106）÷（50×1002÷6） =1.07N/mm2fm=13N/mm2（梁底木枋可滿足要求）3.1.4.3梁底木枋抗剪計(jì)算：V=qc/2=5.58×0.4/2=1.116KN=V/A=1160÷（100×50）=0.232N/mm2fV=1.4N/mm2（梁底木枋抗剪滿足要求）3.1.5梁底水平鋼管承載力計(jì)算： 梁底沿梁長立桿搭設(shè)縱向間距均為500，梁底沿梁長水平鋼管采用D=48mm，壁厚3.

9、5mm鋼管（按3.0mm計(jì)算），按五等跨連續(xù)梁計(jì)算，其力學(xué)性能為：截面積A=4.23cm2，重量g=3.64kg/m，截面慣性矩Ix=10.78cm4，截面最小抵抗矩Wx=4.56cm3則P=q1×0.5=69.7×0.5=34.85kN。因水平鋼管只承受0.25P的荷載，故P1=P×0.25=8.7KN/m3.1.5.1 梁底沿梁長水平鋼管彎矩計(jì)算：沿梁長水平鋼管按五跨連續(xù)計(jì)算，彎矩系數(shù)-0.105M=-0.105×P×L2=-0.105×8.7×0.52=-0.23KN.m3.1.5.2梁底水平鋼管抗彎計(jì)算：=M/W=（

10、0.23×106）÷4560 =50.4N/mm2fm=205N/mm2（梁底沿梁長水平鋼管抗彎可滿足要求）3.1.5.3 梁底水平鋼管抗剪計(jì)算：V =-1.281×P=-1.281×8.7=11.14KN=4V/3A=1114×4÷（3×423）=3.5N/mm2fV=115N/mm2（梁底水平鋼管抗剪可滿足要求） 3.1.5.4 梁底沿梁長水平鋼管撓度計(jì)算：撓度系數(shù)1.795 fw=1.795×P×L4/100EI =1.795×8.7×5004/100EI=1.795×

11、8.7×5004/100×2.06×105×107800 =0.4mmfW=3.0mm（梁底沿梁長水平鋼管撓度可滿足要求）3.2、1300×1800梁底立桿承載力計(jì)算：超高支模架（16.7m）立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=8.7kN （已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4） 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.16×16.80=3.2kN N = 8.7+3.2=11.9kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 （cm）；i =

12、1.58 A 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4.23 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 4.546 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 （N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長度 （m）；表1 模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k1步距h（m）h0.90.9<h1.21.2<h1.51.5<h2.1k11.2431.1851.1671.163表2 模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k2H（m）h+2a或u1h（m）1.351.441.531.621.801.922.042.252.7041.01.01.01.01.01.01.01.01.

13、061.0141.0121.0071.0071.0071.0071.0071.0071.00781.0261.0221.0151.0141.0141.0121.0121.0101.010101.0391.0311.0241.0211.0201.0181.0181.0161.016121.0421.0391.0311.0291.0261.0241.0221.0201.020141.0541.0471.0391.0361.0331.0301.0291.0271.027161.0611.0561.0471.0431.0401.0351.0351.0321.032181.0811.0641.0551.

14、0511.0461.0421.0391.0371.037201.0921.0721.0621.0561.0521.0481.0441.0421.042251.1131.0921.0791.0741.0671.0621.0601.0571.053301.1371.1111.0971.0901.0811.0761.0731.0701.066351.1551.1291.1141.1061.0961.0901.0871.0811.078401.1731.1491.1321.1231.1111.1041.1011.0941.091k1 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167；a 立桿上端伸出頂層橫桿

15、中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.3m；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計(jì)算 l0 = k1k2（h+2a） （3）k2 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.064；L0=1.167*1.064*(1500+2*300)=2600L0/i=2600/158=164.6 查表=0.273=N/(*A)=11900/(0.273*423)=103.1KN/mm2<205 KN/mm2 (滿足)模板承重架應(yīng)盡量利用已澆剪力墻或柱作為連接連墻件，梁底支撐體系已澆剪力墻或柱抱箍連接；在超大梁兩端設(shè)斜向支撐，支點(diǎn)靠近柱根部，以減少對(duì)已澆結(jié)構(gòu)的彎矩。3.3、梁側(cè)模驗(yàn)算梁側(cè)模沿梁長及垂直梁

16、長雙向?qū)輻U間距按500新澆砼對(duì)模板最大側(cè)壓力計(jì)算: (1)F=0.22t012v0.5 F-新澆砼對(duì)模板最大側(cè)壓力（KN/m2） -砼重力密度 24（KN/m3） v-砼澆灌速度 （m/h）,按4 m/h t0-砼初凝時(shí)間 =200/ T +15 （小時(shí)h） T為砼溫度，按30度計(jì)。 1-砼外加劑影響系數(shù)，不摻外加劑取1.0，摻有緩凝作用的外加劑取1.2. 1=1.2 2-砼坍落度影響系數(shù)， 坍落度50-90mm時(shí)取1.0，坍落度110-150mm時(shí)取1.15，2=1.15 F=0.22×24×200×1.2×1.15×40.5/(30+1

17、5) =64.77KN/m2 模板12拉桿按下式計(jì)算： A=91mm2 =205N/ mm2 P=64.77*0.50*0.50=16.2KN , P1= A*=91*205=18.66kNP=16.2KN< P1= 18.66kN 則梁模板12拉桿間距<0.50間距即可。B區(qū)600×1300mm、600×1500mm、600×1500mm等梁按照C區(qū)的700×1600的梁搭設(shè)支撐，其結(jié)果是偏于安全的。板底支撐按照C區(qū)的板底支撐搭設(shè)。34、模板面板計(jì)算樓板厚180，支撐立桿間距800×800，面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度

18、。模板面板按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25.00×0.18×0.80+0.35×0.80=3.88kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = （2.00+1.00）×0.80=2.4kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 80×1.8×1.8/6 = 43.2cm3；I = 80×1.8×1.8×1.8/12 = 38.88cm4；強(qiáng)度計(jì)算：f = M / W < f其中 f 面板的強(qiáng)度計(jì)算值（N/mm2）； M 面板的最大彎距（N.m

19、m）； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計(jì)值（kN/m）；經(jīng)計(jì)算得到 ：M = 0.100×（1.2×3.88+1.4×2.4）×0.4×0.4=0.128kN.m經(jīng)計(jì)算得到面板強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.128×1000×1000/43200=2.963N/mm2面板的強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f，滿足要求！抗剪計(jì)算：T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×（1.2×3.88+1.4×2.4）×

20、;0.4=1.924kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值：T=3×1924/（2×800×18.00）=0.2N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： T= 1.4N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求！撓度計(jì)算：v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計(jì)算值：v = 0.677×6.28×4004/（100×6000×388800）=0.467mm面板的最大撓度小于400/250，滿足要求！、支撐方木的計(jì)算方木按照均布荷載下三跨連續(xù)梁計(jì)算。 1荷載的計(jì)算：（1）鋼筋混凝土板自重（kN/m）

21、：q11 = 25.00×0.18×0.4=1.8kN/m（2）模板的自重線荷載（kN/m）：q12 = 0.35×0.4=0.14kN/m（3）活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（kN/m）：經(jīng)計(jì)算得到：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = （1.00+2.00）×Edt1.2kN/m靜荷載 q1 = 1.2×1.8+1.2×0.14=2.328kN/m活荷載 q2 = 1.4×1.2=1.68kN/m方木的計(jì)算：按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下：均布荷載 q = 3.

22、206/0.80=4.008kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×4.008×0.80×0.80=0.257kN.m最大剪力 Q=0.6×0.80×4.008=1.924kN最大支座力 N=1.1×0.80×4.008=3.527kN方木的截面力學(xué)參數(shù)為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5×10×10/6 = 83.3cm3；I = 5×10×10×10/12 =416.7cm4；（1）方木強(qiáng)度計(jì)算截面應(yīng)力=0.257×106/833

23、00=3.08N/mm2=3.08N/mm2< =13 N/mm2方木的計(jì)算強(qiáng)度小于13N/mm2，滿足要求！（2）方木抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T = 3Q/2bh <截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×1924/（2×50×100）=0.578N/mm2T=0.578N/mm2<T=1.3N/mm2方木的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求?。?）方木撓度計(jì)算最大變形 v =0.677×3.14×8004/（50×9500×8333300）=0.22mm方木的最大撓度小于800/2

24、50，滿足要求！、托梁的計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載取方木的支座力 P= 3.53kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.1kN/m。托梁計(jì)算簡圖托梁彎矩圖（kN.m）托梁變形圖（mm）托梁剪力圖（kN）經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.499kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 7.67kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.052mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 W = 7.8cm3；截面慣性矩 I = 25.6cm4；1頂托梁強(qiáng)度計(jì)算：截面應(yīng)力 =0.499×106/1.05/7800=63.97N/mm2頂托梁的計(jì)算強(qiáng)度小于215.0N/mm2，滿足要求！2頂

25、托梁撓度計(jì)算：最大變形 v = 0.052mm頂托梁的最大撓度小于800/400，滿足要求！、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算（規(guī)范）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計(jì)算。、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：（1）腳手架鋼管的自重（kN）NG1 = 0.129×16.80=2.167kN鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A 雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值，設(shè)計(jì)人員可根據(jù)情

26、況修改。（2）模板的自重（kN）NG2 = 0.35×0.80×0.80=0.224kN（3）鋼筋混凝土樓板自重（kN）NG3 = 25.00×0.18×0.80×0.80=2.88kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.271kN。2活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：經(jīng)計(jì)算得到：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = （1.00+2.00）×0.80×0.80=1.92kN3不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：N = 1.2NG + 1.4NQ=1.2×5.27+1.4&#

27、215;1.92=9.01KN、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 （kN）；N = 9.01KN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 （cm）；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 4.5 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 （N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長度 （m）；如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式（1）或（2）計(jì)算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） （2） k1 計(jì)算長度附加

28、系數(shù)，取值為1.167； u 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.7 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.00m；公式（1）的計(jì)算結(jié)果： = 104.68N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f，M公式（2）的計(jì)算結(jié)果： = 33.52N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計(jì)算 l0 = k1k2（h+2a） （3）k2 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.039；公式（3）的計(jì)算結(jié)果： = 44N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f， 滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，

29、否則存在安全隱患。表1 模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k1步距h（m）h0.90.9<h1.21.2<h1.51.5<h2.1k11.2431.1851.1671.163表2 模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k2H（m）h+2a或u1h（m）1.351.441.531.621.801.922.042.252.7041.01.01.01.01.01.01.01.01.061.0141.0121.0071.0071.0071.0071.0071.0071.00781.0261.0221.0151.0141.0141.0121.0121.0101.010101.0391.0311.0241.

30、0211.0201.0181.0181.0161.016121.0421.0391.0311.0291.0261.0241.0221.0201.020141.0541.0471.0391.0361.0331.0301.0291.0271.027161.0611.0561.0471.0431.0401.0351.0351.0321.032181.0811.0641.0551.0511.0461.0421.0391.0371.037201.0921.0721.0621.0561.0521.0481.0441.0421.042251.1131.0921.0791.0741.0671.0621.060

31、1.0571.053301.1371.1111.0971.0901.0811.0761.0731.0701.066351.1551.1291.1141.1061.0961.0901.0871.0811.078401.1731.1491.1321.1231.1111.1041.1011.0941.091、樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn)9層梁板支模時(shí)，7、8兩層原有支撐架體保留；14層梁板支模時(shí)，11、12、13三層原有支撐架體保留；20層梁板支模時(shí)，17、18、19三層原有支撐架體保留；挑空大梁下架體落地。1模板支架的構(gòu)造要求：a梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b立

32、桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2立桿步距的設(shè)計(jì)：a當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c雙水

33、平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。3.5 B區(qū)超大梁支撐下方結(jié)構(gòu)承載力驗(yàn)算B區(qū)B-E軸20層梁搭設(shè)高度16.7m,其下方結(jié)構(gòu)截面為400*1200， L=13.6m,上下各配625，砼為C35。AS=2946mm2根據(jù) AS= A0* b* h0* Rw/ Rg2946= A0* 400* 1140*14.3/300A0=0.136=0.146=1.4M/（b* h02* Rw） 1.4M=0.146*(400*11402* 14.

34、3)=775000000N.mm=775KN.mM=0.083q L2775=0.083q L2q=50.5KN/m, 該梁自重及相鄰板傳遞荷載0.4*1.2*25+2.3*0.18*25=22.4 KN/m活載（含鋼管架重4.5KN/m） 按7 KN/m即二十層轉(zhuǎn)換梁下方的結(jié)構(gòu)富余承載力為：50.5-22.4-7=21.1 KN/m3.5、模板支架支撐搭設(shè)要求：超大梁底以下自地下室起的支模鋼管架均保留。3.5.1、每根立桿底部應(yīng)設(shè)置底座或墊板。梁下立桿采用頂托支撐方法，立桿搭接采用對(duì)接扣件的連接方法。板下立桿如采用搭接，搭接長大于1m,且接頭錯(cuò)開0.5m以上，搭接采用3顆扣件連接以上的安全措

35、施。3.5.2、滿堂腳手架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿及水平桿?？v向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距離底座上部不大于200mm處立桿上，橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當(dāng)立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時(shí)，必須將高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立桿固定，高低差不應(yīng)大于1m。掃地桿以上縱橫向水平桿按不大于1.5米步距滿布。豎向剪刀撐雙向每四排立桿一剪，剪刀撐底部落地于梁板結(jié)構(gòu)上。高度大于4米的架體，沿架高每兩步立桿設(shè)一道滿布水平剪刀撐。 3.5.3 、滿堂腳手架底層大橫桿步距不應(yīng)大于1.5米。3.5.4 立桿上的對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置：兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩

36、個(gè)相隔接頭在高度方向錯(cuò)開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于步距的1/3。3.5.5 所有搭接或?qū)咏宇^均不容許在同一截面上。3.5.6 支架立桿應(yīng)豎向設(shè)置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。3.5.7 模板支架從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。3.5.8 架體除在四周方向設(shè)置水平剪刀撐外，其中間位置也需要設(shè)置水平剪刀撐。3.5.9、砼澆灌料斗卸料分多點(diǎn)卸料，堆料也以保證厚度小于0.2m為準(zhǔn)。3.5.10臨邊安全防護(hù)：在架體的最外邊立桿上設(shè)立2道水平桿作為防護(hù)欄桿，第一道水平桿離板面位置20cm，第二道水平桿離板面位置1200cm，再在此水平桿周邊滿掛安全網(wǎng)。4、

37、安全達(dá)標(biāo)針對(duì)模板工程實(shí)現(xiàn)如下安全目標(biāo)：杜絕模板坍塌事故；杜絕臨邊、洞口高空墜落、物體打擊事故。5、安全組織管理項(xiàng)目經(jīng)理出任組長，生產(chǎn)副經(jīng)理、技術(shù)負(fù)責(zé)人任副組長，由各有關(guān)職能部門專業(yè)工長為成員，組成施工現(xiàn)場安全生產(chǎn)管理領(lǐng)導(dǎo)小組。設(shè)專職安全員1名，專職安全員有權(quán)因安全問題責(zé)令其分部分項(xiàng)工程停工整頓，各施工班組設(shè)安全檢查監(jiān)督員。支模架搭設(shè)過程中，模板及支架設(shè)計(jì)人員應(yīng)現(xiàn)場交底、檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)整改。支模架搭設(shè)完畢，模板及支架設(shè)計(jì)人員應(yīng)現(xiàn)場驗(yàn)收，合格后方可使用。組織管理機(jī)構(gòu)如下：項(xiàng)目經(jīng)理技術(shù)負(fù)責(zé)人生產(chǎn)副經(jīng)理質(zhì)量部安全部安全員安全設(shè)施檢查規(guī)章制度執(zhí)行部機(jī)械員機(jī)械設(shè)備檢修維修保養(yǎng)架體及模板工長文明施工檢查

38、防護(hù)用品供應(yīng)及時(shí)質(zhì)量檢查防護(hù)用品的正確使用，不違章操作施工班組6、安全技術(shù)管理6.1、滿堂腳手架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應(yīng)定期體檢，合格方可持證上崗。6.2、搭設(shè)滿堂架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。6.3、作業(yè)層的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，不得超載。不得將模板支架、纜風(fēng)繩、泵送混凝土的輸送管等固定在滿堂腳手架上，嚴(yán)禁懸掛起重設(shè)備。6.4、滿堂腳手架的安全檢查與維護(hù)，應(yīng)根據(jù)相關(guān)的規(guī)范要求進(jìn)行。安全網(wǎng)應(yīng)按有關(guān)規(guī)定搭設(shè)與拆除。6.5、滿堂腳手架在使用期間，嚴(yán)禁拆除下列桿件：主節(jié)點(diǎn)處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃

39、地桿。6.6、在滿堂腳手架上進(jìn)行電、氣焊作業(yè)時(shí)，必須有防火措施和專人看守。6.7、工地臨時(shí)用電線路的搭設(shè)及滿堂腳手架接地、避雷措施等應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)施工現(xiàn)場臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)范（JGJ46）的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行。6.8、搭設(shè)滿堂腳手架時(shí)，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標(biāo)志，并派專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)。7、超高模板應(yīng)急救援預(yù)案為貫徹我國安全生產(chǎn)法規(guī)定的企業(yè)負(fù)有“組織制定并實(shí)施本單位的生產(chǎn)安全事故應(yīng)急救援預(yù)案的職責(zé)”：執(zhí)行建設(shè)工程安全生產(chǎn)管理?xiàng)l例第四十八條的規(guī)定：施工單位制定本單位生產(chǎn)安全事故應(yīng)急預(yù)案；建立應(yīng)急救援組織或者配備應(yīng)急救援人員，配備必要的器材、設(shè)備、并定期組織演練。結(jié)合公司生產(chǎn)的特點(diǎn)，制定本應(yīng)急救

40、援處理預(yù)案。7.1 本工程應(yīng)急預(yù)案的基本原則與方針更好地適應(yīng)法律和經(jīng)濟(jì)活動(dòng)的要求；給員工的工作提供更好、更安全的環(huán)境；應(yīng)急預(yù)案體現(xiàn)安全第一，安全責(zé)任重于泰山；預(yù)防為主、自救為主、統(tǒng)一指揮、分工負(fù)責(zé)；優(yōu)先保護(hù)人和優(yōu)先保護(hù)大多數(shù)人，優(yōu)先保護(hù)貴重財(cái)產(chǎn)等原則和方針。7.2 本工程應(yīng)急預(yù)案的級(jí)別根據(jù)本工程的生產(chǎn)特性，一旦發(fā)生重大安全事故，其有害影響只局限在本工程圍墻界區(qū)之內(nèi)，不會(huì)擴(kuò)大到整個(gè)社區(qū)，故本工程應(yīng)急預(yù)案按級(jí)進(jìn)行制定。7.3 本工程應(yīng)急預(yù)案啟動(dòng)涉及的事故內(nèi)容項(xiàng)目經(jīng)理部施工場區(qū)內(nèi)發(fā)生：1、 坍塌、傾覆失穩(wěn)、高處墜落、物體脫落事故；2、 其它不可預(yù)見的應(yīng)急總指揮認(rèn)為必須啟動(dòng)應(yīng)急預(yù)案的突發(fā)性事件。7.4

41、、應(yīng)急預(yù)案的啟動(dòng)前提施工場區(qū)發(fā)生重大事故前兆或發(fā)生評(píng)估預(yù)測為：1、 死亡數(shù)在1人以上；2、 直接財(cái)產(chǎn)損失在2萬元以上；3、 對(duì)施工場區(qū)外的影響有明顯的破壞或人身傷亡。7.5、應(yīng)急預(yù)案的啟動(dòng)和響應(yīng)在砼澆筑過程中，組建由技術(shù)全面、責(zé)任心強(qiáng)、對(duì)模板架設(shè)有經(jīng)驗(yàn)的技工組成檢查小組，對(duì)梁底、板底支架關(guān)鍵部位巡查，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)報(bào)告，并采取措施，使事故消滅在初始狀態(tài)。當(dāng)事故的評(píng)估預(yù)測達(dá)到啟動(dòng)應(yīng)急預(yù)案條件時(shí)，由應(yīng)急總指揮發(fā)出啟動(dòng)應(yīng)急反應(yīng)預(yù)案令。由應(yīng)急總指揮，事故現(xiàn)場操作副總指揮同時(shí)啟動(dòng)應(yīng)急反應(yīng)公司總部一級(jí)應(yīng)急反應(yīng)行動(dòng)組織和項(xiàng)目經(jīng)理部二級(jí)應(yīng)急反應(yīng)行動(dòng)組織，按應(yīng)急預(yù)案的規(guī)定和要求以及事故現(xiàn)場的特性，執(zhí)行應(yīng)急反應(yīng)行動(dòng)

42、。根據(jù)事態(tài)發(fā)展的需求，及時(shí)啟動(dòng)協(xié)議應(yīng)急救援資源和社會(huì)應(yīng)急救援公共資源，最大限度地降低事故帶來的經(jīng)濟(jì)損失和減少人員傷亡。7.6、應(yīng)急預(yù)案的終止對(duì)事故現(xiàn)場經(jīng)過應(yīng)急預(yù)案實(shí)施之后，引起事故的危險(xiǎn)源得到有效的控制、消除；所有現(xiàn)場人員均得到清點(diǎn)；并確保未授權(quán)人員不會(huì)進(jìn)入事故現(xiàn)場；不存在其他影響應(yīng)急預(yù)案終止的因素；應(yīng)急救援行動(dòng)已完全轉(zhuǎn)化為社會(huì)應(yīng)急公共救援，局面已得到控制；應(yīng)急總指揮根據(jù)事故的發(fā)展?fàn)顟B(tài)認(rèn)為可以終止的，由應(yīng)急總指揮下達(dá)應(yīng)急反應(yīng)終止令或授權(quán)事故現(xiàn)場操作副總指揮下達(dá)應(yīng)急預(yù)案終止的決定。7.7應(yīng)預(yù)案的應(yīng)急反應(yīng)組織機(jī)構(gòu)應(yīng)急預(yù)案的應(yīng)急反應(yīng)組織機(jī)構(gòu)按公司、項(xiàng)目部進(jìn)行組建，公司總部設(shè)置應(yīng)急預(yù)案一級(jí)應(yīng)急反應(yīng)組織

43、機(jī)構(gòu)，工程項(xiàng)目經(jīng)理部設(shè)置二級(jí)應(yīng)急反應(yīng)組織機(jī)構(gòu)。7.8、一級(jí)應(yīng)急反應(yīng)組織機(jī)構(gòu)7.8.1、公司總部一級(jí)應(yīng)急反應(yīng)組織機(jī)構(gòu)框架圖：應(yīng)急總指揮公共事務(wù)和法律咨詢通訊聯(lián)絡(luò)與協(xié)調(diào)反應(yīng)操作副總指揮危險(xiǎn)源風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估部培訓(xùn)演練部應(yīng)急物資管理部應(yīng)急人力管理部事故現(xiàn)場操作副總指揮工程技術(shù)服務(wù)部后勤供給部外部應(yīng)急協(xié)作部7.9.應(yīng)急計(jì)劃的建立7.9.1、危險(xiǎn)源的風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估項(xiàng)目經(jīng)理部施工場區(qū)支模相關(guān)危險(xiǎn)源的風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估，應(yīng)依據(jù)施工場區(qū)周邊的具體實(shí)際情況，施工場區(qū)內(nèi)建筑物的總平面分布及施工特點(diǎn)，施工方案及組織設(shè)計(jì)的要求，文明施工、安全生產(chǎn)技術(shù)措施的要求，施工項(xiàng)目的內(nèi)容和規(guī)模以及氣象部門發(fā)出的臺(tái)風(fēng)、暴雨警報(bào)等，科學(xué)的評(píng)估出幾種可能發(fā)生

44、的事故及影響。綜合評(píng)估后，提供合理的評(píng)估意見，建立最佳的應(yīng)急方案。結(jié)合周邊項(xiàng)目應(yīng)急救援能力，制定出該項(xiàng)目的應(yīng)急計(jì)劃。上報(bào)公司總部備案并與公司總部的預(yù)案形成獨(dú)立的項(xiàng)目總應(yīng)急預(yù)案。7.9.2、應(yīng)急反應(yīng)行動(dòng)的資源配置應(yīng)急計(jì)劃確立后，根據(jù)項(xiàng)目經(jīng)理部施工場區(qū)所在位置的具體條件以及周邊應(yīng)急反應(yīng)可用資源情況，按半小時(shí)自救的應(yīng)急反應(yīng)能力，配置合理的應(yīng)急反應(yīng)行動(dòng)物資資源和人力資源。上報(bào)公司總部辦公室備案。7.9.3、建立危險(xiǎn)辯識(shí)體系根據(jù)施工場內(nèi)外的特點(diǎn)和設(shè)備材料等特性確定危險(xiǎn)源的清單，并根據(jù)危險(xiǎn)源的分布情況建立落實(shí)管理人員、操作人員的危險(xiǎn)辯識(shí)體系，定時(shí)、定向、定人、交叉進(jìn)行檢查，以便及時(shí)發(fā)現(xiàn)危險(xiǎn)源的突顯特征。7

45、.9.4、應(yīng)急報(bào)警機(jī)制應(yīng)急報(bào)警機(jī)制由應(yīng)急上報(bào)機(jī)制、內(nèi)部應(yīng)急報(bào)警機(jī)制、外部應(yīng)急報(bào)警機(jī)制和匯報(bào)程序四部分組成。它的形式為由下而上、由內(nèi)到外，形成有序的網(wǎng)絡(luò)應(yīng)急報(bào)警機(jī)制。7.9.4.1 應(yīng)急上報(bào)機(jī)制通過危險(xiǎn)辯識(shí)體系獲取危險(xiǎn)源突顯特征后，第一時(shí)間報(bào)告項(xiàng)目經(jīng)理部施工現(xiàn)場負(fù)責(zé)人，施工現(xiàn)場負(fù)責(zé)人應(yīng)立刻向公司總部匯報(bào)，由公司總部主要負(fù)責(zé)人決定是否啟動(dòng)應(yīng)急預(yù)案。7.9.4.2 內(nèi)部應(yīng)急報(bào)警機(jī)制應(yīng)急預(yù)案啟動(dòng)后，一、二級(jí)應(yīng)急反應(yīng)組織啟動(dòng)，通過通訊工具通知公司總部的相關(guān)人員以及事故現(xiàn)場的全體人員進(jìn)入應(yīng)急預(yù)案及應(yīng)急計(jì)劃實(shí)施狀態(tài)。7.9.4.3 外部應(yīng)急報(bào)警機(jī)制內(nèi)部報(bào)警機(jī)制啟動(dòng)的同時(shí)，按應(yīng)急總指揮的部署，立即啟動(dòng)外部應(yīng)急

46、報(bào)警機(jī)制，向已建立的外部應(yīng)急反應(yīng)協(xié)作體系、社會(huì)公共救援機(jī)構(gòu)報(bào)警。7.9.4.4 匯報(bào)程序按地方政府的事故上報(bào)規(guī)定和行業(yè)事故上報(bào)制度，依照程序向上級(jí)相關(guān)主管部門匯報(bào)。7.9.5 建立應(yīng)急反應(yīng)救援安全通道體系應(yīng)急計(jì)劃中，必須依據(jù)施工總平面布置、建筑物的施工內(nèi)容以及施工特點(diǎn)，確立應(yīng)急反應(yīng)狀態(tài)時(shí)的救援安全通道體系，體系包括垂直通道、水平通道、與場外連接通道，并應(yīng)準(zhǔn)備好多通道體系設(shè)計(jì)方案，以解決事故現(xiàn)場發(fā)生變化帶來的問題，確保應(yīng)急反應(yīng)救援安全通道能有效地投入使用。7.9.6 通訊體系應(yīng)急預(yù)案中必須確定有效的可能使用的通訊系統(tǒng)，以保證應(yīng)急救援系統(tǒng)的各個(gè)機(jī)構(gòu)之間有效地聯(lián)系。建立有效的通訊體系.交通管制機(jī)構(gòu)7.9.7交通管制機(jī)構(gòu)由事故現(xiàn)場警戒隔離。其任務(wù)和作用構(gòu)成。7.9.7.1 警戒事故發(fā)