連續(xù)梁掛籃施工驗(yàn)算

1、宜興主梁連續(xù)梁掛籃施工檢算一、計(jì)算荷載1、掛籃結(jié)構(gòu)荷載a、底模平臺(tái)及底模底模平臺(tái)前、后下橫梁間距為5.1m,底縱梁長(zhǎng)5.4m,底?？v梁采用136a( 60.0kg/m) ，底縱梁共27根，總重87.48kN。前下橫梁采用240a (118kg/m)型鋼梁，長(zhǎng)24.1m,總重28.44KN。后下橫 梁采用 2HW588 (302.2kg/m)型鋼梁，長(zhǎng) 24.1m,總重 72.83KN。底模平臺(tái)及聯(lián)結(jié)系，欄桿等其余重量約200KN 。掛籃底模7.4KN。底模平臺(tái)及底?？傊兀?20KN ；b、掛籃主梁重量(五組梁)略2、外模重量略3、砼箱梁荷載混凝土荷載根據(jù)各節(jié)段實(shí)際重量加載。二、底模平臺(tái)計(jì)算本掛

2、籃懸臂澆筑長(zhǎng)度分3.0m、3.5m和4m,取不同節(jié)段長(zhǎng)的控制梁段分別計(jì)算。其中1#塊、4#塊和8#塊為控制梁段。1頻：節(jié)段長(zhǎng)3.0m,碎方量120.5m3,重313.3%4頻：節(jié)段長(zhǎng)3.5m,碎方量114.4m3,重297.6%8頻：節(jié)段長(zhǎng)4.0m,碎方量94.6m3,重246.1t?？v梁荷載計(jì)算：每片縱梁承擔(dān)箱梁底板及腹板砼q1二碎分布面積X 26X 1.05KN/m每片縱梁上的底模荷載(以1.0kN/m2 計(jì))q2= 1.0X底模分布寬度KN/m外導(dǎo)梁上的外模荷載(以3.0kN/m2 計(jì)) ：q3= 3.0X外模分布寬度 KN/m導(dǎo)梁上的模荷載（以1.5kN/m2計(jì)）：q4= 1.5X模分

3、布寬度 KN/m施工荷載（以2.5KN/m2計(jì)）q5= 2.5X分布寬度 KN/m每片縱梁自重qz=0.6KN/m底模平臺(tái)縱梁采用136a計(jì)算。1#塊，4顏，8顆每片底?？v梁及外導(dǎo)梁所對(duì)應(yīng)的荷載參數(shù)如附表所示: 表一：（見excel附表）三、前后下橫梁計(jì)算:（一）1#號(hào)塊:1、1#塊后下橫梁擬采用240a計(jì)算：混凝土施工時(shí)，1#塊段后下橫梁受力最不利。后下橫梁吊點(diǎn)反力計(jì)算如下:后吊點(diǎn)反力（KN）: R1=51.5; R2=261.2; R3=194.6; R4=211.2;R5=208.2; R6=208.1; R7=215.1; R8=197.6; R9=272.1; R10=55.9;后下

4、橫梁剪力：最大剪力V=188.3KN后下橫梁彎矩：最大彎矩M=55.9KN.m! Ttn里一3HI nddflTg LJ3JQm.T 口； 1日通1781 百川Ji »力*（» 工I L）? -03 X*5安* j a OOEEDta -rEKE：出小Kim。七:二二三二 -4.l.<-i-i-i!v4-t-j.3.t-e最大撓度6 =5mm；混凝土施工時(shí)最大組合應(yīng)力為：（T =32 MPa；受力變形均滿足要求2、1#塊前下橫梁擬采用240a計(jì)算：前下橫梁吊點(diǎn)反力計(jì)算如下：前吊點(diǎn)反力（略）如上圖所示F«jsyzERF 3fi-Q.n«E«

5、01D 品h屯iM軸E f 0 * 3r前下橫梁剪力：最大剪力V=123.3KN前下橫梁彎矩：最大彎矩M=55.9KN.m前下橫梁彎矩：最大彎矩M=37.5KN.m 組合應(yīng)力22Mpa；3、1#塊前上橫梁，受力圖示及支反力如下:5組主梁支反力如上圖示。前上橫梁剪力計(jì)算：最大剪力V=202KN前上橫梁彎矩計(jì)算：最大彎矩M=155.1KNI15Sm* “mi4VHi最大撓度6 =3mm；混凝土施工時(shí)最大組合應(yīng)力為：（T =89.3 MPa；受力變形均滿足要求（二）4#號(hào)塊：1、后下橫梁受力不受控制，檢算略2、前下橫梁：擬采用240a計(jì)算 支反力（吊點(diǎn)反力）計(jì)算如下：最大剪力V=126.1KN （簡(jiǎn)

6、圖略）最大彎矩M=35KN.m （簡(jiǎn)圖略）最大組合應(yīng)力：66.5Mpa。3、4顆前上橫梁：擬采用240a計(jì)算支反力（主梁前吊點(diǎn)力）計(jì)算如下:最大剪力V=213.3KN （簡(jiǎn)圖略）最大彎矩M=166.4KN.m （簡(jiǎn)圖略）最大組合應(yīng)力：96.0Mpa。（三）8#號(hào)塊：1、后下橫梁受力不受控制，檢算略 2、前下橫梁：擬采用240a計(jì)算 支反力（吊點(diǎn)反力）計(jì)算如下：最大剪力V=104.3KN （簡(jiǎn)圖略）最大彎矩M=31.6KN.m （簡(jiǎn)圖略）最大組合應(yīng)力：30Mpa。3、8顆前上橫梁：擬采用240a計(jì)算 支反力（主梁前吊點(diǎn)力）計(jì)算如下：最大剪力V=200.3KN （簡(jiǎn)圖略）最大彎矩M=164.1KN

7、.m （簡(jiǎn)圖略）最大組合應(yīng)力：94.5Mpa。（四）掛籃走行：采用外導(dǎo)梁走行此掛籃體型比較龐大，可采用2次走行，即前一節(jié)段澆筑完成后，將掛籃底 模臨時(shí)吊掛于已施工梁前端，前上橫梁后退3m/4m （一個(gè)節(jié)段長(zhǎng)），解除掛籃后錨周。首先走行主桁系統(tǒng)（支腿、主梁、導(dǎo)梁），主桁系統(tǒng)走行到位后，安裝掛 籃后錨周。第二次走行模板系統(tǒng)，及外模底模，及模系統(tǒng)在導(dǎo)梁上滑移到位。本連續(xù)梁，梁頂寬23.4m,梁底寬20.5m。模板系統(tǒng)采用導(dǎo)梁走行，后下橫 梁走行受力變形較大，成控制工況。此處檢算后下橫梁走行工況：后下橫梁走行跨度為 21.34;底模系統(tǒng)（不含 下橫梁重）重約200KN。后下橫梁承重100KN,按均布加

8、載在21.34m圍，則 q=100/21.34=4.7KN.m,擬采用 2150a和 2HW588 型鋼檢算：受力簡(jiǎn)圖如下：1、后下橫梁若采用2150a走行時(shí)導(dǎo)梁吊點(diǎn)反力R=74.2KN;后下橫梁彎矩：M=380KN.m ; 彎矩應(yīng)力6=102 Mpa；撓度6 =189mm； fmax/L= 189/21340=1/113; 變形太大，不滿足要求;2、后下橫梁若采用2HW588:1TTTTITT1TTTTTTT1TTTITTTTTTTTTTTTTTTTITTT走行時(shí)導(dǎo)梁吊點(diǎn)反力R=89.6KN;后下橫梁彎矩：M=449.4KN.m ; 彎矩應(yīng)力=56 Mpa；撓度6 =88mm； fmax/L

9、= 88/21340=1/243;變形稍大大，但對(duì)于走行工況,可以采用四、貝雷梁主梁1、受最大前吊點(diǎn)反力，主梁檢算 （貝雷梁采用整體受力計(jì)算）：最大前吊點(diǎn)力：1#塊（402KN）、4#快（427KN）、8顏（421.3KN）,三個(gè)塊段前支點(diǎn)及后錨固力計(jì)算如下：從上往下依次為1、4、8顆模型：最大剪力依次為:B O-f irj 二 v最大彎矩依次為:-HEmM MiM.MAi片E*OiQOOTWi -CC"? 13啟川*1»工 bd -4. aEB2h -rtmz.盛g f q* 口片 *ixn' -J 上H4d F 033i 疝* »3_ *s «

10、;433i>*oai ."1 35：?在.E3 噸舊111»+血 yMXMX，皿口 E* 三*：(MPUC 8 3n ；川王3"口口量4一一主梁前端撓度計(jì)算如下:HIUWLT lpasT-rEoci;工小aM機(jī)用tfNK-D<ft- O.QCW-HHnMODE- 1m-OWE MM NOW* Iir-p M -工 1 ME 4 E» 1NOOE- 4COHft.- JLlg臥g： MOOE» 4版五組貝雷梁主梁均采用3片上下弦加強(qiáng)型結(jié)構(gòu)，則單組貝雷梁（3片上下弦加強(qiáng) 型）計(jì)算參數(shù)如下:幾何特性： Wx=3 7.699 X 10-3m

11、3=2.31 乂 10-2m3;Ix=2 X 5.774 xl0-3mi=1.73X 10-2m4；容許彎矩：M=1687.5 X 2=5062 KNf容許剪力：V=245.2 X 2=735 KN;以上3個(gè)節(jié)段施工，主梁最大受力情況:最大剪力 V=427.5KN< V =735 KN ;最大彎矩 M=2259.6KN： M= 5062 KN.m ;最大撓度 6 =19.3mm； fmax/L= 19.3/6000=1/310< 1/250以上數(shù)據(jù)計(jì)算滿足受力要求。2、三個(gè)塊段碎施工，5組主梁支點(diǎn)反力計(jì)算如下：貝雷梁采用整體受力計(jì)算。1#、4#、8顆施工時(shí)的反力代入計(jì)算，分別得到反

12、力如下（從截面左邊數(shù)起）：編號(hào)（單片）主梁前吊點(diǎn)反力（KNR 錨（KNR 前（KN1#第一組251-265.2521.81#第二組402-424.8832.31#第三組363-383.5746.51#第四組400-422.6828.21#第五組295-311.7612.34#第一組263.2-255.7524.44#第二組427-414.8847.44#第三組383-372.1755.14#第四組421.3-409.3836.14#第五組320-310.9636.48#第一組234.1-227.4467.18#第二組401.4-409.9837.58#第三組360-349.7709.78#第四

13、組396-384.7786.38#第五組302-293.4600.9五、掛籃空載走行穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算本掛籃走行方式為二次走行，即前一節(jié)段澆筑完成后，將掛籃底模臨時(shí)吊掛 于已施工梁前端，前上橫梁后退 3m/4m（一個(gè)節(jié)段長(zhǎng)），解除掛籃后錨周。首先 走行主桁系統(tǒng)（支腿、主梁、導(dǎo)梁），主桁系統(tǒng)走行到位后，安裝掛籃后錨周。 第二次走行模板系統(tǒng)，及外模底模，及模系統(tǒng)在導(dǎo)梁上滑移到位。掛籃空載走行最不利工況為主梁前移及就位狀態(tài)，后錨固處在未錨固狀態(tài)主梁自重289.5kN;（主梁在前支腿位置前后平衡）前上橫梁59.37kN;前吊掛：22KN橫聯(lián)a重42.64KN,橫聯(lián)b重10.46KN,后支腿重25KN前后上橫梁采用空載走行反力計(jì)算。351a裹前i詬1整體穩(wěn)定計(jì)算圖示（單位：mm）傾覆力矩由主梁及平聯(lián)自重、前上橫梁及后支腿。以前支腿為傾覆旋轉(zhuǎn)點(diǎn)計(jì)算：穩(wěn)定力矩：M1=202.0X 0+25X 4.5=112.5KN.M傾覆力矩：M2=202.0X 0+59.37 義 2.5+22 義 5.5+42.64 義 5.75=514.6KN.m掛籃空載走行時(shí)的穩(wěn)定系數(shù)K=M1/M2=112.5/514.6=0.22<2.0掛籃主桁系統(tǒng)走行穩(wěn)定系數(shù)小于 2.0 ,主梁走行需壓重。在靠后錨固位置壓重200KN,則穩(wěn)定力矩為：MT =25X 4.5+