塔吊基礎(chǔ)專項施工方案(專家論證)

1、1 / 40目錄專家論證意見.2.一、工程概況.3.（一）各方主體單位.3.（二）現(xiàn)場概況.3.（三）建筑設(shè)計概況.3.二、對塔機基礎(chǔ)地基承載力重新復(fù)核 .5.2 / 40專家論證意見1、 根據(jù)已安裝的現(xiàn)場實際， 重新復(fù)核塔機基礎(chǔ)地基承載力是否符合；合；3 / 4O、工程概況（一）各方主體單位項目名稱：九江中航城一期 建設(shè)單位：九江中航城地產(chǎn)開發(fā)有限公司 設(shè)計單位：深圳市華陽國際工程設(shè)計有限公司 監(jiān)理單位： 江西中昌工程咨詢監(jiān)理有限公司 施工單位：浙江城建建設(shè)集團有限公司 租賃單位：江西鴻勝建筑機械租賃有限公司 安拆單位：浙江省建設(shè)機械集團有限公司 （二）現(xiàn)場概況本項目位于九江市八里湖新區(qū)，總

2、用地面積為 44378.29 平方米?；貣|臨 長江路，其中長江路東側(cè)為新建小區(qū)， 已有住戶， 市政條件較完善。 南面為空地， 原先為水塘，是淤泥土。北面為十里河南路，十里河南路北側(cè)是一個公園，南面 為二期待開發(fā)，西面為三期、四期待開發(fā)。建筑物周圍施工場地狹窄，基坑施工 期間只有 1 棟 2 棟 3 棟 6 棟商業(yè)樓位置設(shè)置一條臨時施工道路 （主體施工時此臨 時道路將取消），一期工程南面與二期工程相連位置 , 無法設(shè)置施工道路?，F(xiàn)場在 3#、4#樓淤泥帶長度 573 米、面積約 18386 平方米，此處位置樁已 成型給換填帶來很大阻力， 影響土方開挖進度； 現(xiàn)土方標(biāo)高高于路面標(biāo)高， 基坑 支護

3、未進行施工。現(xiàn)場水源所在位置為長江大道與十里河南路交接處， 在甲方圍墻外側(cè)； 甲方 提供總配電箱位置為 5#樓 B 座商鋪位置，總功率為 lOOOkvA,未能滿足施工高峰 期要求，建議再增設(shè)一臺 630KVA 變壓器。（三）建筑設(shè)計概況九江中航城一期由住宅大底盤（地下車庫） 、 6 棟高層住宅樓和局部二層商鋪組成。其中地下車庫為一層，主要用途為地下停車庫，塔樓為6 棟（1#6#）4 / 40高層住宅樓。1#6#塔樓明細(xì)表：棟號層數(shù)建筑咼度（m建筑面積（川）層咼情況（m使用功能1#地上 33 層99.55027129.502.950住宅、商業(yè)、架空綠化2#地上 33 層99.55026845.5

4、22.950住宅、商業(yè)、架空綠化3#地上 33 層99.55023978.872.950住宅、商業(yè)、架空綠化4#地上 33 層99.55025522.682.950住宅、商業(yè)、架空綠化5#地上 33 層99.55026159.382.950住宅、商業(yè)、架空綠化6#地上 33 層99.55027142.662.950住宅、商業(yè)、架空綠化4#5#商業(yè)樓地上 2 層8.1504891.08一層 4.800商業(yè)二層 4.200地下室地下一層3.90033244.353.900車庫住宅建筑面積約為 158709.57 平方米，結(jié)構(gòu)系為鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)， 基礎(chǔ)形式為獨立承臺伐板基礎(chǔ)，抗震等級為三級，抗

5、震烈度為6 度,建筑耐火等級為一級。地下車庫統(tǒng)稱為住宅大底盤，住宅大底盤為地上一層，建筑面積 33244.35 m2,框架結(jié)構(gòu)。本項目工程總建筑面積為195380.74 平方米。本工程設(shè)計標(biāo)高土 0.000 相當(dāng)于絕對標(biāo)高（黃海標(biāo)高）24.650 米。根據(jù)現(xiàn)場 6 幢樓平面位置關(guān)系，本項目計劃安裝 6 臺塔吊，分別編號為 1# 塔吊、2#塔吊、3#塔吊、4#塔吊、5#塔吊、6#塔吊。6 臺塔吊均采用浙江建設(shè)機 械有限公司研制生產(chǎn)的 ZJ5710 型塔式起重機。1#塔吊安裝在 1#B 座樓南側(cè)，2#塔吊安裝在 2#B 座樓南側(cè)，3#塔吊安裝在 3#樓 B 座南側(cè)，4#塔吊安裝在 4#樓 A 座南

6、側(cè)，5#樓安裝在 5#樓 A 座南側(cè)，6# 樓安裝在 6#樓 A 座北側(cè)，6 臺塔吊均位于地下室內(nèi)，基礎(chǔ)頂于結(jié)構(gòu)底板同一標(biāo)、對塔機基礎(chǔ)地基承載力重新復(fù)核5 / 40一、根據(jù)九江八里湖新區(qū)一期、二期、三期、四期巖土工程勘察報告樁 端持力層為中風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖層（ 11）；據(jù)鉆探揭露，場地地層自上而下依次由人工填土、第四系沖積層、第三系 新余群（E泥質(zhì)粉砂巖組成各地層的野外特征分述如下：1 人工填土（ Qm）（為地層編號，下同）：為素填土，褐紅、褐黃色， 色雜，由粘性土含 10-20%碎石等組成，局部地段表層為雜填土，主要由碎磚、砼 塊（塊徑0.20-1 .50m ）等生活垃圾及建筑垃圾混 10-3

7、0%粘性土組成。系近期堆填， 結(jié)構(gòu)松散，密實度不均勻，未完成自重固結(jié)。場地內(nèi)普遍分布，各鉆孔均遇見該 層，層厚 1 .40 10.80m 。2第四系沖積層（ Qal）：（1） 粉質(zhì)粘土：褐紅、褐黃色、可塑狀態(tài)，具灰白色斑紋，中間夾少量 卵石。稍光滑、 中等干強度、 韌性中等、 無搖振反應(yīng)。 鉆孔 ZK1ZK18ZK20ZK24 ZK26 ZK30 ZK32ZK34ZK8 號遇見該層，層厚 1.0012.10m。粉質(zhì)粘土：（2） 粉質(zhì)粘土-1 :褐灰色、灰黑色，干強度中等，韌性中等，搖震無反 應(yīng)，稍有光澤，呈濕，軟塑狀態(tài)。鉆孔 ZK18 ZK19 ZK24ZK33 ZK41 ZK50 ZK82

8、號遇見該層，層厚 1.007.80m。（3） 卵石：褐黃、淺黃色、稍密狀態(tài)、飽和。卵石直徑 40-200mm 其含 量占50% 2.020mr 的占 15%余為細(xì)顆粒，主要為圓礫及礫砂，呈次棱角次 圓狀，成份以石英、砂巖及硅質(zhì)巖為主，級配良好，局部含少量粘土。各孔均遇 見該層，層厚 2.006.10m。（4） 粉質(zhì)粘土：褐紅、褐黃色、可塑狀態(tài)，不均勻夾卵石，具灰白色斑紋。稍光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振反應(yīng)。除鉆孔ZK19、 ZK40、 ZK43、ZK63 號外其余各孔均遇見該層，層厚 0.501.70m。（5） 圓礫：淺黃、褐黃色、飽和、稍密狀態(tài)。含卵石 20-35%,卵石直徑 20-2

9、5mm呈次棱角次圓狀，成份以石英、砂巖及硅質(zhì)巖為主，級配良好，局 部夾粘性土。各孔均遇見該層，層厚 8.0014.40m。（6）粉質(zhì)粘土：黃、灰白色，硬塑狀態(tài)。見鐵錳質(zhì)染膜及灰白色斑紋或 斑團。稍有光滑、中等干強度、韌性中等、無搖振反應(yīng)。各孔均遇見該層，層厚4.9011.30m。（7）卵石：褐黃、淺黃色、稍密中密狀態(tài)、飽和?；斓[砂，局部粘粒 稍高，卵石直徑 50-150mm 呈次棱角次圓狀，成份以石英巖為主，級配良好。各孔均遇見該層，6 / 40層厚 3.809.00m。3.第三系（巳泥質(zhì)粉砂巖：褐紅、紫紅色，主要礦物成分為石英、長石、 云母及粘土礦物等， 細(xì)粒結(jié)構(gòu)， 局部粗粒結(jié)構(gòu)， 巨厚層狀

10、構(gòu)造， 泥質(zhì)、鐵質(zhì)膠結(jié)， 膠結(jié)較好。該層具有失水易干裂、浸水易軟化的特性。按其風(fēng)化程度不同，本次 鉆探揭露其全風(fēng)化、強風(fēng)化及中風(fēng)化層，其野外特征分述如下：（1） 全風(fēng)化（r4）泥質(zhì)粉砂巖：褐紅、紫紅色，礦物成分已風(fēng)化成土。巖芯呈土柱狀。局部夾強風(fēng)化巖塊。屬極軟巖。各孔均遇見該層，層厚 0.504.30m（2） 強風(fēng)化（r3）泥質(zhì)粉砂巖：褐紅、紫紅色，礦物成分大部分已風(fēng)化 變質(zhì)，風(fēng)化裂隙極發(fā)育。巖芯呈碎塊狀、塊狀及土柱狀，巖塊手可折斷，沖擊鉆 進困難，合金回轉(zhuǎn)鉆進較易。局部夾中風(fēng)化巖塊。屬極軟巖，巖體極破碎。各孔 均遇見該層，層厚0.906.70m。（3） 中風(fēng)化（r2）泥質(zhì)粉砂巖：褐紅、紫紅色

11、，節(jié)理裂隙較發(fā)育，巖土 較完整，巖石質(zhì)量指標(biāo) RQD=50-75 為較差的，為極軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為V級，合金鉆進容易，巖芯呈短柱狀、柱狀及塊狀，手可捏碎，局部夾強風(fēng)化塊 狀及碎塊狀。 原巖結(jié)構(gòu)較清晰， 錘擊聲較清脆， 巖芯呈柱狀、 短柱狀，少量塊狀。 各孔均遇見該層，揭露層厚5.00-9.50m 。上述各地層的分布狀況及野外巖性特征描述詳見工程地質(zhì)剖面圖 、鉆 孔柱狀圖 （ 見附圖） 。一）、 1#塔吊樁基礎(chǔ)計算書塔吊型號 : ZJ5710 塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值 :Fk1=449.00kN起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值 :Fqk=60.00kN塔吊計算高度 : H=40.5m塔吊最大起重力矩 :M=954.0

12、0kN.m塔身寬度 :B=1.60m非工作狀態(tài)下塔身彎矩 :M1=1668kN.m承臺混凝土等級 :C35 保護層厚度 :50mm臺厚度 :Hc=1.350m承臺箍筋間距 : S=549mm 臺頂面埋深 :D=0.000m 樁直徑 :d=0.800m樁混凝土等級 : C35矩形承臺邊長 : 5.0m承承臺鋼筋級別 : HRB335承樁間距 :a=3.200m樁7 / 40鋼筋級別：HRB335 樁入土深度：10.40m計算簡圖如下：.荷載計算1.自重荷載及起重荷載1)塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值Fki=449kN2)基礎(chǔ)以及覆土自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk=5X5X1.35X25=843.75kN3)起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk

13、=60kN2.風(fēng)荷載計算1)工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(Wo=0.2kN/m2)=0.8X1.48X1.95X1.54X0.2=0.71kN/m24 廠 8 叫EH=1.2X0.71X0.35X1.6=0.48kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值Fvk=qskXH=0.48X40.50=19.35kNc.基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值MSk=0.5FvkXH=0.5X19.35X40.50=391.91kN.m2非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(本地區(qū) Wo=0.35kN/mf)% 汎D夙W

14、Q=0.8X1.51X1.95X1.54X0.35=1.27kN/m2樁型與工藝：泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁8 / 40=1.2X1.27X0.35X1.60=0.85kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值Fvk=qskXH=0.85X40.50=34.56kNc.基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值Msk=0. 5FvkXH=0.5X34.56X40.50=699.74kN.m3.塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=1668+0.9X(954+391.91)=2879.32kN.m非工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=1668+699.74=2367.74kN.m三 .

15、 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FvkXh)/L=(449+843.75)/4+(2367.74+34.56X1.35)/4.52=856.78kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+FvkXh)/L=(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.56X1.35) /4.52=-210.40kN工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+FvkXh)/L=(449

16、+843.75+60)/4+(2879.32+19.35X1.35) /4.52=980.30kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+FvkXh)/L=(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.35X1.35) /4.52=-303.93kN四 . 承臺受彎計算1.荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第 i 樁的豎向力反力設(shè)計值： 工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni= 1 .35X(Fk+Fqk)/n+1 .35X(Mk+FvkXh)/L =1.35X(449+60)/4+1 .35X(2879.32+19.35X1.35) /4.52=1038.64kN最大拔

17、力 Ni= 1 .35X(Fk+Fqk)/n-1 .35X(Mk+FvkXh)/L =1.35X(449+60)/4-1.35X(2879.32+19.35X1.35) /4.52=-695.07kN非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35XFk/n+1.35X(Mk+FvkXh)/L=1.35X449/4+1.35X(2367.74+34.56X9 / 401.35) /4.52=871.89kN最大拔力 Ni=1.35XFk/n-1.35X(Mk+FvkXh)/L=1.35X449/4-1.35X(2367.74+34.56X1.35) /4.52=-568.81kN2.彎矩的計算依據(jù)塔式

18、起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第 6.4.2條其中 Mx,Myi計算截面處 XY 方向的彎矩設(shè)計值(kN.m);xi,yi單樁相對承臺中心軸的 XY 方向距離(m)；Ni不計承臺自重及其上土重，第 i 樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx=M=2X1038.64X0.80=1661.83kN.m承臺最大負(fù)彎矩：Mx=M=2X-695.07X0.80=-1112.11kN.mAM式中口1系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過 C5C 時，b1取為 1.0,當(dāng)混 凝土強度等級為 C8C 時，。1取為 0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0承臺的計算高度；fy鋼筋

19、受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mrK底部配筋計算：丨人=1661.83X106/(1.000X16.700X5000.000X13002)=0.0118鼻 1-(1-2X0.0118)0.5=0.0118 .“=1-0.0118/2=0.9941As=1661.83X106/(0.9941X1300.0X300.0)=4286.5mm2頂部配筋計算：丨人=1112.11X106/(1.000X16.700X5000.000X13002)=0.0079鼻 1-(1-2X0.0079)0.5=0.0079=1-0.0079/2=0.99413.配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程GB50010-200

20、2 第 7.2.1條10 / 40As=1112.11X106/(0.9960X1300.0X300.0)=2862.9mm2五承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值：Vmax=1038.64kN依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)的第 7.5.7 條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式:1丹A兄十S式中 兄計算截面的剪跨比，見=1.500ft-混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm；b- 承臺的計算寬度，b=5000mmh0-承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mmfy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/m 金S箍筋的間距，S=549mm經(jīng)過計算承臺已

21、滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！六. 承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要 求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第 5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.35X980.30=1323.41kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：N叭小、其中flc基樁成樁工藝系數(shù)，取 0.75fc-混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.7N/mm；Aps-樁身截面面積，Aps=502655mfta樁身受拉計算， 依據(jù) 建筑樁基技術(shù)規(guī)范 JGJ94-20

22、08 第5.8.7 條受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35XQkmin=-410.30kN11 / 40經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1367.678mm。由于樁的最小配筋率為 0.20%，計算得最小配筋面積為 1005mm綜上所述，全部縱向鋼筋面積 1368mm八. 樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第 6.3.3和 6.3.4 條軸心豎向力作用下， Q=338.19kN;偏向豎向力作用下，Qma=980.30kN.m 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：2訓(xùn)單樁豎向承載力特征值按下式計算:其中 Ra單樁豎向承載力特征值；qsik第 i

23、 層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值；qpa樁端端阻力特征值，按下表取值；u樁身的周長，u=2.51m；Alpi樁端面積，取 Ap=0.50m2；第 i 層土層的厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下：序號土厚度(m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土名稱1.7800人工填土3.2350粉質(zhì)粘土3.71102500卵石0.9350粉質(zhì)粘土11.8902200圓礫由于樁的入土深度為 10.4m,所以樁端是在第 5 層土層。 最大壓力驗算：Ra=2.51X(1.78X0+3.2X17.5+3.7X55+.9X17.5+.819999999999999X45)+1100X0.50

24、=1337.44kN由于：Ra = 1337.44 Qk = 338.19,所以滿足要求！由于：1.2Ra = 1604.93 Qkmax = 980.30,所以滿足要求！九. 樁的抗拔承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第 6.3.5條偏向豎向力作用下，Qmin=-303.93kN.m樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：12 / 40式中 G 樁身的重力標(biāo)準(zhǔn)值，水下部分按浮重度計;兄i抗拔系數(shù);Ra=2.51X(0.700X1.78X0+0.700X3.2X35+0.700X3.7X110+0.700X.9X35+0.700X.8199999999

25、99999X90)=1152.061kNGp=0.503X(10.4X25-5.48X10)=103.145kN由于：1152.06+103.14 = 303.93滿足要求?。ǘ?、2#塔吊樁基礎(chǔ)計算書 一.參數(shù)信息塔吊型號：ZJ5710塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值:Fk1=449.00kN起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊計算高度：H=40.5m塔身寬度：B=1.60m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M 仁 1668kN.m樁混凝土等級：C35 承臺混凝土等級:C35保護層厚度：50mm承臺厚度：Hc=1.250m 承臺箍筋間距：S=549mm 承臺頂面埋深：D=

26、0.000m 樁直徑：d=0.800m樁鋼筋級別：HRB335 樁入土深度：12.30m灌注樁計算簡圖如下：荷載計算1.自重荷載及起重荷載1）塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值Fki=449kN2)基礎(chǔ)以及覆土自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk=5X5X1.25X25=781.25kN矩形承臺邊長：5.00m承臺鋼筋級別：HRB335樁間距：a=3.200m樁型與工藝：泥漿護壁鉆（沖）孔13 / 403)起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk=60kN2.風(fēng)荷載計算1)工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(Wo=0.2kN/m2)%二。月煜“幾=0.8X1.48X1.95X1.54X0.2=0.71kN/m2

27、=1.2X0.71X0.35X1.6=0.48kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值Fvk=qskXH=0.48X40.50=19.35kNc.基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值MSk=0.5FvkXH=0.5X19.35X40.50=391.91kN.m2)非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(本地區(qū) Wo=0.35kN/mi2)=0.8X1.51X1.95X1.54X0.35=1.27kN/m2=1.2X1.27X0.35X1.60=0.85kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值Fvk=qskXH=0.85X40.50=34.56kNc.基礎(chǔ)頂面

28、風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值MSk=0.5FvkXH=0.5X34.56X40.50=699.74kN.m3.塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=1668+0.9X(954+391.91)=2879.32kN.m非工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=1668+699.74=2367.74kN.m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+G)/n=(449+781.25)/4=307.56kNQkma)=(Fk+Gk)/n+(Mk+FvkXh)/L14 / 40=(449+781.25)/4+(2367.74+34.56X1.25)/4.52=840.39kNQkmin=

29、(Fk+G-FIk)/n-(Mk+FvkXh)/L=(449+781.25-0)/4-(2367.74+34.56X1.25) /4.52=-225.27kN工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+781.25+60)/4=322.56kNQkma0(Fk+G+Fqk)/n+(Mk+FvkXh)/L=(449+781.25+60)/4+(2879.32+19.35X1.25) /4.52=964.25kNQkmin=(Fk+G+R|k-Flk)/n-(Mk+FvkXh)/L=(449+781.25+60-0)/4-(2879.32+19.35X1.25) /4.52=-319.

30、13kN四. 承臺受彎計算1.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第 i 樁的豎向力反力設(shè)計值： 工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35X(Fk+Fqk)/n+1.35X(Mk+FvkXh)/L=1.35X(449+60)/4+1.35X(2879.32+19.35X1.25) /4.52=1038.07kN最大拔力 Ni=1.35X(Fk+Fqk)/n-1.35X(Mk+FvkXh)/L=1.35X(449+60)/4-1.35X(2879.32+19.35X1.25) /4.52=-694.49kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35XFk/n+1.35X(Mk+FvkXh)/LX449/4+

31、1.35X(2367.74+34.56XNi=1.35XFk/n-1.35X(Mk+FvkXh)/LX449/4-1.35X(2367.74+34.56X1.25)/4.52=-567.78kN2.彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第 6.4.2條其中 Mx,My1計算截面處 XY 方向的彎矩設(shè)計值(kN.m); xi,yi單樁相對承臺中心軸的 XY 方向距離(m)；Ni不計承臺自重及其上土重，第 i 樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx=M=2X1038.07X0.80=1660.91kN.m承臺最大負(fù)彎矩：=1.351.25)/4.52=870.85

32、kN最大拔力=1.3515 / 40MX=M=2X-694.49X0.80=-1111.19kN.m16 / 40J _n =1-5昉 式中口i系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過 C50 時，bi取為 1.0,當(dāng)混凝土強度等級為 C80 寸，口1取為 0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0承臺的計算高度；fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mrK底部配筋計算：丨=1660.91X106/(1.000X16.700X5000.000X12002)=0.0138f=1-(1-2X0.0138)05=0.0139.=1-0.0139/2=0.9930As=1660.91X106/(

33、0.9930X1200.0X300.0)=4645.9mm2頂部配筋計算：14=1111.19X106/(1.000X16.700X5000.000X12002)=0.0092f=1-(1-2X0.0092)0.5=0.0093 s=1-0.0093/2=0.9930As=1111.19X106/(0.9954X1200.0X300.0)=3101.0mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值：Vmax=1038.07kN依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)的第 7.5.7 條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式:式中 丸計算截面的剪跨比，兌=1.500ft-混

34、凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm；b-承臺的計算寬度，b=5000mmh0-承臺計算截面處的計算高度，h0=1200mmfy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/m 金S箍筋的間距，S=549mm經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！3.配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程GB50010-2002S 7.2.1 條1 7517 / 40六. 承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要 求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第 582條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸

35、向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.35X964.25=1301.74kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：其中C基樁成樁工藝系數(shù)，取 0.75fc-混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.7N/mm；Aps-樁身截面面積，Aps=502655mft。樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008第 5.8.7 條受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35XQkmin=-430.82kN經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1436.066mm。由于樁的最小配筋率為 0.20%，計算得最小配筋面積為 1005mm 綜上所述，全部縱向鋼筋面積 1436mm八. 樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝

36、土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第 6.3.3和 6.3.4 條軸心豎向力作用下， Q=322.56kN;偏向豎向力作用下，Qma=964.25kN.m 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：2 呃蟲 1 遲單樁豎向承載力特征值按下式計算：%二刀形也其中 Ra單樁豎向承載力特征值；sik-第 i 層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值；qPa-樁端端阻力特征值，按下表取值；18 / 40u-樁身的周長，u=2.51m；Ap-樁端面積,取 Ap=0.50m2；li第 i 層土層的厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下：號 土層厚度(m)極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(k

37、Pa) 土名稱0.9900人工填土1180粉質(zhì)粘土3.4350粉質(zhì)粘土4.41102500卵石1.7350粉質(zhì)粘土11.2902200圓礫由于樁的入土深度為 12.3m,所以樁端是在第 6 層土層。 最大壓力驗算：Ra=2.51X(.99X0+1X9+3.4X17.5+4.4X55+1.717.5+.8102X45)+1100X0.50=1499.67kN由于：Ra = 1499.67 Qk = 322.56,所以滿足要求！由于：1.2Ra = 1799.61 Qkmax = 964.25,所以滿足要求！九. 樁的抗拔承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009

38、)的第 6.3.5條偏向豎向力作用下，Qmin=-319.13kN.m樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：應(yīng);=肚另如財十%式中 GP樁身的重力標(biāo)準(zhǔn)值，水下部分按浮重度計;i抗拔系數(shù)；Ra=2.51X(0.700X.99X0+0.700X1X18+0.700X3.4X35+0.700X4.4X110+0.700X1.7X35+0.700X.8102X90)=1382.478kNGP=0.503X(12.3X25-7.78X10)=115.460kN由于：1382.48+115.46 = 319.13滿足要求！(三)、3#塔吊樁基礎(chǔ)計算書參數(shù)信息19 / 40塔吊型號：ZJ5710塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值

39、：Fk1=449.00kN起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩：M=954.00kN.m塔吊計算高度：H=40.5m塔身寬度：B=1.60m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M 仁 1668kN.m樁混凝土等級：C35荷載計算1.自重荷載及起重荷載1)塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1=449kN2)基礎(chǔ)以及覆土自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk=5X5X1.35X25=843.75kN3)起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk=60kN2.風(fēng)荷載計算1)工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(Wo=0.2kN/m2)=0.8X1.48X1.95X1.54X0.2=0.71kN/m2承臺混凝土等級:

40、C35保護層厚度：50mm承臺厚度：Hc=1.350m 承臺箍筋間距：S=549mm 臺頂面埋深：D=0.000m 樁直徑：d=0.800m矩形承臺邊長：5.0m承臺鋼筋級別：HRB335樁間距：a=3.200m鋼筋級別：HRB335樁入土深度：12.00m計算簡圖如下：樁型與工藝：泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁20 / 40=1.2X0.71X0.35X1.6=0.48kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值Fvk=qskXH=0.48X40.50=19.35kNc.基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值MSk=0.5FvkXH=0.5X19.35X40.50=391.91kN.m2)非工作狀態(tài)下塔機塔身

41、截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(本地區(qū) Wo=0.35kN/mf)%爼地坷WQ=0.8X1.51X1.95X1.54X0.35=1.27kN/m2=1.2X1.27X0.35X1.60=0.85kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值Fvk=qskXH=0.85X40.50=34.56kNc.基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值MSk=0.5FvkXH=0.5X34.56X40.50=699.74kN.m3.塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=1668+0.9X(954+391.91)=2879.32kN.m非工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk

42、=1668+699.74=2367.74kN.m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kNQkma)=(Fk+Gk)/n+(Mk+FvkXh)/L=(449+843.75)/4+(2367.74+34.56X1.35)/4.52=856.78kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+FvkXh)/L=(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.56X1.35) /4.52=-210.40kN工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+G+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kNQkma)=(Fk+Gk

43、+Fqk)/n+(Mk+FvkXh)/L=(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.35X1.35) /4.52=980.30kNQkmin=(Fk+G+Fqk-Flk)/n-(Mk+FvkXh)/L21 / 40=(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.35X1.35) /4.52=-303.93kN四. 承臺受彎計算22 / 402.彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第 6.4.2條其中 Mx,My1計算截面處 XY 方向的彎矩設(shè)計值(kN.m);xi,yi單樁相對承臺中心軸的 XY 方向距離(m)；Ni不計承臺自重及其上土重，第 i

44、樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：MX=M=2X1038.64X0.80=1661.83kN.m承臺最大負(fù)彎矩：Mx=M=2X-695.07X0.80=-1112.11kN.m3.配筋計算AM乂 =_式中Q1系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過 C50 時，b1取為 1.0,當(dāng)混 凝土強度等級為 C80 寸，。1取為 0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc混凝土抗壓強度設(shè)計值；荷載計算不計承臺自重及其上土重， 第 i 樁的豎向力反力設(shè)計值: 工作狀態(tài)下：最大壓力=1.351.35)/4.52=1038.64kN最大拔力=1.351.35)/4.52=-695.07kN非工作狀態(tài)下：

45、 最大壓力=1.351.35)/4.52=871.89kN最大拔力=1.351.35)/4.52=-568.81kN1.Ni=1.35X(Fk+Fqk)/n+1.35X(449+60)/4+1.35Ni=1.35x(Fk+Fqk)/n-1.35X (449+60)/4-1.35X(Mk+FvkXh)/LX(2879.32+19.35XX(Mk+FvkXh)/LX(2879.32+19.35XNi=1.35XFk/n+1.35X(Mk+FvkXh)/LX449/4+1.35X(2367.74+34.56XNi=1.35XFk/n-1.35X(Mk+FvkXh)/LX449/4-1.35X(236

46、7.74+34.56X根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程GB50010-2002 第 7.2.1條23 / 40h0承臺的計算高度；fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mrK底部配筋計算：1=1661.83X106/(1.000X16.700X5000.000X130*)=0.0118f=1-(1-2X0.0118).5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941As=1661.83X106/(0.9941X1300.0X300.0)=4286.5mm2頂部配筋計算：丨兒=1112.11X106/(1.000X16.700X5000.000X13002)=0.0079鼻 1-(1-2X0.0

47、079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941As=1112.11X106/(0.9960X1300.0X300.0)=2862.9mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值：Vma)= 1038.64kN依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)的第 7.5.7 條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式:1丹A蘆蘭代川馮+厶丄血式中 幾計算截面的剪跨比，丸=1.500ft-混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm；b- 承臺的計算寬度，b=5000mmh0-承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mmfy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300

48、N/mS箍筋的間距，S=549mm經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！六. 承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要 求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第 5.8.2條24 / 40根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.35X980.30=1323.41kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式:N Qk = 338.19,所以滿足要求！由于：1.2Ra = 1746.22 Qkmax = 980.30, 所以滿足要求！九. 樁的抗拔承載力驗

49、算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第 6.3.5條偏向豎向力作用下，Qmin=-303.93kN.m樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：R屯=肚刼也+ E式中 GP樁身的重力標(biāo)準(zhǔn)值，水下部分按浮重度計；兄i-抗拔系數(shù)；Ra=2.51X(0.700X1.17X0+0.700X2.6X18+0.700X1.7X35+0.700X4.5X110+0.700X1.2X35+0.700X.8302X90)=1316.379kNGP=0.503X(12X25-7.58X10)=112.695kN由于：1316.38+112.70 = 303.93滿足要求！(四)、4#

50、塔吊樁基礎(chǔ)計算書 一.參數(shù)信息塔吊型號：ZJ5710塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值:Fk1=449.00kN起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m塔吊計算高度：H=40.5m塔身寬度：B=1.60m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M 仁 1668kN.m樁混凝土等級：C3527 / 40鋼筋級別：HRB335承臺混凝土等級:C35保護層厚度：50mm承臺厚度：Hc=1.350m 承臺箍筋間距：S=549mm 臺頂面埋深：D=0.000m 樁直徑：d=0.800m矩形承臺邊長：5.0m承臺鋼筋級別：HRB335樁間距：a=3.200m28 / 40荷載計算1.自重荷載及起重荷載1

51、)塔機自重標(biāo)準(zhǔn)值Fki=449kN2)基礎(chǔ)以及覆土自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk=5X5X1.35X25=843.75kN3)起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk=60kN2.風(fēng)荷載計算1)工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(Wo=0.2kN/m2)%二0一機“幾=0.8X1.48X1.95X1.54X0.2=0.71kN/m2=1.2X0.71X0.35X1.6=0.48kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值Fvk=qskXH=0.48X40.50=19.35kNc.基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值MSk=0.5FvkXH=0.5X19.35X40.50=391.91kN.m2)

52、非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值a.塔機所受風(fēng)均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(本地區(qū) Wo=0.35kN/mf)=0.8X1.51X1.95X1.54X0.35=1.27kN/m2樁入土深度：12.20m計算簡圖如下：樁型與工藝：泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁29 / 40=1.2X1.27X0.35X1.60=0.85kN/mb.塔機所受風(fēng)荷載水平合力標(biāo)準(zhǔn)值Fvk=qskXH=0.85X40.50=34.56kNc.基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標(biāo)準(zhǔn)值Msk=0. 5FvkXH=0.5X34.56X40.50=699.74kN.m3.塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=1668

53、+0.9X(954+391.91)=2879.32kN.m非工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=1668+699.74=2367.74kN.m三 . 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FvkXh)/L=(449+843.75)/4+(2367.74+34.56X1.35)/4.52=856.78kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+FvkXh)/L=(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.56X1.35) /4.52=-210.40kN工作狀態(tài)下：Qk=

54、(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+FvkXh)/L=(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.35X1.35) /4.52=980.30kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+FvkXh)/L=(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.35X1.35) /4.52=-303.93kN四 . 承臺受彎計算1.荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第 i 樁的豎向力反力設(shè)計值： 工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni= 1 .35X(Fk+Fqk)/n+1 .3

55、5X(Mk+FvkXh)/L =1.35X(449+60)/4+1 .35X(2879.32+19.35X1.35) /4.52=1038.64kN最大拔力 Ni= 1 .35X(Fk+Fqk)/n-1 .35X(Mk+FvkXh)/L =1.35X(449+60)/4-1.35X(2879.32+19.35X1.35) /4.52=-695.07kN非工作狀態(tài)下： 最大壓力 Ni=1.35XFk/n+1.35X(Mk+FvkXh)/L=1.35X449/4+1 .35X(2367.74+34.56X30 / 401.35) /4.52=871.89kN最大拔力 Ni=1.35XFk/n-1.

56、35X(Mk+FvkXh)/L=1.35X449/4-1.35X(2367.74+34.56X1.35) /4.52=-568.81kN2.彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第 6.4.2條其中 Mx,Myi計算截面處 XY 方向的彎矩設(shè)計值(kN.m);xi,yi單樁相對承臺中心軸的 XY 方向距離(m)；Ni不計承臺自重及其上土重，第 i 樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx=M=2X1038.64X0.80=1661.83kN.m承臺最大負(fù)彎矩：Mx=M=2X-695.07X0.80=-1112.11kN.mAM式中口1系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過 C

57、5C 時，b1取為 1.0,當(dāng)混 凝土強度等級為 C8C 時，。1取為 0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc混凝土抗壓強度設(shè)計值；h0承臺的計算高度；fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mrK底部配筋計算：丨人=1661.83X106/(1.000X16.700X5000.000X13002)=0.0118鼻 1-(1-2X0.0118)0.5=0.0118 .“=1-0.0118/2=0.9941As=1661.83X106/(0.9941X1300.0X300.0)=4286.5mm2頂部配筋計算：丨人=1112.11X106/(1.000X16.700X5000.000X13002)

58、=0.0079鼻 1-(1-2X0.0079)0.5=0.0079=1-0.0079/2=0.99413.配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程GB50010-2002 第 7.2.1條31 / 40As=1112.11X106/(0.9960X1300.0X300.0)=2862.9mm2五承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值：Vmax=1038.64kN依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)的第 7.5.7 條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式:1丹A兄十S式中 兄計算截面的剪跨比，見=1.500ft-混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.570N/mm；b- 承臺的計算寬

59、度，b=5000mmh0-承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mmfy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/m 金S箍筋的間距，S=549mm經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！六. 承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要 求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第 5.8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.35X980.30=1323.41kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：N叭小、其中flc基樁成樁工藝系數(shù)，取 0.75fc

60、-混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.7N/mm；Aps-樁身截面面積，Aps=502655mfta樁身受拉計算， 依據(jù) 建筑樁基技術(shù)規(guī)范 JGJ94-2008 第5.8.7 條受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35XQkmin=-410.30kN32 / 40經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1367.678mm。由于樁的最小配筋率為 0.20%，計算得最小配筋面積為 1005mm綜上所述，全部縱向鋼筋面積 1368mm八. 樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第 6.3.3和 6.3.4 條軸心豎向力作用下， Q=338.19kN;偏向