拱肋吊裝施工方案(細則)

1、拱肋吊裝施工方案細則編制:校對：審批：目錄一、工程概況二、編制依據(jù)三、吊裝施工前準備四、吊裝工藝流程五、質量要求和技術要求六、安全文明施工一、工程概況東拱（單片拱肋 )序號12節(jié)段編號單個節(jié)段重量吊裝重量單位t tB+CD+E1365551。359。291110。5F1 5555F2 2525中拱( 單片拱肋）序號12節(jié)段編號單個節(jié)段重量總重單位t tB+CD+E1365551。359.251.391110。5D+E250。8102.1F1 5555F2 2525西拱（單片拱肋）序號13節(jié)段編號單個節(jié)段重量總重單位t tB+CD+E2365551。350。891102。1F1 5555F2 2

2、525福元路大橋主橋由兩個邊跨主橋及一個中跨主橋組成。每跨主縱梁沿縱向劃分為 10 個吊裝節(jié)段，其編號分別為 G1G10節(jié)段。二、 編制依據(jù) :1、長沙市福元路湘江大橋主橋主縱梁及主拱吊裝工藝設計2、鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范 GB5020520013、建筑鋼結構焊接規(guī)程 JGJ81914、高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程 JGJ99985、建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準 GB50300-20016、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ80 917、建筑工程施工現(xiàn)場供用電安全規(guī)范GB50194938、工程測量規(guī)范 GB50026 939、建筑施工安全檢查標準 JGJ95 9910、鋼結構高強螺栓連接的

3、設計、施工驗收規(guī)范JGJ829111、其它相關現(xiàn)行國家標準、規(guī)范和規(guī)程.三、吊裝施工前準備1、技術準備1.1、根據(jù)圖紙和施工現(xiàn)場的實際情況， 對安裝人員進行吊裝前的技術交底， 和部分吊裝工程材料及人員安排，做好充分準備，根據(jù)圖紙尺寸進行主縱梁和拱肋軸線定位。1。2、吊裝前的清理和設備檢修在主縱梁、鋼拱吊裝前 ,施工人員要做好 120T門吊周邊和鋼梁周邊的障礙物清理工作 ,確保吊裝施工順利進行。對使用的機械和檢測設備性能進行檢驗，保證在吊裝過程中設備工作狀態(tài)良好，使用功能齊全.四、吊裝工藝流程鋼拱梁單元件在廠內(nèi)下料加工 ,并組裝成運輸節(jié)段運至橋位散裝拼裝場地， 在散拼場組裝成吊裝節(jié)段，吊裝節(jié)段由

4、平臺小車運至120T門吊下 ,吊起上頂推平臺安裝。一孔鋼拱梁拼裝主要包括拱梁節(jié)點、主縱梁、端橫梁、中橫梁、小縱梁、 拱肋、風撐、臨時撐桿等。鋼拱梁拼裝順序：先梁后拱，主梁與拱肋采用左右對稱安裝，從每跨兩端向中間合攏的方式進行。主梁采取“雙主梁（分開） +橫梁" 的安裝施工工藝。鋼拱梁采用龍門吊結合支架法進行拼裝，總體拼裝順序采取“先梁后拱, 從兩端向中間合攏”的方式，即主梁拼焊完成后, 再拼裝鋼拱肋。第一孔鋼拱梁在拼裝平臺上完成拼裝后，即主梁拼焊完成后，再拼裝鋼拱肋。第一孔鋼拱梁在拼裝平臺完成拼裝后，安裝拱梁臨時撐桿 . 然后拆除拼裝平臺上梁段臨時支撐和拱肋支架，采用步履式頂推工藝將

5、該孔鋼拱梁頂推出拼裝平臺, 再拼裝下一孔鋼拱梁，再將其頂推出拼裝平臺，最后拼裝第三孔鋼拱梁，三孔鋼拱梁拼裝全部完成后一起頂推至橋位。（一)拱肋吊裝1、用龍門吊將 G4節(jié)段運送至安裝位置上方 , 緩慢落鉤 ; 將G4節(jié)段下落至距安裝標高約 500mm處; 掛上纜風索及手拉葫蘆。2、通過手拉葫蘆調(diào)整 G4節(jié)段的平面位置 , 平面位置偏差需限制在 30mm之內(nèi) ,最大不超過 50mm；將G4節(jié)段下放在臨時支座上；解開吊鉤 ; 利用三項千斤頂調(diào)整G4節(jié)段平面位置與高程，滿足要求后固定纜風索。3、重復步驟一步驟二，依次完成橫橋向、順橋向對稱的其余兩個節(jié)段。4、用與吊裝節(jié)段 G4相同的方法與次序吊裝 G3

6、、G2節(jié)段( 每個節(jié)段調(diào)位完畢后與G4節(jié)段臨時連接）。G3節(jié)段定位完成后， 開始定位 G4、G3之間的風撐， 并焊接， 使得兩側的拱肋形成一個整體，提高整體的穩(wěn)定性.5、用與吊裝節(jié)段 G4相同的方法與次序吊裝 G2節(jié)段( 每個節(jié)段調(diào)位完畢后與 G3節(jié)段臨時連接 ) 。G2節(jié)段定位完成后 , 開始定位 G2之間的風撐，并焊接。6、在溫度相對穩(wěn)定的條件下，測量、切割余量后吊裝單側G1節(jié)段（拱肋合攏段）。并安裝中間風撐。7、拱肋節(jié)段吊裝驗算根據(jù)表拱肋節(jié)段長度劃分，吊裝時G3 節(jié)段時應力、變形最大，取G3 節(jié)段進行應力、變形驗算 , 驗算長度取 34m，重量 110t, 分起吊狀態(tài)和就位狀態(tài)兩種工況。

7、 起吊狀態(tài)按最不利情況分析 , 簡化為單點起吊 , 吊點在節(jié)段正上方 , 其應力及變形結果如下圖 :1MNNODAL SOLUTIONFEB 18 2011STEP=111:59:58SUB =1TIME=1SEQV(AVG) DMX =11898SMX =56.863U ROT ACELMX012.63625.27237.90950.5456.31818.95431.5944.22756.863File: 34mDE_Solid應力云圖（單位： Mpa)1NODAL SOLUTIONSTEP=1 SUB =1 TIME=1USUM (AVG)RSYS=0 DMX =10.237SMN =.0

8、25252SMX =10.237MNFEB 18 201113:45:55MX.0252522.2954.5646.8339.1031.163.4295.6997.96810.237File: 34mDE_Solid位移云圖（單位： mm）由上述 ANASYS電算結果可知，在起吊狀態(tài)節(jié)段端頭下?lián)?( 即豎向變位） 10。 2mm，最大應力 56.8MPa。 就位狀態(tài)拱肋節(jié)段吊裝就位后 , 支座布置在拱肋兩端時為最不利工況，其應力及變形結果如下圖：1NODAL SOLUTIONSTEP=1 SUB =1 TIME=1SEQV (AVG) DMX =8.253SMN =.090179SMX =13

9、4.134PowerGraphics EFACET=1 AVRES=MatFEB 18 201111:29:50MNMX.09017929.87859.66589.453119.2414.98444.77174.559104.346134.134File: 34mDE_Solid_zz應力云圖（單位 :Mpa）1NODAL SOLUTIONSTEP=1 SUB =1 TIME=1USUM(AVG) RSYS=0DMX =8.253SMX =8.253FEB 18 201111:30:49PowerGraphics EFACET=1AVRES=MatMNMX0.9170421.8342.7513

10、.6684.5855.5026.4197.3368.253File: 34mDE_Solid_zz位移云圖（單位 :mm）由上述電算結果，拱節(jié)段在就位狀態(tài)時拱頂沉降（即豎向變位)8 。3mm，最大應力 134MPa.(三）吊裝鋼絲繩選擇與計算1吊點的設置主拱最重的為主縱梁 G3節(jié)段,總重接近 115T。依據(jù)長沙市福元路湘江大橋主橋主縱梁及主拱吊裝工藝設計圖紙。索力最大 389KN。選用直徑 65mm的6× 37鋼絲繩，鋼絲的強度極限值要求為1700Mpa，查規(guī)范得鋼絲繩的破斷拉力總和為 2665KN。表 2 6 × 37 鋼絲繩直徑鋼絲總截參考重量鋼絲繩公稱抗拉強度（ N/

11、 mm 2)鋼絲繩鋼絲面積14001550170018502000鋼絲繩破斷拉力總和（mm)( mm 2)（/100m）kN(不小于）8.70.427.8826.2139。0043。2047.3051.5055.7011。00。543.5740。9660.9067.5074。0080。6087.1013.00。662。7458。9887。8097.20106.50116。00125。0015.00.785。3980。57119.50132 。00145.00157.50170.5017。50.8111.53104。8156.00172.50189。50206.00223.0019.50。914

12、1.16132.7197.50213.50239。50261.00282.0021.51。0174 。27163.3243.50270.00296.00322.00348.5024.01.1210 。87198。2295.00326.50358。00390。00421。5026.01。2250.95235.9351.00388 。50426。50464.00501。5028.01。3294 。52276.8412.00456.50500。50544。50589。0030.01.4341 。57321.1478.00529.00580.50631。50683。0032.51.5392.11368

13、。6548.50607 。50666.50725.00784。0034.51。6446.13419。4624。50691 。50758.00825。00892。0036。51。7503 。64473。4705。00780 。50856.00931。501005。0039。01.8564 。63580.8790.00875 。00959。501040。001125.0043。02。0697.08655。3975。501080。001185。001285。001390。0047.52。2843 。47792。91180.001305。001430。001560。0052。02.41003.8094

14、3.61405.001555.001705.001855.0056。02.61178.071107.41645.001825。002000。002175.0060。52。81366。281234。31910.002115.002320。002525.0065.03.01568.431474.32195。002430。002665。002900.00鋼絲繩容許拉力（安全荷載）按下式計算：S=Sb/k= pg/K=0 。82× 2665÷5=437.1KN其中： -考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)， 6×37鋼絲繩取 0。82;pg-鋼絲繩的破斷拉力總和，查表得鋼絲繩強度極限為1700Mpa的 65mm鋼絲繩的破斷拉力總和為 2665KN ；K -鋼絲繩使用安全系數(shù)，作為吊索無繞曲時取5。計算得:S=437.1KN>389KN ，滿足吊裝荷載的要求。2、拱肋的拼裝調(diào)位拱肋拼裝調(diào)位的方法與主縱梁調(diào)位方法一致。調(diào)位系統(tǒng)布設于拱肋橫隔板下方，調(diào)位系統(tǒng)布置圖見圖拱肋調(diào)位系統(tǒng)布置圖.圖拱肋調(diào)位系統(tǒng)布置圖五、質量要求和技術要求本工程施工中一定按照鋼結構工程質量驗收規(guī)范和建筑工程規(guī)范的規(guī)定外，還必須做到以下幾點：1、加強質量管理措施，加強對施工人員的質量意識，進一步提高全體人