模板工程專項(xiàng)工程施工方案

1、目錄1. 模板工程概況22. 支撐及加固系統(tǒng)23. 模板的拆除44. 模板工程質(zhì)量要求55. 模板工程安全施工措施66. 木模板計(jì)算書61. 模板工程概況本工程要求達(dá)到優(yōu)質(zhì)工程， 模板工程質(zhì)量直接影響主體結(jié)構(gòu)表觀質(zhì)量。為保證混凝土結(jié)構(gòu)的表面平整度、垂直度、混凝土澆搗不漏漿，確保工程質(zhì)量，本工程模板系統(tǒng)決定采用九夾板木模系統(tǒng)， 支撐及加固系統(tǒng)采用 48*3.5 鋼管扣件式排架，還應(yīng)在墻模外側(cè)間距 1.5 米設(shè)置剪刀斜撐，將墻模與滿堂腳手架連成一個(gè)整體系統(tǒng)。 木模板現(xiàn)場(chǎng)加工，現(xiàn)場(chǎng)拼接安裝。支撐加固系統(tǒng)均現(xiàn)場(chǎng)裝拆。 現(xiàn)場(chǎng)備齊三層以上的用料，以利于循環(huán)周轉(zhuǎn)使用。 本工程模板隔離劑采用水質(zhì)類脫模劑， 成

2、分及配合比為石花菜 : 工業(yè)皂 : 滑石粉 : 水=1:38:85: 適量，模板每一層使用后均應(yīng)該清理干凈，涂抹脫模劑后再使用。本工程模板采用九層板，柱梁模板、樓板模板采用規(guī)格 915×1830。支撐采用鋼管排架系統(tǒng)（鋼管、扣件租賃） 。墻板采用 12 螺桿，具體做法要求如下：1、 柱：模板采用九層板，背楞 5×10 木方，間距 150-200 ，采用鋼管扣件固定，間距 400-600，0.8 米以上柱中間加直徑 14 對(duì)拉螺栓加固。2、 樓板模板：采用腳手鋼管排架，地下室縱、橫間距 1000，樓層縱、橫間距 10001200，50×100 楞木間距 400，15

3、 厚九層板。2. 支撐及加固系統(tǒng)A. 梁模板的架設(shè)：梁模由底板、側(cè)模、夾木和斜撐等組成，下面用頂撐支米之內(nèi)。當(dāng)梁較大的時(shí)候，應(yīng)在側(cè)模上加對(duì)拉螺桿。0.9 承，間距控制在平臺(tái)及梁下排架間距為 0.81.0m，主梁下排架間距 0.9m ，水平牽引桿每 1.8m 高設(shè)置一道，并加剪刀撐固撐，平臺(tái)模擱柵用鋼管或 50X100 方木，間距 0.30.4m。底模承受垂直荷載， 采用 4-5CM厚的木條板。底模下面的支撐立柱支于樓地面上時(shí)， 必須牢固堅(jiān)實(shí)， 如基座不平時(shí)應(yīng)該采用木楔楔緊，防止下墜，同時(shí)也便于拆除。立柱的側(cè)向彎曲和壓縮變形造成的標(biāo)高降低值不得大于兩跨度的 1/1000 。上、下層立柱應(yīng)在同一豎

4、直線上， 否則要求采取措施時(shí)上層樓面立柱的荷載能直接傳遞到下層樓面立柱上去， 因?yàn)橄聦訕敲娴幕炷翉?qiáng)度還很低， 不能承受由立柱傳來(lái)的施工荷載。 當(dāng)梁的跨度在 4 米或 4 米以上時(shí)，梁的底模應(yīng)起拱，起拱高度宜為全跨長(zhǎng)度锝 0.1%-0.3% 。梁側(cè)模應(yīng)先安裝一側(cè)，等鋼筋綁扎完成后，再封另一側(cè)的側(cè)模。當(dāng)梁較大的時(shí)候，應(yīng)在側(cè)板上家釘斜撐。平臺(tái)及主梁下排架間距為 0.8m, 水平牽引桿每 1.8m 高設(shè)置一道，離地 0.2 米高必須設(shè)置一道掃地桿，并加剪刀撐固撐，底模承受垂直荷載，采用 4-5CM厚的木條板。底模下面的支撐立柱支于樓地面上時(shí)， 必須牢固堅(jiān)實(shí)， 如基座不平時(shí)應(yīng)該采用木楔楔緊，防止下墜，

5、 同時(shí)也便于拆除。立柱的側(cè)向彎曲和壓縮變形造成的標(biāo)高降低值不得大于兩跨度的 1/1000 ?？蚣芰耗０寮茉O(shè)和支撐體系參見附圖三。B. 柱模：方型框架柱模板采用木模，鋼管排架支撐體系。本工程方形柱模尺寸較大，最大的達(dá)到1.2 米*0.9 米，采用鋼管做柱箍，14 螺桿對(duì)拉。方柱模板架設(shè)參見附圖四。C. 樓板模板的架設(shè)：平臺(tái)板采用 15mm厚九夾板。平臺(tái)模擱柵用鋼管，間距 0.30.4m。板模板安裝時(shí)，先在模板的外側(cè)彈水平線，其標(biāo)高為樓板底標(biāo)高減去樓板厚度和擱柵高度，在按照墨線架設(shè)水平鋼管，并用鋼管扣件安裝牢固。再在水平鋼管上鋪設(shè) 4cm×5cm的木方。然后鋪設(shè)九夾板從一側(cè)向另一側(cè)密鋪，

6、 在兩端及接頭處用釘釘牢， 其它部位少釘，便于模板拆除。樓板模板的架設(shè)和支撐體系參見附圖五。 樓梯模板施工前按實(shí)際層高放樣，先就位平臺(tái)梁模板，再安裝樓梯底模板，然后安裝樓梯外幫側(cè)板，外幫側(cè)板安裝前先在其內(nèi)側(cè)彈出樓梯底部厚度線， 用套板畫出踏步側(cè)板的檔木，在現(xiàn)場(chǎng)裝釘側(cè)板。樓梯寬度較大時(shí)，則沿踏步中間上面設(shè)反扶梯撐木，加釘 12 道吊木加固。樓板模板的架設(shè)：平臺(tái)板采用 20mm厚九夾板。接槎陽(yáng)角處采用經(jīng)平刨處理后光滑的50X100木料相嵌收口。板模板安裝時(shí)，先在模板的外側(cè)彈水平線，其標(biāo)高為樓板底標(biāo)高減去樓板厚度和擱柵高度， 在按照墨線架設(shè)水平鋼管，并用木方支撐牢固。再在水平鋼管上鋪設(shè) 4CM

7、15;5CM的木方。然后鋪設(shè)九夾板從一側(cè)向另一側(cè)密鋪，在兩端及接頭處用釘釘牢， 其它部位少釘，便于模板拆除。樓板模板架設(shè)支撐參見附圖五。D. 樓梯模板：樓梯模板施工前按實(shí)際層高放樣， 先就位平臺(tái)梁模板，再安裝樓梯底模板， 然后安裝樓梯外幫側(cè)板， 外幫側(cè)板安裝前先在其內(nèi)側(cè)彈出樓梯底部厚度線， 用套板畫出踏步側(cè)板的檔木，在現(xiàn)場(chǎng)裝釘側(cè)板。樓梯寬度較大時(shí)，則沿踏步中間上面設(shè)反扶梯撐木，加釘12道吊木加固。3. 模板的拆除本工程模板的拆除根據(jù)同條件養(yǎng)護(hù)試塊的強(qiáng)度確定構(gòu)件模板是否可以拆除。每次拆除之前，必須有項(xiàng)目工程師簽發(fā)的拆模令方可進(jìn)行。模板的拆除：砼澆搗完畢后，能保證砼表面及棱角不受損壞，方可拆除側(cè)模

8、，并拔出拉桿螺栓， 盡可能重復(fù)使用。梁板等結(jié)構(gòu)跨度小于等于 8 米的承重結(jié)構(gòu)的底模必須待砼強(qiáng)度達(dá)到 75%以后方可拆模，而懸臂結(jié)構(gòu)或跨度大于 8 米的簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)必須等混凝土強(qiáng)度達(dá)到 100%后才可拆除底模。另外，必須保證在其上面二層結(jié)構(gòu)梁板砼澆搗完畢后，才可拆除該層的結(jié)構(gòu)承力模板。應(yīng)嚴(yán)格遵守以下規(guī)模板拆除是必須注意確保混凝土結(jié)構(gòu)的質(zhì)量和安全，定：（ 1） 拆摸順序是先拆承重較小部位的模板及其支架， 然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的側(cè)模，然后再拆承重的水平方向的模板等。（ 2） 在拆除模板過(guò)程中，如發(fā)現(xiàn)混凝土出現(xiàn)異?，F(xiàn)象，可能影響混凝土結(jié)構(gòu)的安全和質(zhì)量等問(wèn)題時(shí)，應(yīng)立即停止拆摸并經(jīng)

9、處理認(rèn)證后，方可繼續(xù)拆摸。（ 3）冬期施工時(shí)，模板與保溫層應(yīng)在混凝土冷卻到 5 度后方可拆模。當(dāng)混凝土與外界溫差大于20 度時(shí)，拆摸后應(yīng)對(duì)混凝土表面采取保溫措施，例 如臨時(shí)覆蓋，使其緩慢冷卻等?，F(xiàn)場(chǎng)模板拆除過(guò)程中，須逐漸傳遞下來(lái)，不得隨意拋擲，拆下來(lái)的模板隨即清理干凈，并將板面涂刷隔離劑，按規(guī)格分類堆放整齊。4. 模板工程質(zhì)量要求1、豎向模板及其支架的支撐部分，應(yīng)有足夠的支撐面積。其支撐面積必須具備足夠的強(qiáng)度，滿足全部荷載的承載力。2、安裝模板及其支架的過(guò)程中，必須設(shè)置足夠的臨時(shí)固定設(shè)施，以免傾覆。為防止模板及其支架在風(fēng)荷載作用下傾覆，應(yīng)從模板構(gòu)造上采取有效的防傾覆措施，以保證模板的穩(wěn)定性。3

10、、梁、板的模板安裝必須保證其有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性。梁模安裝后應(yīng)拉中心線檢查，以校正梁模的位置；梁的底模安裝后，則應(yīng)檢查并調(diào)整標(biāo)高， 將木楔釘牢在墊板上。 各頂撐之間要加水平支撐或剪刀撐，保持頂撐的穩(wěn)固以免失穩(wěn)。、現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差為：4軸線位置允許偏差5mm；底模上表面標(biāo)高允許偏差±5mm；基礎(chǔ)截面尺寸允許偏差±10mm；梁、柱、墻截面尺寸允許偏差+4、-5mm；層高小于 5 米時(shí)，垂直度允許偏差6mm；相鄰兩板高低差允許偏差2mm；表面平整度允許偏差5mm5. 模板工程安全施工措施拆裝模板時(shí)，必須有穩(wěn)定的登高工具，高度超過(guò) 3.5m 時(shí)，必須搭設(shè)腳手架，操作

11、時(shí)，下面不得站人；安裝柱、墻模板時(shí)，應(yīng)一邊安裝一邊支撐固定，未支撐牢固不得松手以防止傾覆。安裝梁的側(cè)模時(shí)，不得在梁的底模上站立或行走， 使用模板施工期間， 對(duì)電線和電燈等各類用電裝置必須采取保護(hù)措施。零星物料如釘子、墊木、水泥墊塊等，必須裝箱或裝袋吊運(yùn)、防止墜落傷人。夏季高溫季節(jié)施工，注意錯(cuò)開高溫作業(yè)時(shí)間，避開烈日下工作，做好防暑降溫工作。冬季霜雪期間施工，應(yīng)安排 專人清除腳手架上、道路上和混凝土上的積雪，做好防滑具體措施，確保施工人員施工操作的安全。木模板計(jì)算書6.附梁模板計(jì)算書：梁模板 ( 扣件鋼管架 ) 計(jì)算書興龍?jiān)钒仓眯^(qū)建設(shè)工程二標(biāo)段工程 ；工程建設(shè)地點(diǎn)：永川新城區(qū)；屬于磚混結(jié)構(gòu)；地

12、上 6 層；地下 0 層；建筑高度： 18.9m；標(biāo)準(zhǔn)層層高： 3m ；總建筑面積： 31331 平方米；總工期： 300 天。本工程由重慶市永川區(qū)惠通建設(shè)發(fā)展有限公司投資建設(shè)， 重慶大地勘察建筑設(shè)計(jì)有限公司設(shè)計(jì)， 四川省綿陽(yáng)川西北地質(zhì)工程勘察院地質(zhì)勘察， 重慶南州建設(shè)監(jiān)理有限公司監(jiān)理，重慶祥建建筑工程有限公司組織施工 .高支撐架的計(jì)算依據(jù) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 (GB 50017-2003)等規(guī)范編制。 :L1 梁段一、參數(shù)信息模板支撐及

13、構(gòu)造參數(shù)1.梁截面寬度B(m)： 0.40；梁截面高度D(m) ： 0.90；混凝土板厚度 (mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距L(m) ：0.80； a 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；立桿步距 h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距L(m) ：0.80； b 梁支撐架搭設(shè)高度 H(m)： 3.00；梁兩側(cè)立桿間距 (m)： 0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)： 1；采用的鋼管類型為 48× 3.5；立桿承重連接方式： 單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)： 1.00；2. 荷載參數(shù)323)

14、:0.20； ；鋼筋自重模板自重 24.00；(kN/m(kN/m) ：新澆混凝土重力密度(kN/m0.20)：22)：17.8； (kN/m) ：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 22)：4.0；2.0：；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載 (kN/m 振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載 (kN/m ) 3. 材料參數(shù)2)：9000.0；木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm) ：16.0；22)： 1.7；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm17.0) ：；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；22)： 1

15、3.0fm(N/mm；E(N/mm 面板彈性模量 6000.0)：；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距 (mm)：200.0；5. 梁側(cè)模板參數(shù)；4；次楞根數(shù)： 400：(mm)主楞間距主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量： 4；穿梁螺栓直徑 (mm)： M16 ；穿梁螺栓水平間距 (mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是： 150mm，300mm，450mm， 600mm；主楞材料：木方；寬度 (mm)：60.00；高度 (mm)：80.00；主楞合并根數(shù)： 2；次楞材料：木方；寬度 (mm)：60.00；高度 (mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的

16、最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值 :1/2V tF=0.2221F=H3；24.000kN/m - 混凝土的重力密度，取其中時(shí)間，取 2.000h ；t-新澆混凝土的初凝T -混凝土的入模溫度，取20.000 ；V -混凝土的澆筑速度，取1.500m/h ；H -混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；- 外加劑影響修正系數(shù)， 取 1.200 ； 1- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 1.150 。 2222 作為本工程計(jì)算17.848 kN/m、18.000 kN/m，取較小值 17.848kN/m分別計(jì)算得荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土

17、側(cè)壓力和需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。 ,面板為受彎結(jié)構(gòu)振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為 4 根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖 (單位： mm)1. 強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W < f3；2×2/6=26.67cm W = 40×其中， W -的最大彎矩 (N· mm)；面板的凈截面抵抗矩，M -面板2) (N/mm-2)；f -面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：22 lM = 0.1ql+0.117q21 其中 ， q - 作

18、用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 : q= 1.2×0.4×17.85=8.567kN/m； 1 振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值 : q= 1.4×0.4×4=2.24kN/m； 2 計(jì)算跨度 : l = (900-120)/(4-1)= 260mm；22= (900-120)/(4-1)(900-120)/(4-1) + 0.117 × 2.24× 8.567× 面板的最大彎矩 M= 0.1×4 ；mmN·107.56×面板的最大支座反力為 :N=1.1ql+1.2ql=1.1×

19、; 8.567×(900-120)/(4-1)/1000+1.2× 2.240× (900-120)/(4-1)/1000=3.149 21kN ；442；: = 7.56×10=2.8N/mm / 2.67× 10 經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值2；: f = 13N/mm面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值22，f=13N/mm小于 面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.8N/mm 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值滿足要求！2. 撓度驗(yàn)算4=0.677ql/(100EI) =l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q= 8.567N/mm ；1l

20、- 計(jì)算跨度 : l = (900-120)/(4-1)=260mm ；2；面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 6000N/mmE-4；2/12=26.67cm : I = 40×2×2×面板的截面慣性矩I- 45) = 10/(100× 6000×面板的最大撓度計(jì)算值 : = 0.677×8.567× (900-120)/(4-1)2.67 × 0.166 mm；面板的最大容許撓度值 : = l/250 =(900-120)/(4-1)/250 = 1.04mm ；面板的最大撓度計(jì)算值=0.166mm 小于 面板的最

21、大容許撓度值 =1.04mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1. 次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 3.149/0.400= 7.873kN/mW ，截面抵抗矩 I，截面慣性矩 80mm，高度 60mm 本工程中，次楞采用木方，寬度和彈性模量 E 分別為 :3； 8× 8/6 = 64cmW = 1×6×4；8/12 = 256cm8× I = 1× 6×8×2 ；E = 9000.00 N/mm計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖 (kN)彎矩圖

22、 (kN· m)變形圖 (mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M = 0.126 kN ·m，最大支座反力R= 3.464 kN，最大變形 =0.060 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下 : = M/W<f542； = 2 N/mm 經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.26×1010/6.40 × 2；: f = 17N/mm 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 2 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 小于 = 2 N/mm 次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值2，滿足要求！f=17N/mm （2 ）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值 : = 400/400=1mm；次楞的最大撓

23、度計(jì)算值 =0.06mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1mm ，滿足要求！2. 主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力， 取次楞的最大支座力 3.464kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度 60mm，高度 80mm，截面慣性矩 I ，截面抵抗矩 W 和彈性模量 E 分別為 :3； 8× 8/6 = 128cmW = 2×6× 4；8/12 = 512cm I = 2×6×8×8× 2； E = 9000.00 N/mm主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞彎矩圖 (kN· m)主楞變形圖 (mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得

24、到最大彎矩 M= 0.312 kN·m，最大支座反力 R= 5.592 kN，最大變形 =0.113 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/W<f552； 10 主楞的抗= 2.4 N/mm 經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 3.12×10/1.28× 2； 彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm22，f=17N/mm小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值=2.4N/mm滿足要求！（2）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.113 mm 主楞的最大容許撓度值 : = 180/400=0.45mm；主楞的最大撓度計(jì)算值=0.113mm

25、 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.45mm，滿 足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下 :N<N= f × A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；2)；A - 穿梁螺栓有效面積(mm2；170 N/mm f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取穿梁螺栓型號(hào) : M16 ；查表得：穿梁螺栓有效直徑 :13.55 mm；2；穿梁螺栓有效面積 : A = 144 mm穿梁螺栓所受的最大拉力:N =5.592 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170 ×144/1000 = 24.48 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.592kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=24.4

26、8kN ，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、 新澆混凝土自重荷載、 鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載； 撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、 新澆混凝土自重、 鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W分別為 :43；10 mm20/6 = 2.67×W =400× 20×54；20/12 = 2.67×20×I=400× 20×10mm1. 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<f新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q: 1.

27、2×（ 24.00+0.20）× 0.40×0.90=10.454kN/m； 1 模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計(jì)值：q:1.2×0.20×0.40=0.096kN/m； 2 施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q: 1.4× (2.00+2.50)×0.40=2.520kN/m； 3 最大彎矩計(jì)算公式如下 :22=l+0.117q)lM=0.1(q+ q 312max224N·mm；20010=5.40×(10.454+0.096)×0.1×200+0.117×2.52×

28、442 =M ；=2N/mm/2.67×10/W=5.40× 10 max2 小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =2 N/mm2，滿足要求！ f=13N/mm 2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。4/(100EI) =l/250 最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.677ql其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q+q=10.454+0.096=10.550kN/m； 21 ；):l =200.00mm 梁底支撐間距 (計(jì)算跨度 l-2；: E = 6000.0N/mmE-面板的彈性模量面板的最大允許撓度值 : =20

29、0.00/250 = 0.800mm；45)=0.071mm；6000×2.67×面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×10.55×20010/(100× 面板的最大撓度計(jì)算值 : =0.071mm小于 面板的最大允許撓度值 : =0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐鋼管的計(jì)算1. 荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m) ：q= 1.2×(24+0.2)×0.4×0.9×0.2+ 0.2× 0.2× (2×0.78+0.4)= 2.185 kN； 1(2)

30、施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN) ：q = 1.4×(2.5+2) ×0.4×0.2=0.504 kN； 2 均布荷載設(shè)計(jì)值 q = 2.185+0.504 = 2.689 kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計(jì)值：p=0.20×1.2× 0.12×24.00+1.4×(2.50+2.00)×(0.60-0.40)/4=0.098kN2. 支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算：本工程梁底支撐采用鋼管，鋼管的截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W 和彈性模量 E 分別為：03；cm W=5.08×1014

31、；cm 10I=1.22×2 ；E= 206000 N/mm簡(jiǎn)圖 (kN·m)剪力圖 (kN)彎矩圖 (kN· m)變形圖 (mm)鋼管的支座力 :N=N=0.3 kN ； 31N=2.285 kN； 2 最大剪力： V= 1.143 kN632；10=12.6 N/mm /5.08× 10 =M/W 鋼管最大正應(yīng)力計(jì)算值： =0.064× 32；100)=4.673N/mm =2V/A=2 × 1.143×10 /(4.89×鋼管最大剪應(yīng)力計(jì)算值 ：鋼管的最大撓度： =0.011 mm；鋼管的允許撓度 : =60

32、0.000/250=2.400 mm；2小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值12.619 N/mm 鋼管最大應(yīng)力計(jì)算值f=205.0002，滿足要求！N/mm2小于 鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f 鋼管受剪應(yīng)力計(jì)算值4.673 N/mm=120.000 v2，滿足要求！ N/mm鋼管的最大撓度=0.011 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2.400 mm，滿足要求！八、梁底縱向鋼管計(jì)算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐鋼管的支座反力。鋼管的截面慣性矩I ，截面抵抗矩 W 和彈性模量 E 分別為：3； W=5.08 cm4；I=12.19 cm2； E= 206000 N/mm1. 梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：

33、支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 0.3 kN支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)支撐鋼管計(jì)算剪力圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖 (kN·m)支撐鋼管計(jì)算變形圖 (mm)最大彎矩 M = 0.09 kN ·m ； max 最大變形 = 0.162 mm ； max 最大支座力 R = 1.013 kN ； max632 ； /(5.08× 10 )=17.7 N/mm 最大應(yīng)力 =M/W= 0.09 × 102；f=205 N/mm支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值17.7 N/mm 支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值2052!滿足要求,N/

34、mm支撐鋼管的最大撓度 =0.162mm 小于 800/150 與 10 mm,滿足要求 !max2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 2.285 kN支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算剪力圖 (kN)支撐鋼管計(jì)算彎矩圖 (kN·m)支撐鋼管計(jì)算變形圖 (mm)最大彎矩M = 0.686 kN ·m ； max 最大變形 = 1.232 mm ； max 最大支座力R= 7.712 kN ；max632； 最大應(yīng)力=M/W= 0.686 ×10 )=134.9 N/mm /(5.08×10 ；2f=205 N/mm

35、支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 134.9N/mm2052,滿足要求 !N/mm 支撐鋼管的最大撓度 !滿足要求 10 mm,與 800/150 小于 =1.232mmmax九、扣件抗滑移的計(jì)算:按規(guī)范表直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 8.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù) 1.00，該工程實(shí)際的單扣件承載力取值為 8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范 5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 ,取 8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中 R 取最大支座反

36、力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=7.712 kN；R < 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A) f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 :其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N =2.285 kN ； 1 縱向鋼管的最大支座反力：N=7.712 kN ； 2 腳手架鋼管的自重：N = 1.2×0.149×3=0.536 kN； 3 樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N=1.2×(0.80/2+(0.60-0.40)/4)× 0.80×0.20+(

37、0.80/2+(0.60-0.40)/4)×0.80×0.120× (0.20+424.00)=1.341 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N=1.4×(2.500+2.000)× 0.800/2+(0.600-0.400)/4×0.800=2.268 kN； 5N=N+N+N+N+N=2.285+7.712+0.536+1.341+2.268=14.142 kN；52314-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比l 查表得到； /i oi - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)： i = 1.58；2)：A = 4.89；A - 立桿凈截面面積(cm3)：W = 5.08；立桿