規(guī)范樁基礎(chǔ)7課件

1、1 樁基礎(chǔ)樁基礎(chǔ) 概述概述 樁的類型樁的類型 樁的豎向承載力樁的豎向承載力 樁基礎(chǔ)沉降的計算樁基礎(chǔ)沉降的計算 樁的負(fù)摩擦問題樁的負(fù)摩擦問題 樁的水平承載力樁的水平承載力 樁基礎(chǔ)設(shè)計的一般步驟樁基礎(chǔ)設(shè)計的一般步驟2軟 土 層 樁基礎(chǔ)的使用樁基礎(chǔ)的使用3新加坡發(fā)展銀行新加坡發(fā)展銀行,四墩四墩, 每墩直徑每墩直徑7.3m將荷載傳遞到下部好將荷載傳遞到下部好土層土層,承載力高承載力高大直徑鉆孔大直徑鉆孔樁樁風(fēng)化砂巖及粉砂巖風(fēng)化砂巖及粉砂巖部分風(fēng)化及部分風(fēng)化及不風(fēng)化泥巖不風(fēng)化泥巖樁樁4新加坡發(fā)展銀行新加坡發(fā)展銀行,四墩四墩7.3m56 樁基礎(chǔ)的類型樁基礎(chǔ)的類型 (1)(1)低承臺樁基低承臺樁基(2)(2

2、)高承臺樁基高承臺樁基承臺承臺樁樁上部結(jié)構(gòu)上部結(jié)構(gòu)承臺承臺樁樁上部結(jié)構(gòu)上部結(jié)構(gòu)7 分類：分類： 1、按、按使用功能使用功能分：分： 豎向抗壓樁豎向抗壓樁(compression pile )豎向抗拔樁豎向抗拔樁(tension pile)水平受荷樁水平受荷樁(horizon loading pile)復(fù)合受荷樁復(fù)合受荷樁(compound pile)主要承受豎向下壓荷載（簡稱主要承受豎向下壓荷載（簡稱豎向荷載豎向荷載）的樁，）的樁，應(yīng)進(jìn)行應(yīng)進(jìn)行豎向承載力豎向承載力計算，必要時還需計算計算，必要時還需計算樁基沉樁基沉降降，驗算，驗算軟弱下臥層軟弱下臥層的承載力以及的承載力以及負(fù)摩阻力負(fù)摩阻力產(chǎn)生

3、產(chǎn)生的下拉荷載。的下拉荷載。主要承受豎向上拔荷載的樁，應(yīng)進(jìn)行主要承受豎向上拔荷載的樁，應(yīng)進(jìn)行樁身強度樁身強度和和抗抗裂計算裂計算以及以及抗拔承載力抗拔承載力驗算。驗算。主要承受水平荷載的樁，應(yīng)進(jìn)行主要承受水平荷載的樁，應(yīng)進(jìn)行樁身強度樁身強度和和抗裂驗抗裂驗算算以及以及水平承載力水平承載力和和位移驗算位移驗算。承受豎向、水平荷載均較大的樁，應(yīng)按承受豎向、水平荷載均較大的樁，應(yīng)按豎向抗壓（豎向抗壓（或抗拔）樁或抗拔）樁及及水平受荷樁水平受荷樁的要求進(jìn)行驗算。的要求進(jìn)行驗算。8 2、按、按承載性能承載性能分：分： 摩擦樁摩擦樁端承摩擦樁端承摩擦樁端承樁端承樁摩擦端承樁摩擦端承樁樁頂?shù)臉O限荷載主要靠樁

4、身與周圍樁頂?shù)臉O限荷載主要靠樁身與周圍土層之間的摩擦力來支承，樁端處土層之間的摩擦力來支承，樁端處土層反力很小，可忽略不計。土層反力很小，可忽略不計。樁頂?shù)臉O限荷載由樁側(cè)阻力和樁端阻力共同承擔(dān)，樁頂?shù)臉O限荷載由樁側(cè)阻力和樁端阻力共同承擔(dān)，但但主要由樁側(cè)阻力主要由樁側(cè)阻力承受。承受。樁頂極限荷載主要靠樁尖處堅硬樁頂極限荷載主要靠樁尖處堅硬巖土層提供的反力來支承，樁側(cè)巖土層提供的反力來支承，樁側(cè)摩擦力很小，可以忽略不計。摩擦力很小，可以忽略不計。樁頂?shù)臉O限荷載由樁側(cè)阻力和樁端阻力共同承擔(dān)，樁頂?shù)臉O限荷載由樁側(cè)阻力和樁端阻力共同承擔(dān)，但但主要由樁端阻力主要由樁端阻力承受。承受。PsPsP9 單樁承載

5、力的確定單樁承載力的確定 單樁極限承載力單樁極限承載力Pu由總極限側(cè)阻力由總極限側(cè)阻力Psu和總極和總極限端阻力限端阻力Pbu組成組成 取決于：取決于：樁身材料強度樁身材料強度；地層的支承力地層的支承力10單樁豎向抗壓靜載試驗單樁豎向抗壓靜載試驗 千斤頂 基 準(zhǔn) 梁 試樁 錨樁試驗裝置示意圖 次梁 拉桿 錨樁主筋 錨樁 試樁 次梁 基準(zhǔn)梁 基準(zhǔn)樁 主梁 錨樁主梁 錨樁橫梁反力方式025507510012515017520003672108144180s (mm) Q (kN)100第二拐點Qu 第一拐點 0510152025303540455055606570110100100010000lg

6、t (min)300kN400kN500kN600kN700kN800kNY0 (mm)1 1 靜載荷試驗法靜載荷試驗法11錨樁橫梁方式 千斤頂 基 準(zhǔn) 梁 試樁 錨樁試驗裝置示意圖 次梁 拉桿 錨樁主筋 錨樁 試樁 次梁 基準(zhǔn)梁 基準(zhǔn)樁 主梁 錨樁主梁 12壓重平臺方式次梁 主梁 支 承 墩 支 承 墩 千斤頂 千斤頂 堆載試驗裝置示意圖 13地錨方式 傘形地錨裝置示意圖 拉桿 立柱 橫梁 千斤頂 地 錨 試樁 14自平衡試驗法自平衡試驗法15Osterberg法法0s (mm)s (mm)p (kN)千斤頂千斤頂Selfbalanced test16 單樁靜載荷試驗所得的荷載單樁靜載荷試驗

7、所得的荷載沉降沉降（Qs）關(guān)系曲線可大體分為）關(guān)系曲線可大體分為陡降型陡降型（A）和和緩變型緩變型（B）兩類形態(tài)。）兩類形態(tài)。uABuu/單 樁 荷 載 沉 降 曲 線圖 5 - 3QsOQsQA - 陡 降 型 ； B 緩 變 型陡降型陡降型緩變型緩變型17單樁豎向抗拔靜載試驗單樁豎向抗拔靜載試驗單千斤頂作用方式雙千斤頂作用方式穿心千斤頂 主梁 支承墩或 支承樁 主筋 百分表 基準(zhǔn)梁 試樁 支承樁 反力梁 試樁 表座 測微表 球鉸 液壓 千斤頂 球鉸 液壓 千斤頂 4D且2.0m 4D且2.0m 基準(zhǔn) 支承樁 墊塊 18水平靜載試驗水平靜載試驗 500墊塊千斤頂球鉸百分表百分表基準(zhǔn)梁基準(zhǔn)樁1

8、9 豎向荷載作用下群樁效應(yīng)豎向荷載作用下群樁效應(yīng) 樁基一般由多根樁和連接上部結(jié)構(gòu)的承樁基一般由多根樁和連接上部結(jié)構(gòu)的承臺組成，由于承臺、樁、土相互作用，基樁臺組成，由于承臺、樁、土相互作用，基樁的承載力和沉降性狀往往與相同地質(zhì)條件和的承載力和沉降性狀往往與相同地質(zhì)條件和設(shè)計方法的設(shè)計方法的單樁單樁有顯著區(qū)別，這種現(xiàn)象稱為有顯著區(qū)別，這種現(xiàn)象稱為群樁效應(yīng)群樁效應(yīng)。 問題？問題？單樁承載力加單樁承載力加起來等于群樁起來等于群樁承載力？承載力？20群樁與群樁效應(yīng)群樁與群樁效應(yīng)巖石土壓力擴散深度壓力擴散深度 6d21應(yīng)力疊加應(yīng)力疊加 樁底應(yīng)力增加樁底應(yīng)力增加, ,使承載力不足使承載力不足; ;總的總的

9、沉降增加沉降增加22端承型群樁基礎(chǔ)端承型群樁基礎(chǔ)端承型群樁中基樁（樁群中的端承型群樁中基樁（樁群中的單樁）與（獨立）單樁相近，單樁）與（獨立）單樁相近，樁與樁的相互作用、承臺與土樁與樁的相互作用、承臺與土的相互作用，都小到可忽略不的相互作用，都小到可忽略不計，計，端承型群樁的承載力可近端承型群樁的承載力可近似取為各單樁承載力之和似取為各單樁承載力之和。 巖石土23二、摩擦型群樁基礎(chǔ)二、摩擦型群樁基礎(chǔ) 摩擦型群樁的沉降大于單摩擦型群樁的沉降大于單樁，對非條型承臺下、按常樁，對非條型承臺下、按常用樁距布樁的群樁，樁數(shù)越用樁距布樁的群樁，樁數(shù)越多則群樁與單樁沉降量之比多則群樁與單樁沉降量之比越大。越

10、大。 摩擦型群樁基礎(chǔ)的荷載沉摩擦型群樁基礎(chǔ)的荷載沉降曲線屬緩變型，群樁效應(yīng)降曲線屬緩變型，群樁效應(yīng)系數(shù)可能小于系數(shù)可能小于1 1，也可能大于，也可能大于1 1。24F 群樁沉降計算群樁沉降計算多數(shù)樁基需要進(jìn)行沉降驗算多數(shù)樁基需要進(jìn)行沉降驗算荷載采用荷載采用準(zhǔn)永久組合準(zhǔn)永久組合基本假設(shè)基本假設(shè)：單向壓縮、均質(zhì)：單向壓縮、均質(zhì)各向同性和彈性假設(shè)的分層各向同性和彈性假設(shè)的分層總和法總和法25附加應(yīng)力計算的假定附加應(yīng)力計算的假定 1. 壓力分布面積按壓力分布面積按 /4擴散的假定擴散的假定 2. 壓力分布面積不擴散的假定壓力分布面積不擴散的假定 3. 壓力分布面積不擴散但扣除側(cè)面的摩阻壓力分布面積不擴

11、散但扣除側(cè)面的摩阻力力 4.按按Boussinesq理論計算應(yīng)力理論計算應(yīng)力 5.按按Mindlin理論計算應(yīng)力理論計算應(yīng)力26沉降計算結(jié)果的修正沉降計算結(jié)果的修正 1. 1. 按壓縮模量的大小修正按壓縮模量的大小修正 2. 2. 按樁長修正按樁長修正 3. 3. 按不同應(yīng)力計算假定的等效修正按不同應(yīng)力計算假定的等效修正27F l G b0A00(2)(2);4Abltgaltg kkkFGpA 荷載擴散法荷載擴散法a0、b0 群樁外緣長短邊的長度群樁外緣長短邊的長度l 樁的入土深度樁的入土深度 所有土層內(nèi)摩擦角平均值所有土層內(nèi)摩擦角平均值G 擴散后面積上的重量擴散后面積上的重量(矩形矩形)0

12、()kkmppdl p0d28,11,jnmj ij ipjisj ihsE s 樁基最終計算沉降量樁基最終計算沉降量m 計算分層數(shù)計算分層數(shù)Esi 壓縮模量壓縮模量 pi 第第i層土的豎向附加應(yīng)力平層土的豎向附加應(yīng)力平均值均值 p 沉降計算經(jīng)驗系數(shù)沉降計算經(jīng)驗系數(shù)按照擴散后的面積進(jìn)行分層總和法計算沉降按照擴散后的面積進(jìn)行分層總和法計算沉降F l G b0Ap0d29F l G b0A0000 02()()kkfksiaikmFGGabq hpdla b 扣除樁群側(cè)壁摩阻力法扣除樁群側(cè)壁摩阻力法hi 樁身穿越第樁身穿越第i層土層厚度層土層厚度l 樁的入土深度樁的入土深度qsia 第第i層土側(cè)阻

13、力特征值層土側(cè)阻力特征值Gk 承臺和承臺以上土的重量承臺和承臺以上土的重量按照前面的分層總和法計算沉降按照前面的分層總和法計算沉降p00000 02()kksiaikFGabq hpa b 301 負(fù)摩擦的產(chǎn)生(1)樁周附近地面大面積堆載(2)大面積降低地下水位(3)欠固結(jié)土,新填土(4)濕陷性黃土遇水濕陷(5)砂土液化、凍土融解 樁的負(fù)摩阻力樁的負(fù)摩阻力正摩阻正摩阻負(fù)摩阻負(fù)摩阻在土層相對于樁側(cè)向下位移在土層相對于樁側(cè)向下位移時，產(chǎn)生于樁側(cè)向下的摩阻時，產(chǎn)生于樁側(cè)向下的摩阻力稱為力稱為負(fù)摩阻力負(fù)摩阻力。312 負(fù)摩擦力的確定,負(fù)摩阻力成為荷載的一部分對于下部為巖石的端承樁,可能全樁為負(fù)阻力,

14、對于一般樁,因為樁土都有變形,視二者的相對位移量和方向lnNegative32(b)(a) zlNlfzdsnznll0zQxOOOi1z(c)1zF -Fpz(d)QlNFnp21nz0adsOONN =Q0F n圖511 單樁在產(chǎn)生負(fù)摩阻力時的荷載傳遞(a)單樁；（b）位移曲線；1土層豎向位移曲線；2樁的截面位移曲線；（c）樁側(cè)摩阻力分布曲線；（d）樁身軸力分布曲線33 由于影響樁基負(fù)摩阻力因素較多，故難以精確計算，現(xiàn)有方法多是帶經(jīng)驗性的。本文只介紹以有效應(yīng)力表達(dá)的計算方法（該方法比較接近實際），即： 單樁負(fù)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值可按下列公式計算：當(dāng)?shù)孛嬗袧M布荷載時： 式中第層土樁側(cè)負(fù)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值；

15、樁周土負(fù)摩阻力系數(shù)，可按表3-12取值； 樁周第層土平均豎向有效應(yīng)力； 第層土層底以下樁周土按厚度計算的加權(quán)平 均有效重度； innsiqipiiznsiqnii34 自地面起算的第層土中點深度； 地面均布荷載。 負(fù)摩阻力系數(shù) 注：當(dāng) 計算值大于正摩阻力時，取正摩阻力值。 izp土 類飽和粘土0.150.25粘 性 土、粉 土0.250.40砂 土0.350.50自重濕陷性黃土0.200.35nnsiq35 樁側(cè)負(fù)摩阻力系數(shù)與土的類別和狀態(tài)有關(guān)。對于粗粒土，隨土的密度和粒徑的增大而提高；對于細(xì)粒土，則隨土的塑性指數(shù)、孔隙比和飽和度的增大而降低。其取值如表所示。 中性點深度 應(yīng)按樁周土層沉降與樁

16、沉降相等的條件計算確定，也可參照表確定。 nl36中性點深度表注： 、 分別為中性點深度和樁周沉降變形土層 下限深度； 樁穿越自重濕陷性黃土層時， 按表列值增大10% （持力層為基巖除外）。 持力層性質(zhì)粘性土、粉土中密以上砂礫石、卵石基巖中性點深度比 / 0.50.60.70.80.91.0nlnl0lnl0lnl37 樁的水平承載力樁的水平承載力風(fēng)荷載風(fēng)荷載船擊船擊地震荷載地震荷載風(fēng)荷載風(fēng)荷載38 問題問題：problems單樁的水平承載力和位移如何確定單樁的水平承載力和位移如何確定? ?樁基中各樁樁頂所受的荷載如何分配樁基中各樁樁頂所受的荷載如何分配? ?單樁的內(nèi)力怎樣計算等單樁的內(nèi)力怎樣

17、計算等? ? 39 水平承載機理水平承載機理樁土的相互作用樁土的相互作用承載力大小取決于：土性、樁長和樁斷面剛承載力大小取決于：土性、樁長和樁斷面剛度和樁的約束條件。度和樁的約束條件。l水平承載樁水平承載樁40 橫向受力樁的承載力確定橫向受力樁的承載力確定 靜力水平載荷試驗靜力水平載荷試驗 理論公式計算理論公式計算 常數(shù)法、常數(shù)法、 m法、法、k法、法、c法法044hxbd xEIpdzpk 水平承載樁水平承載樁41常數(shù)法m法k法C法k kh h 抗力系數(shù)抗力系數(shù)樁的位移xxkx42樁基礎(chǔ)設(shè)計樁基礎(chǔ)設(shè)計1. 樁基礎(chǔ)設(shè)計步驟樁基礎(chǔ)設(shè)計步驟2.群樁中的單樁承載力群樁中的單樁承載力3.承臺設(shè)計承臺設(shè)

18、計43No結(jié)構(gòu)、地質(zhì)和環(huán)境資料結(jié)構(gòu)、地質(zhì)和環(huán)境資料樁型、樁長、斷面樁型、樁長、斷面樁數(shù)和布置樁數(shù)和布置驗算單樁承載力驗算單樁承載力樁基沉降驗算樁基沉降驗算承臺與樁身設(shè)計計算承臺與樁身設(shè)計計算設(shè)計結(jié)束設(shè)計結(jié)束單樁承載力特征值單樁承載力特征值RaNo荷載、持力層、相鄰建筑荷載、持力層、相鄰建筑根據(jù)施工條件決定樁根據(jù)施工條件決定樁型型根據(jù)持力層深度確定根據(jù)持力層深度確定樁長樁長根據(jù)荷載大小決定樁根據(jù)荷載大小決定樁截面截面樁端進(jìn)入持力層深度：樁端進(jìn)入持力層深度：13d，進(jìn)入較好巖體，進(jìn)入較好巖體0.5m。樁端下持力層。樁端下持力層厚度厚度 4d。根據(jù)前述確定單樁承根據(jù)前述確定單樁承載力特征值載力特征值

19、1單樁的靜載荷試驗單樁的靜載荷試驗2 其他現(xiàn)場試驗其他現(xiàn)場試驗3原位測試原位測試4 經(jīng)驗方法經(jīng)驗方法初估樁數(shù)初估樁數(shù)nFk 豎向荷載效應(yīng)的標(biāo)豎向荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合準(zhǔn)組合Gk 設(shè)計地面下承臺底設(shè)計地面下承臺底面以上結(jié)構(gòu)和土的自面以上結(jié)構(gòu)和土的自重，容重用重，容重用20kN/m3樁距樁距 摩擦樁一般摩擦樁一般3d擴底灌注樁擴底灌注樁擴底直徑擴底直徑的的1.5倍倍群樁承載力合力作用群樁承載力合力作用點與長期荷載的重心點與長期荷載的重心重合重合akkRGFn承載力驗算采用正常承載力驗算采用正常使用極限狀態(tài)下荷載使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合沉降驗算采用正常使沉降驗算采用正常使用極限狀態(tài)

20、下荷載效用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合應(yīng)的準(zhǔn)永久組合承臺和樁身強度驗算承臺和樁身強度驗算時采用承載能力極限時采用承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基基本組合本組合承臺尺寸、厚度承臺尺寸、厚度承臺的抗沖切、抗彎、承臺的抗沖切、抗彎、抗剪驗算抗剪驗算鋼筋混凝土樁的配筋鋼筋混凝土樁的配筋等設(shè)計等設(shè)計44群樁基礎(chǔ)中的單樁承載力驗算群樁基礎(chǔ)中的單樁承載力驗算中心豎直荷載實實際際分分布布假設(shè)的分布假設(shè)的分布F假設(shè)每個樁的荷載相同假設(shè)每個樁的荷載相同kkkFGQn G Gk k 承臺以上總自重承臺以上總自重n n 樁數(shù)樁數(shù)kaQR G45偏心豎向荷載偏心豎向荷載荷載線性分布假設(shè)荷載線性分布假設(shè)2

21、2yixiikjjM xM yFGQnyx max1.2aQR Yx7y7Qik 第第i i根樁底豎向力根樁底豎向力Mxk，Myk 作用于承臺作用于承臺底面通過樁群形心的底面通過樁群形心的x，y軸的力矩軸的力矩MyMx987216345X46樁基礎(chǔ)設(shè)計例題 柱的矩形截面邊長為柱的矩形截面邊長為b bc c=450mm=450mm及及h hc c=600mm=600mm，相應(yīng)，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時作用于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時作用于柱底（標(biāo)高為于柱底（標(biāo)高為-0.50m-0.50m）的）的荷載為：荷載為：F Fk k=3040kN=3040kN，M Mk k（作（作用于長邊方向）用于長邊方向）=1

22、60kNm=160kNm，H Hk k=140kN=140kN，擬采用混凝土預(yù)，擬采用混凝土預(yù)制樁基礎(chǔ)，樁的方形截面邊制樁基礎(chǔ)，樁的方形截面邊長為長為b bp p=400mm=400mm，樁長，樁長15m15m。已。已確定單樁豎向承載力特征值確定單樁豎向承載力特征值R Ra a=540kN=540kN，單樁水平力特征，單樁水平力特征值值R RHaHa=70kN=70kN承臺混凝土強度承臺混凝土強度等級取等級取C20C20，配置，配置HRB335HRB335級級鋼筋，試設(shè)計該樁基礎(chǔ)。鋼筋，試設(shè)計該樁基礎(chǔ)。 Fk3040kNMk160kN m Hk140kN50047【解】【解】 對對C20C20

23、混凝土取混凝土取ft=1100kPa；對；對HRB335HRB335級鋼筋取級鋼筋取fy=300N/mm2。 （1 1）樁的類型和尺寸已選定，樁身結(jié)構(gòu)設(shè)計從）樁的類型和尺寸已選定，樁身結(jié)構(gòu)設(shè)計從略略. .（2 2）初選樁的根數(shù)）初選樁的根數(shù) ka30405.6540FnR暫取暫取6 6根根 （3 3）初選承臺尺寸）初選承臺尺寸樁距，樁距樁距，樁距s=3.0bp =3.00.4=1.2m承臺長邊：承臺長邊：a=2（0.4+1.2）=3.2m承臺短邊：承臺短邊：b=2（0.4+0.6）=2.0m暫取承臺埋深為暫取承臺埋深為1.4m1.4m，承臺高度，承臺高度h h為為0.9m0.9m，樁頂，樁頂伸

24、入承臺伸入承臺50mm50mm，鋼筋保護層取，鋼筋保護層取70mm70mm，則承臺有，則承臺有效高度為：效高度為：h0=0.90.07=0.830m=830mm48（4 4）計算樁頂荷載）計算樁頂荷載 320/GkN mkkk3040203.22.0 1.4536.55406aFGQRkNn kmaxkkmaxkmink22()(160 140 0.9) 1.2536.54 1.2iMH h xQQxa596.5kN1.2648kN536.559.6476.9kN0R 樁頂平均豎向力樁頂平均豎向力 單樁水平力單樁水平力 1kkHa/140/623.3kNR70HHnkNk1.351.35 30

25、404104kNFFk1.351.35 160216kN mMMk1.351.35 140189kNHH4104684kN6FNnmaxmaxmin2()iMHh xNNx2764.4kN(216 189 0.9) 1.268468480.4603.6kN4 1.249群樁整體驗算群樁整體驗算 資料：阜陽某橋墩高承臺樁基礎(chǔ)構(gòu)造見下圖所示，采用600mm的鉆孔灌注樁，總長32m，入土30m， 50 已知： (1)作用在承臺底面合力的豎向分力為7000kN，偏心距為1.0m。 (2)主要地質(zhì)狀況： 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，重度 ，內(nèi)摩擦角 ，層厚12.6m； 淤泥質(zhì)粘土，重度 ，內(nèi)摩擦角 ，層厚11.3m； 密實礫砂層，重度 ，內(nèi)摩擦角 ，層厚14.5m；樁基持力層選，下無軟弱持力層。 (3)根據(jù)說明取抗力系數(shù)；樁端平面處土承載力容許值 410。318.9/kN m016317.6/kN m019319.1/kN m0220af51圖 1 8. 4bB0=3.0ma4cd水 位 線l=30meaeN4pmaxpminL0= 6.0m52 由于樁群在樁端平面內(nèi)樁距小于6倍樁徑，樁群作為整體基礎(chǔ)驗算樁端平面處土的承載力，樁基可以視為圖18.4中的acde范圍內(nèi)的實體基礎(chǔ)，樁端壓應(yīng)力需滿足如下計算公式： （18.10） （18.11）2a4BL hNplhfbacAAmaxR1a