中國石油大學研究生復試真題-油氣儲運專業(yè)

1、2009年一、油庫設計與管理部分1、選擇填空題：（共6分，每題1分）1）在下列影響儲油罐“小呼吸”損耗的諸多因素中，對儲罐發(fā)生“小呼吸”損耗影響作用最大的是A、罐內(nèi)油蒸氣濃度；B、油品濃度；C、晝夜溫差；D、當?shù)卮髿鈮?）儲油罐氣體空間內(nèi)，夜間靜止儲存時，起主導作用的油蒸氣傳質方式為A、分子擴散B、熱擴散C、強迫對流3）在環(huán)泵式比例混合器滅火系統(tǒng)中，通常不采用液位很高的水罐，而采用較低液位的水池儲水。這樣做的主要原因是A、水位太高可能出現(xiàn)清水倒灌進泡沫液儲罐的現(xiàn)象B、低水位有利于離心泵的吸入C、低水位有利于比例混合器的工作D、水位太高離心泵運轉能耗大4）下列哪個設備只有移動式泡沫滅火系統(tǒng)中才采

2、用的滅火設備。填空A、泡沫產(chǎn)生器B、泡沫管架C、比例混合器D、泡沫泵5）儲油罐防雷接地體的電阻R應當滿足A、RW10aB、R>10QC>R<5aD、R>5Q6）靜電放電有多種形式，其中放電危險程度較大的是A、電暈放電B、火花放電C、刷形放電D、不確定2、判斷題（共16分，每題2分）1）在鐵路油罐車裝油過程中，油蒸氣逸出油罐車外造成油品損耗。一晝夜不同時間裝車，損耗量有所不同。下列說法是否正確：白天裝車的損耗量比夜間裝車小。（）2）安裝呼吸閥擋板降低蒸發(fā)損耗的機理在于：減少了儲油罐的排氣量。（）3）在油罐車灌裝作業(yè)中，將鶴管插到罐底可以減少靜電的產(chǎn)生。（）4）同重柴油相比

3、，汽油燃燒速度快。油罐火災中，汽油上層液面溫度比柴油高。（）5）根據(jù)避雷針設計原理，油庫安裝避雷針后，儲油罐可以完全免遭雷擊危害。（）6）油庫滅火系統(tǒng)設計中需要計算第一次滅火泡沫消耗量?？梢钥隙ǎ萘吭酱蟮膬蓿瑴缁鹚璧呐菽牧恳苍酱?。（）7）立式拱頂罐罐頂安裝有呼吸閥和液壓安全閥。呼吸閥的排氣動作壓力的設定值要比液壓安全閥高一些才是合理的。（）8）油品閃點越高，其火災爆炸危險性也越大。（）3、簡述題（共12分，每題4分）1）根據(jù)出罐油品蒸發(fā)損耗的基本原理和蒸發(fā)損耗方程，從儲油罐進出油作業(yè)管理方面，提出降低油品蒸發(fā)損耗的措施。（蒸發(fā)損耗的基本方程:APP2Cy2M“五”彘r2）什么是儲油罐

4、火災的沸溢現(xiàn)象？發(fā)生沸溢的必要條件是什么？3）為了減少靜電火災危害，要求儲油罐做好接地。試從防雷與防靜電的角度簡述接地的作用，并解釋接地是否影響罐內(nèi)油品靜電荷的流散速度，為什么？二、輸油管道設計與管理部分1、填空題：(每空1分，共13分)(1)管道輸送中所遇到的流態(tài)一般為：熱輸含蠟原油管道為、小直徑的輕質成品油管道為、高粘原油和燃料油管道為。(2)解決動水壓力超壓的方法有、。(3)當長輸管道某中間站突然停運時，停運站前各站的進、出站壓力均、停運站后各站的進、出站壓力均。(4)熱油管道摩阻計算的特點是、。(5)影響熱油管道軸向溫降的主要因素是：、。2、簡答題(每題4分，共8分)(1)如果輸油管線

5、上存在翻越點，但設計時沒有考慮，簡要分析在什么情況下管線輸量為0，什么情況下管線輸量不為0?(2)熱油管道設計中確定加熱站的進出站溫度時應考慮哪些因素？3、(5分)某等溫輸油管，沿線設有三座離心泵站，采用從“泵到泵”方式工作，管線縱斷面及穩(wěn)定時的水力坡降線如圖示。首戰(zhàn)進站壓力不變。如果23站間A點截斷閥誤操作，使閥門開度減小，造成局部堵塞。試根據(jù)能量平衡原理分析管線輸量和各站進、出站壓力的變化趨勢，并在題圖上示意畫出堵塞后全線的水力坡降線。4、(8分)一條。529>7的埋地熱油管線，最長的加熱站間距為55km,管線允許的最低進站油溫為32C,最高出站油溫為65C,原油比熱C=2100J/

6、KgC,地溫T0=5C,正常運行總傳熱系數(shù)K=1.9W/(m2C)(以防腐層外徑計)，瀝青防腐層厚5cm,管線流態(tài)為水力光滑區(qū)，不考慮摩擦升溫的影響。計算該管線的允許最小輸量Gmin,設管線年輸量為750萬噸(一年按350天計算)，維持出站油溫Tr=65C不變運行，油品平均密度870Kg/m3,油品粘溫關系為尸5.3M0-6e-0.036(T-65)m2/s,試用平均溫度法計算站間為55km的加熱站間的摩阻損失。三、油氣集輸部分1、(9分)油氣兩相分離器的作用是實現(xiàn)油氣兩相的機械分離。根據(jù)油氣兩相分離過程，分析探討油氣分離器實現(xiàn)油氣兩相分離的理論基礎。2、(15分)管道沿地形起伏可能對輸油管、

7、輸氣管、氣液兩相集輸管路的生產(chǎn)運行產(chǎn)生影響，從流體輸送能量損失方面探討地形起伏的影響。3、推導題(8分)wg已知：s=,試證:wl2003年一、油庫設計與管理部分1、（8分）根據(jù)油品蒸發(fā)損耗的機理，說明在油品儲存、收發(fā)作業(yè)環(huán)節(jié)中，如何通過“加強管理、改進操作措施”來降低油品蒸發(fā)損耗。2、（7分）拱頂罐儲存，簡述一晝夜內(nèi)罐內(nèi)氣體空間和油品溫度的分布及其變化基本規(guī)律。3、（6分）試述原油罐火災中發(fā)生沸溢和噴濺的機理，并總結發(fā)生沸溢火災的必要條件。4、（6分）在儲油罐滅火系統(tǒng)中常常采用低倍數(shù)空氣泡沫進行滅火。試根據(jù)火災“三要素”分析低倍數(shù)空氣泡沫滅火的機理。5、（6分）試述發(fā)生靜電火災、爆炸事故的必

8、要條件，并簡要分析：在輸油泵房中，采用汽油擦拭設備、地面瓷磚上的污垢等，存在哪些危險因素？二、管輸工藝部分6、（7分）簡述原油析蠟和管壁結蠟對軸向溫降和摩阻的影響。7、（6分）簡述改變離心泵特性的主要方法。8、（7分）簡述多泵長輸管道系統(tǒng)某中間泵站事故停運后，全線輸量和各站進、出站壓力的變化趨勢。9、（15分）某。325>7的等溫輸油管，全線設有兩座泵站，以“從泵到泵”方式工作，管路縱斷面數(shù)據(jù)、油品粘度和泵站特性方程等參數(shù)如下：里程（km）028.053.064.076.4高程（km）083.094.5122.064.2油品計算粘度：尸4.2X10-6m2/s首站泵站特性方程：H=370

9、.5-3055Q1.75米（Q單位為m3/s）中間站泵站特性方程：H=516.7-4250Q1.75米（Q單位為m3/s）首站進站壓力：AH1=20米油柱已知：全線為水力光滑區(qū)，站內(nèi)局部阻力忽略不計。試計算該管道的輸量可達多少？三、油氣集輸部分10、（6分）一元烷燒體系的相特性和二元烷煌體系的相特性有何區(qū)別，畫圖解釋。11、（5分）油田地面工程中，只要條件允許采用多級分離的方式實現(xiàn)氣液的分離，試分析采用該工藝的原因。12、（5分）隨著多相流技術的發(fā)展，在海上油氣田的開發(fā)中開始廣泛采用多相混輸管道實現(xiàn)油氣上岸處理，請分析采用多相混輸可能遇到的技術問題。13、（6分）簡單說明截面含氣率和體積含氣率

10、的定義，并給出數(shù)學表達式。14、（10分）立式分離器直徑1.5米、高度8米，要求原油在分離器的停留時間為3分鐘，氣液界面控制在一半高度處，載荷波動系數(shù)3=1.5,忽略分離器兩端封堵的容積，試估算該分離器以米3/日計的原油處理量。2002年一、判斷題（每題1分，共20分）1、民用油庫鐵路作業(yè)線應當采用通過式。（）2、油庫中將同樣條件下保溫管路的熱損失與不保溫管路的熱損失之比定義為熱損失率?？紤]到節(jié)省保溫材料、提高保溫效果、確保保溫管路工況穩(wěn)定，熱損失率取值越小越好。（）3、安裝呼吸閥擋板降低蒸發(fā)損耗的機理在于：呼吸閥擋板可以阻止或減少向罐外排出的混合氣體的體積。（）4、鐵路裝卸油鶴管數(shù)僅取決于一

11、次到庫的最大油罐車數(shù)。（）5、與原油相比，汽油揮發(fā)性很強，汽油罐著火后火勢大，因而采用低倍數(shù)空氣泡沫撲救時，由于泡沫中含有大量水，汽油罐更加容易出現(xiàn)沸溢、噴濺。（）6、同一個金屬儲油罐，油品帶正電荷進罐比油品帶負電荷更易發(fā)生靜電放電事故。（）7、管線縱斷面圖是表示沿線地形情況的圖形，圖上的曲折線表示管線的實長，縱坐標表示線路的海拔高度。（）8、某長距離輸油管道，采用密閉輸送方式運行，全線設有n座泵站，在最后一個站間存在翻越點，但設計時未考慮，則投產(chǎn)后該管線的輸量肯定等于零。（）9、熱油管線是否存在不穩(wěn)定區(qū)，只取決于熱力條件。（）10、為了運行安全和檢修需要，一般泵站均設備用泵，加熱站均設備用加

12、熱爐。（）11、A、B兩種油品在管線內(nèi)順序輸送，終點A油罐內(nèi)允許混入的B油量僅僅取決于兩種油品的性質，而與其他因素無關。（）12、在設計熱油管線時，如果不考慮摩擦升溫和原油析蠟的影響，設計方案將偏于安全（假設運行中不存在管壁結蠟問題）。（）13、起始接觸面是兩種油品剛開始接觸時的截面，該截面始終位于管線的起點位置。（）14、在分離器設計中，載荷波動系數(shù)的設置是因安全因素而設。（）15、一定溫度下，某固定組成的石油體系的系統(tǒng)壓力等于該溫度下的泡點壓力，則該體系處于氣液相平衡狀態(tài)。（）16、在常規(guī)氣液分離工況下，也有可能發(fā)生反常凝析或反常蒸發(fā)現(xiàn)象。（）17、甲烷的臨界溫度是-82.5C,因此在常規(guī)

13、分離工況下，石油中的甲烷組分只能以氣態(tài)存在。（）18、某氣液兩相流流動密度和真實密度只有當氣液相間不存在滑脫時才相等。（）19、破乳是原油脫水中的關鍵環(huán)節(jié)，目前破乳只能依靠化學方法實現(xiàn)。（）20、在雙電場脫水工藝中，為了充分發(fā)揮直流電脫的優(yōu)點，電脫水器中交直流電場交替布置。（）二、簡答題（每題7分，共35分）1、簡述鐵路輕油上卸系統(tǒng)中汽阻斷流的基本含義？并從設計和操作兩個方面分析避免汽阻斷流的措施。2、簡述原油析蠟和管壁結蠟對軸向溫降和摩阻的影響。3、簡述長距離輸油管道輸量調(diào)節(jié)的方法。4、摻水輸送是稠油輸送的一項重要措施，請簡述摻水輸送原理。5、說明臥式分離器內(nèi)油滴沉降的必要條件，并寫出數(shù)學表

14、達式。三、論述題（15分）試比較管線沿地形起伏對輸油管、輸氣管、氣液兩相管路壓降的影響。四、計算題（每題15分，共30分）1、一條M26X7的埋地熱油管道，年輸量為500萬噸（一年按350天計算），加熱站間距為47km,維持進站油溫Tz=35C不變運行。正常運行時，總傳熱系數(shù)K=2.0w/m2C（按鋼管外徑計算），管道中心埋深處的自然地溫為7C,原油比熱為2200J/kgC,平均密度為852kg/m3,油品65c時的運動粘度為5.3M0-6m2/s,粘溫指數(shù)為0.036,摩擦升溫忽略不計。（1）用平均溫度法計算正常運行時該站間的摩阻損失是多少（已知流態(tài)為水力光滑區(qū)）？（2）如果站間10km管長

15、的總傳熱系數(shù)上升一倍（如下圖所示），試計算出站油溫Tr變?yōu)槎?？?）分析總傳熱系數(shù)變化后，該站間熱能消耗和動力消耗的變化趨勢。TrTz22km,K10km,2K15km,K2、容積為5000m3的立式拱頂罐中儲存汽油，罐內(nèi)氣體空間的體積為1000m3。油蒸氣的摩爾質量為74kg/kmol。當?shù)卮髿鈮簽?60毫米汞柱。罐頂安裝的呼吸閥的控制壓力為25毫米水柱真空度、壓力閥控制壓力為250毫米汞柱。若真空閥剛剛關閉時氣體空間的溫度為10C、油品飽和蒸汽壓為206毫米汞柱，經(jīng)一次小呼吸，當壓力閥剛剛關閉時，氣體空間溫度為30C、油品飽和蒸汽壓為300毫米汞柱。P1Py1P2Py2PyMy（1）利用蒸

16、發(fā)損耗基本公式ag=V1y1V2',計算一次小呼IT1T2Jp-PyR吸蒸發(fā)損耗量是多少。（2）在上述條件下，壓力閥的控制壓力為多少時。該罐的小呼吸損耗才能為零？（3）由蒸發(fā)損耗基本公式出發(fā)推導出有呼吸閥儲罐氣體空間壓縮率表達式，并據(jù)此表達式分析，指出降低地上立式有呼吸閥儲油罐“大呼吸”損耗可采取的措施。2002年參考答案一、判斷題答案1、X；2、x；3、X；4、X；5、X；6、X；7、X；8、X；9、X；10、X；11、X；12、，；13、X；14、X;15、，；16、X；17、X;18、，；19、X；20、X。二、簡答題答案要點1、答：鐵路輕油上卸系統(tǒng)中，油品克服鶴管摩阻及鶴管高程

17、時，油品所具有的剩余壓力會出現(xiàn)小于油品飽和蒸汽壓的情況，這時油品就會汽化，造成油品抽吸速率降低，甚至于無法將油品繼續(xù)抽出的現(xiàn)象。這就是所謂的汽阻斷流現(xiàn)象。改進措施：設計方面：1）改變鶴管形式，降低鶴管高度；2）加大汽阻點之前鶴管的管徑。操作方面：1）對罐車淋水降溫；2）采用壓力卸車；3）采用液下泵卸車；4）泵出口節(jié)流。2、答：對軸向溫降的影響：原油析蠟使原油的比熱增大，從而使軸向溫降變緩，管壁結蠟使原油向環(huán)境的散熱熱阻增大、總傳熱系數(shù)減小，從而也導致軸向溫降變緩?？傊臀鱿灪凸鼙诮Y蠟使軸向溫降變緩。對摩阻的影響：對于維持進站油溫不變運行的管道，原油析蠟和管壁結蠟將使出站油溫將下降，從而導致摩

18、阻增大；對于維持出站油溫不變運行的管道，原油析蠟和管壁結蠟將使進站油溫升高，從而導致摩阻下降。3、答：長輸管道輸量調(diào)節(jié)的方法有：改變泵轉速、多級泵拆級、切削葉輪、改變運行的泵機組數(shù)、改變運行的泵站數(shù)、節(jié)流調(diào)節(jié)、各種調(diào)節(jié)措施的組合。4、答：由于稠油粘度高，采用常見的加熱輸送工藝是困難的。根據(jù)乳狀液生成機理可知，當含水率超過某一比例，并有乳化劑存在時，稠油能夠形成較穩(wěn)定的O/W型乳狀液。根據(jù)油水乳狀液的性質，O/W型乳狀液的粘度較稠油粘度大大降低，這樣即可實現(xiàn)稠油摻水輸送。5、答：油滴沉降至集液部分所需時間應小于油滴隨氣體流過重力沉降部分所需的時間。IehleWA或Wg<wwhg三、論述題答

19、案1、輸油管：上坡：Hgz；下坡：Rgz。上下坡相等，起伏沒有影響。2、輸氣管：上坡：gz；下坡：Pg'gz。上坡能量損失大于下坡回收能量，但由于氣體密度變化較小，起伏影響不大。3、氣液兩相管路：上坡：yPg+（1邛）Rgz;下坡：y,Pg+（1邛）Rgz。由于重力作用，下坡液相流速大于上坡液相流速，導致下坡側的持液率小于上坡側的，而含氣率則相反。又因為，液相密度遠大于氣相密度，所以，管路沿線地形起伏時，管路的壓降除克服沿程摩阻外，還包括上坡段舉升流體所消耗的，而在下坡不能完全回收的靜壓損失。即地形起伏對兩相管路的影響非常大。四、計算題答案1、（1）解：管道輸量:G:500107=16

20、5.34kg/s350243600Q=G/:?=165.34/852=0.1941m3/s正常運行時出站油溫為:Tr=T0(Tz-T0)exp(K-DGC2.0二0.426Lr)=7(35-7)exp(471000)-46.6C165.34220011站間平均溫度為：Tpj=(Tr+2Tz)=(46.6+2父35)=38.9C33平均粘度為：0=5.310e-.°36(Tpj-65)=5.31019036(38.93)=13.5610-6m2/spJ流態(tài)為水力光滑區(qū)，m=0.25,P=0.0246站間的摩阻損失為：17560.25一q2s.m0.1941.13.5610hR=P-5-

21、Lr=0.0246父475父47M1000=268.8米油柱d50.412(2)解:B點溫度為:K二D2.0二0.426/Tb=T0+(Tz-T0)exp(Lbz)=7+(35-7)exp(父15父1000)=38.3CGC165.342200A點溫度為：_K二D4.0二0.426/Ta=T0+(Tb-T0)exp(Lab)=7+(38.37)exp(x10x1000)=43.3CGC165.342200出站溫度為：K二D2.0二0.426/Tr=T0+(Ta-T0)exp(Lra)=7+(43.37)exp(父22M1000)=49.7CGC165.342200(3)答：維持進站油溫不變運行

22、，總傳熱系數(shù)上升導致出站油溫升高，散熱量增大，熱能消耗增大；進站油溫不變，出站油溫升高，則平均溫度升高，粘度減小，摩阻下降，動力消耗下降。2、(1)解：已知：Py1=206父0.1333=27.46kPa,Py2=300x0.1333=40.0kPa;T1=10273=283K,T2=30273=300K。由題意知：R=2+Pz=760父0.13330.025父9.8=101.06kPa；F2=Pa+Pya=760M0.1333+0.25M9.8=103.76kPa；P=(P+P2)/2=102.41kPa；弓=(R1Py2)/2=33.73kPa3小呼吸損耗，V1=V2-V=1000m,將上

23、述參數(shù)帶入基本公式得出一次小呼吸損耗量：101.06-27.46103.76-4033.7374G=1000-二207.90kg283300102.41-33.738.31(2)解：令AG=0,計算得出：Pya=16.71kPa,即在題述條件下，呼吸閥的壓力閥控制壓力必須達到16.71kPa時小呼吸損耗才能為零。(3)解：設：真空閥剛剛關閉時刻狀態(tài)為1：p=Pa十Pz；壓力閥剛剛開啟時刻為狀態(tài)2：F2=Pa+Pya；令AG=0,可得油罐剛剛呼氣時氣體空間體積V#:V#=LWVi,則氣體空間壓縮率為：-I=1.Pa"一內(nèi)一P2一Py2T1VipaPya一Py21對上式進行變換，帶入T2

24、=Ti+AT,并根據(jù)空氣分壓Pk=P-Py,AK=R2-Pk1,可得:pya-pzpy2-Py1T2-Tia二二z二一二-1一r一PaPya一Py2PaPya一Py21為了降低大呼吸損耗，可以設法提高儲罐的壓縮率。由上式可見，可以采取的措施有：提高儲罐承壓，采用控制壓力范圍較大的呼吸閥，既提高（Pya-FZ）,增大必。溫降時進油。溫降階段進油，可以使得（Py2-Py1）0,（T23）0,從而增大。1999年一、填空1、當管線某處發(fā)生泄漏時，漏點前流量,漏點后流量,泄漏點前后各站的進、出站壓力。2、從“泵到泵”方式工作的輸油系統(tǒng)的工作特點是：,。3、當管線系統(tǒng)的工況發(fā)生變化時，調(diào)節(jié)措施可以從兩方

25、面考慮，即,。4、熱油管道的啟動方法有三種，它們是：,。5、多元體系的相特性不同于一元體系，其飽和蒸汽壓的大小和與有關，通常把泡點壓力稱為該多元混合物的。6、電脫水只適宜于型乳狀液，且進入電脫水器中的乳狀液含水率要求,否則易產(chǎn)生7、分離器的工藝計算通常應從和兩方面進行計算。8、某氣液兩相管路分液相折算系數(shù)至2=4,分氣相折算系數(shù)e：=16,試求管路條件下的g洛-馬參數(shù)X=。9、根據(jù)石油庫設計規(guī)范（GBJ74-84）的等級劃分，總容量為15000m3的油庫為級油庫。10、按照“石油庫儲存油品的火災危險性分類”，閉口閃點為50c的油品是類油品。11、油罐利用系數(shù)是指。12、對于共用棧橋的兩條鐵路作

26、業(yè)線，兩作業(yè)線中心線之間的距離不宜大于m。13、在鐵路接卸系統(tǒng)中，若采用下卸設施，則可避免上卸系統(tǒng)在夏季接卸汽油時常常出現(xiàn)的問題。14、只能用于水平管路上的疏水閥為型疏水閥。15、在考慮蒸發(fā)損耗問題時涉及到“回逆呼出”問題。“回逆呼出”是指：。16、原油罐發(fā)生火災后，若罐內(nèi)存在水墊層，則很有可能發(fā)生寬儲程油品儲罐火災所特有的現(xiàn)象。17、為防止感應雷擊，避雷針與被保護儲罐呼吸閥之間的水平距離應不小于米。18、電阻率處于范圍的油品，比較容易產(chǎn)生靜電危害。470m3/ho已知全二、某4325M7的等溫輸油管，全長120km,全線建有兩座泵站，采用從“泵到泵”方式輸油。每座泵站兩臺同型號的離心泵并聯(lián)工

27、作，兩座泵站運行時，輸量為線流態(tài)為水力光滑區(qū)，單臺泵的特性方程為：H=550-10280Q1.75米（Q的單位為m3/s）,單泵額定流量為280m3/h；首站進站壓頭為20米油柱，站內(nèi)阻力忽略不計；油品計算粘度v=4.2M10“m2/s；管道縱斷面數(shù)據(jù)如下:里程（km）020406080105120高程（km）2037.53055.682.514030.4如果第二站因故障停運，計算管道輸量比兩座泵站運行時下降多少為了使泵在高效區(qū)工作，應采取什么措施三、一條4529M7的埋地熱油管道，最長的加熱站間距為70km,最短的為55km,管道允許的最低進站油溫為30C,最高出站油溫為65C,油品平均比熱

28、c=2200J/KgC,沿線地溫T0=5C,總傳熱系數(shù)K=2w/m2C,瀝青防腐層厚6mm,管道中流態(tài)為水力光滑區(qū)，不考慮摩擦熱的影響。計算該管道的允許最小輸量Gmin;設管道年輸量為800萬噸，維持進站油溫Tz=35C不變運行，油品平均密度k850kg/m3,油品粘溫關系為v=5.3Ml0"6e'036（T"65）m2/s,年工作天數(shù)按350天計算。試用平均溫度法計算站間距為70km的加熱站間的摩阻損失。四、一次分離分出的天然氣所含重組分較多級分離分出的天然氣所含重組分分得多，但多級分離所得原油的密度反而較一次分離小。試解釋原因。五、如圖某油氣混輸管道高差Z=1.

29、0m,在管路平均溫度和壓力下P0=860kg/m3,pg=6.3kg/m3。上坡段3=0.6,Hi=0.7,下坡段3=0.2,Hl=0.1。試求爬坡管路斷的靜壓損失及下坡段所回收的能量。六、某中轉兼分配油庫經(jīng)營多種油品，其中70#車用汽油的年度周轉量為70000噸。油品密度為0.73,油品飽和蒸汽壓為375mmHg,油品粘度為4.5M0-5m2/s。油庫周車t系數(shù)取8,油罐利用系數(shù)取0.95。試確定：（1）若只有3000m3的拱頂罐（理論容量為3300m3）可供選用，那么應當為70#車用汽油設置幾個油罐？（2）該油庫采用離心泵將鐵路油罐車內(nèi)的汽油接卸到儲油罐內(nèi)，泵樣本上給出的該泵的允許吸入真空

30、度為6m。若當?shù)卮髿鈮簽?50mmHg;油罐車內(nèi)最高液位標高7.6m,油罐車罐底標高為3.0m；儲油罐可能出現(xiàn)的最高、最低液位標高分別為32m、20m；那么，泵的允許最大安裝標高Zo是多少？（吸入最困難工況下，泵入口流速為3m/s,吸入管路摩阻為4m。）七、某油庫有且僅有5000m3拱頂罐（直徑為23m）4座，儲存93#汽油。擬定采用固定式泡沫滅火系統(tǒng)，以及采用固定式環(huán)形冷卻管冷卻系統(tǒng)。經(jīng)計算得知，若某一油罐著火，則另外三座油罐均需按照鄰近罐考慮進行冷卻。已知：泡沫供給強度為8X10-4m3/sm2,著火罐及鄰近罐冷卻水供給強度均為5X10-4m3/sm;一次滅火泡沫連續(xù)供給時間為30分鐘，著

31、火罐及鄰近罐冷卻時間按6小時計；泡沫液為6%型低倍數(shù)泡沫液。試確定：（1）每個儲罐需配置PC16型泡沫產(chǎn)生器（泡沫產(chǎn)生能力為0.1m3/s,混合液流量1.610-2m3/s）多少個？亥油庫需配置PH32型比例混合器（混和液最大輸出量3.2X0-2m3/s）多少個？（2）上述配置中，不考慮撲救流散火焰，則一次撲滅戰(zhàn)斗需要清水多少立方米？1999年參考答案一、填空題答案1、增大、減小、降低；2、各站的輸量相等、各站的進出口壓力相互直接影響；3、改變泵站工作特性、改變管路工作特性；4、冷管直接啟動、預熱啟動、加稀釋劑或降凝劑啟動；5、溫度、汽化率、真實蒸汽壓；6、油包水或W/O、小于30%、電分散；

32、7、氣體中分出油滴、從原油中分出氣泡；8、2;9、二；10、乙；11、油罐儲存容量與計算容量（或稱理論容量、名義容量）的比值；12、6;13、汽阻斷流；14、機械；15、油罐發(fā)油后，由于吸入的空氣被油蒸氣飽和而引起的向罐外呼氣現(xiàn)象；16、沸溢；17、3;18、10101012Qmo、解：管道內(nèi)徑為：d=3252x7=311mm=0.311m；、0.254.210-單位輸量的水力坡降為：f=0.02461為=475=0.2858；d0.311泵站特性為：Hc=A-BQ1.75=550-1Q1.75=550-3056.3Q1.75;根據(jù)管道縱斷面數(shù)據(jù)，第二站停運后，只有105km處可能是翻越點，因

33、此，應首先判別管道有無翻越點。翻越點可采用兩種方法判別。方法一：分別按終點和105km處計算管道輸量，若前者大于后者，則105km處為翻越點,否則無翻越點。兩個輸量中的最小者即為管道輸量。按終點計算輸量：1.75AHs1一ZBfL55020-(30.4-20)3056.30.2858120103=0.09067m3/s=326.4m3/h；按105km處計算輸量:AHS1-：ZSIBfL1d550+20-(140-20),3056.30.2858105103=0.08527m3/s=309.0m3/h;Qi>Q2,所以，105km處為翻越點，管道輸量為309.0m3/h.o方法二：先按終

34、點計算輸量，然后分別計算從起點到終點和到過比較總壓頭確定翻越點。按終點計算輸量：105km處所需的總壓頭，通1JAtHsi-AZ_17J_550+20-(30.4-2廠17BfL-:3056.30.2858120103=0.09067m3/s=326.4m3/h;水力坡降為:i=0.0246Qi；75=0.02460.09067d.1.75，-6、0.25(4210)(475)-=0.00428m/m=4.28m/km；0.311.從起點到終點所需的總壓頭為：HiiLZ=4.28120(30.4-20)=524m;從起點到105km處所需的總壓頭為：H2=iL+AZ=4.28父105+(140

35、20)=569.4m；H2>Hi,所以105km處為翻越點，應按該點計算管道流量。管道輸量為:Q=175j'A+Hs1-AZ./I550+20-(140-20):BfL13056.30.2858105103=0.08527m3/s=309.0m3/h;則第二站停運后，管道輸量下降的百分數(shù)為:470-309.0470=0.343=34.3%由于管道輸量降為309m3/h,而單臺泵的額定流量為280m3/h,所以為了使泵在高效區(qū)工作，首站應停開一臺輸油泵。三、解：由于沿線地溫和總傳熱系數(shù)相同，故站間距最長的站間的允許最小輸量即為管道的允許最小輸量。管道的計算外徑為D=529+2X6=

36、541mm=0.541m;管道允許的最小輸量為：,K二DLRmaxGmin-十-ClnTRmax-T0Zmin-T0_，_323.14160.541701032200ln65-530-5=123.54kg/s=444.7t/h；管道質量流量為:800107350243600=264.6kg/s;3管道的體積流量為：Q=G/丁=264.6/850=0.3112m/s；加熱站出站油溫為:23.14160.54130Tr=T0(Tz-To)exp(Lr)=5(35-5)exp(GCM70M10)=50.1C;264.6220011站間平均油溫為：Tpj=(Tr+2Tz)=(50.1+2父35)=40.0C；33油品平均粘度為：.=5.310%q036(Tpj圾=5.310/0036(40網(wǎng)-13.0410-6m2/s管道內(nèi)徑為：d=529-2X7=515mm=0.515m;70km長的站間的摩阻為：Q；、.0.3112(13.0410)3HR=0.02461475Lr=0.0246475-><70x10=313.8m油柱。d0.5154四、解：攜帶效應：指液相中動量大的輕組分分子撞擊動量小的重組分分子，使重組分分子獲得能量進入氣相的現(xiàn)象。在一次分離中分離壓力低，攜帶效應產(chǎn)生的機