超限審查報(bào)告

1、XX 大廈結(jié)構(gòu)初步設(shè)計(jì)抗震設(shè)防專項(xiàng)審查報(bào)告XXX魅筑設(shè)計(jì)院二 OO 年 月一、工程概述二、設(shè)計(jì)依據(jù)1、設(shè)計(jì)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)程2、建設(shè)單位提供的資料3、建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)三、設(shè)計(jì)荷載1、重力荷載1.1靜荷載1.2活荷載2、風(fēng)荷載3、地震作用四、結(jié)構(gòu)材料1、混凝土2、鋼筋3、鋼材和焊條4、隔墻和維護(hù)墻五、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)1、工程地質(zhì)概況2、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)3、底板設(shè)計(jì)六、結(jié)構(gòu)體系設(shè)計(jì)和超限情況說明1、結(jié)構(gòu)體系布置2、超限情況的認(rèn)定七、針對超限情況的抗震措施1、計(jì)算分析方法2、抗震構(gòu)造措施八、結(jié)構(gòu)分析的主要結(jié)果匯總及比較1、計(jì)算軟件2、主要計(jì)算參數(shù)錄2.1 抗震設(shè)計(jì)2.2 抗風(fēng)設(shè)計(jì)3、主要計(jì)算結(jié)果4、計(jì)算結(jié)果分析

2、九、結(jié)構(gòu)抗震性能的綜合評價(jià)十、附件附件1:主要建筑和結(jié)構(gòu)圖紙附件2:計(jì)算書（一冊）XX大廈”結(jié)構(gòu)初步設(shè)計(jì)抗震設(shè)防專項(xiàng)審查報(bào)告一、工程概述“XX大廈”是一座甲級寫字樓，地上34層，地下3層。工程總用地面積為4500平方米， 總建筑面積48800.00平方米，其中地上建筑面積 38800.00平方米，地下建筑面積10000.00 平方米。地上主要為辦公建筑，底層層高 12.00m,避難層及頂層層高7.80m,其余標(biāo)準(zhǔn)層層高 均為3.9m,主體結(jié)構(gòu)總高度約135nl并于頂層設(shè)置直升飛機(jī)停機(jī)坪。地下室13層為車庫并分別設(shè)置設(shè)備用房，底板相對標(biāo)高約為-15.10m,其中地下第3層為按六級人防設(shè)計(jì)，平戰(zhàn)結(jié)

3、 合的防空地下室。本工程建筑高寬比 5.3,長寬比1.9。建筑抗震設(shè)防類別為丙類，建筑結(jié)構(gòu)安全等級為二級，所在地區(qū)的抗震設(shè)防烈度為7度,設(shè)計(jì)基本地震加速度0.15g ,設(shè)計(jì)地震分組：第一組；場地類別：二類;特征周期Tg=0.35sec, 建筑類別調(diào)整后用于結(jié)構(gòu)抗震驗(yàn)算的烈度 7度;按建筑類別及場地調(diào)整后用于確定抗震等級的 烈度7度；建筑結(jié)構(gòu)的阻尼比取5%框架抗震等級一級，剪力墻抗震等級一級（八層以下框 架、剪力墻抗震構(gòu)造措施按特一級）。100年一遇的基本風(fēng)壓：0.9KN/M,地面粗糙度：A類。 建筑總平面、主要建筑平面及立剖面見圖1.1圖1.80設(shè)計(jì)依據(jù)2.1、本工程按國家現(xiàn)行有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范、規(guī)

4、程進(jìn)行設(shè)計(jì)。采用的規(guī)范如下:建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程巖土工程勘察規(guī)范高層建筑巖土工程勘察規(guī)程建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范人民防空地下室設(shè)計(jì)規(guī)范建筑樁基技術(shù)規(guī)范地下工程防水技術(shù)規(guī)范高層建筑箱形與筏形基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程(GB50068-2001)(GB50223-2004)(GB50011 2001)(GB50009 2001)(GB50010 2002)(JGJ3-2002)(GB50021-2001)(JGJ72-2004)(GB50007-2002)(GB5

5、0038-2005)(JGJ94-94)(GB50108-2001)(JGJ6-99) (JGJ138-2001) (DBJ13-61-2004)混凝土自重：26.0 kN/m3鋼材自重： 78.5 kN/m3（2）其它：其它恒荷載表3.1建筑面層（50mm）1.0 kN/m 2吊頂0.1 kN/m2防火層0.1 kN/m2設(shè)備吊管0.3 kN/m 23.1.2活荷載：本工程常用結(jié)構(gòu)荷載取值按“建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范”。特殊設(shè)備荷載由有關(guān)方提供。活荷載分類表表3.2建筑工程設(shè)計(jì)文件編制深度的規(guī)定（建設(shè)部2003年4月）2.2、建設(shè)單位提供的資料XXg±工程勘察報(bào)告（2003.03）XX：程

6、勘察院2.3、建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)普通屋向（上人）2.0 kN/m 2公共衛(wèi)生問3.5 kN/m 2屋頂花園（上人）3.0 kN/m 2走廊、通道、前室3.5 kN/m 2辦公2.0 kN/m 2消防車道（考慮覆 土折減）10 kN/m2電梯機(jī)房_27.0 kN/m設(shè)備用房_27.0 kN/m會議室2.5 kN/m 2消防疏散樓梯3.5 kN/m 2多功能廳4.0 kN/m 2地下室坡道4.0 kN/m 2停車場4.0/m2直升飛機(jī)停機(jī)坪（考慮建筑面層折減）33.0 kN/m 2按GB50068-2001建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)，本工程設(shè)計(jì)使用年限50年。建筑結(jié)構(gòu)安全等級為二級。結(jié)構(gòu)重要性

7、系數(shù)取1.0。三、設(shè)計(jì)荷載3.1重力荷載注：1.辦公室內(nèi)考慮輕質(zhì)內(nèi)隔墻（1.0KN/m2）靈活分布，故將墻重（KN/m）的1/3作為附加活載 與上表中相應(yīng)取值疊加輸入。2 .屋頂花園活荷載不包括花圃土石等材料自重；衛(wèi)生間活荷載不包括蹲式衛(wèi)生間墊高部分 的荷載。3 .結(jié)構(gòu)專業(yè)在本次初設(shè)中提供的活載量值，經(jīng)業(yè)主確認(rèn)后作為施工圖設(shè)計(jì)活荷載取值依據(jù) 并同時(shí)不小于相關(guān)規(guī)范要求。3.2風(fēng)荷載根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）的規(guī)定，基本風(fēng)壓取0.90 kN/m2 （重現(xiàn)周期為100年），風(fēng)壓高度變化系數(shù)根據(jù)A類地面粗糙度采用3.3地震作用3.1.1靜荷載（1）結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重（梁、板、柱、鋼筋混

8、凝土墻和樓梯等）將根據(jù)結(jié)構(gòu)尺寸確定根據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50012001）的規(guī)定，抗震設(shè)防烈度按7度考慮，設(shè)計(jì)地震分組 為第一組（設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.15g）,場地特征周期為0.35秒，場地土類型為R類。結(jié)構(gòu)抗震計(jì)算采用振型分解反應(yīng)譜法及動(dòng)力時(shí)程分析法計(jì)算， 并同時(shí)計(jì)及扭轉(zhuǎn)和雙向地震對結(jié) 構(gòu)的影響，結(jié)構(gòu)阻尼比在多遇地震（小震）作用下的彈T生分析時(shí)取0.05,水平地震影響系數(shù)最大值為 0.12;中震地震影響系數(shù)最大值為0.33,罕遇地震（大震）影響系數(shù)最大值為0.72。本工程混凝土結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)防類別為丙類?？拐鸬燃墸旱叵乱粚樱孛?#177;0.00標(biāo)高以上剪力墻,框架均為一級，其中地

9、下一層至地上第八層的剪力墻、框架抗震構(gòu)造措施均為特一級；地下二層以 下框架及剪力墻抗震等級為三級。結(jié)構(gòu)計(jì)算以地下室頂板為嵌固部位， 地下室頂板厚度為200mm,地下室結(jié)構(gòu)的樓層抗側(cè)剛度大 于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層抗側(cè)剛度2倍以上。（計(jì)算中考慮回填土對地下室約束相對剛度比Esol取3.0）四、結(jié)構(gòu)材料4.1混凝土構(gòu)件混凝土強(qiáng)度等級表3.3構(gòu)件標(biāo)圖混凝土強(qiáng)度等級柱、剪力墻八層及八層以下C60(墻 C45)九層至十七層C40十八層以上C30梁、板八層及八層以下C35九層S/、層C30十七層以上C25地下室外壁、底板一C30（設(shè)計(jì)抗?jié)B等級為S8）本工程主要受力構(gòu)件采用Q345B鋼材，鋼材的抗拉強(qiáng)度實(shí)測值與屈

10、服強(qiáng)度實(shí)測值的比值不應(yīng)小 于1.2;鋼材應(yīng)有明顯的屈服臺階，且伸長率應(yīng)大于 20% ,鋼材應(yīng)有良好的可焊性和合格的沖擊韌 性。施工所用的焊條、焊絲、焊劑等均應(yīng)與主體金屬強(qiáng)度相適應(yīng)，當(dāng)二個(gè)不同強(qiáng)度的鋼材焊接時(shí)， 可采用與低強(qiáng)度鋼材相適應(yīng)的焊條。4.4隔墻、圍護(hù)墻：本工程隔墻、圍護(hù)墻采用符合環(huán)保和節(jié)能要求的輕質(zhì)材料，材料強(qiáng)度均應(yīng)符合GB50011-2001規(guī)范要求。衛(wèi)生間隔墻及設(shè)備間防爆墻采用混凝土砌塊，容重016.0kN/ m3,其它隔墻下采用加氣混凝土砌塊，容重0 10.0kN/ m3,強(qiáng)度等級MU5.0O外墻采用玻璃幕墻。五、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)5.1、工程地質(zhì)概況根據(jù)XXf 土工程勘察報(bào)告，本場地位于

11、，東面路，南面，北面 。場地地形平坦，勘察范圍內(nèi)未發(fā)現(xiàn)有滑坡、泥石流、活動(dòng)斷裂帶構(gòu)造等影響場地穩(wěn)定性的不良地質(zhì)作用。 表層有輕微中等液化現(xiàn)象，考慮本工程為深基坑開挖，故可不考慮此情況。擬建場地土層自上而 下依次為：雜填土、素填土、粗、礫砂、1細(xì)砂、淤泥混砂、殘積砂質(zhì)粘性土、強(qiáng)風(fēng)化花崗巖、碎裂花崗巖、中風(fēng)化花崗巖、微風(fēng)化花崗巖，各土層的物理力學(xué)綜合指標(biāo)見表 5.1。本工程± 0.00阱目當(dāng)于絕對標(biāo)高6.30。場地土類型屬中硬土，建筑場地類別為II類。場地內(nèi)有可 液化及小規(guī)模構(gòu)造破碎帶發(fā)育的地層。4.2 鋼筋：受力鋼筋采用 HRB400 (fy=360N/mm2)及HRB335 (fy=

12、300N/mm2);構(gòu)造、分布鋼筋及箍筋采用 HRB335 (fy=300N/mm2)及HPB235 (f=210 N/mm2)4.3 鋼材和焊條:地基土層的物理力學(xué)綜合指標(biāo)表5.1底板擬考慮作樁筏之筏板兼抗水板，板厚初定 >1500mm層 序 號巖土層名稱天然重度天然快剪天然 地基 承載 力特 征值變 形 模 量巖石極限飽和抗壓強(qiáng)度預(yù)制樁沖、挖孔樁凝 聚力內(nèi) 摩 榛 角極 限 側(cè) 阻 力 標(biāo) 準(zhǔn) 值極限 端阻 力標(biāo) 準(zhǔn)值極 限 側(cè) 阻 力 標(biāo) 準(zhǔn) 值極限 端阻 力標(biāo) 準(zhǔn)值YcfkEoqsikqpkqsikqpk3KN/m3kPa°kPaMPakPakPakPakPa雜填土18

13、.6612903.52525素填土18.812151205.02525粗、礫砂19.60351908.570701細(xì)砂19.00301005.500淤泥混砂17.009703.000殘積砂質(zhì) 粘性土上部18.82525200225550中部19.02530280307065下部19.222353505080450075強(qiáng)風(fēng)化花崗巖5009010063001005000碎裂花崗巖100016.0中風(fēng)化花崗巖160022.6微風(fēng)化花崗巖400080注：砂層含水層滲透系數(shù)建議取7.45 m/d六、結(jié)構(gòu)體系設(shè)計(jì)及超限情況說明6.1、結(jié)構(gòu)體系布置主樓采用鋼筋柱框架一混凝土核心筒混合結(jié)構(gòu)體系。主樓高寬比為

14、 5.3;長寬比1.9。內(nèi)筒高寬 比為8.93?？蚣苤酁?9m,鋼管混凝土框架柱，直徑為 1300mm,向上逐步減小為1200mm、 1000mm,壁厚t=2520mm。核心筒外墻截面尺寸 800mm,向上減小為700mm、500mm,內(nèi)墻為 200mm。樓面結(jié)構(gòu)：地下三層土0.000層采用鋼筋混凝土梁、板體系；土0.000以上采用鋼筋混凝土梁（部 分位置采用勁性混凝土梁）板樓面體系。板厚100120mm,屋面停機(jī)坪板厚200mm。對于跨度大的 梁采用起拱的方法，減小下垂度。地下室二層板擬采用空心樓蓋體系。主要的抗側(cè)力體系由鋼筋混凝土核心筒、框架組成。為了增加核心筒體的延性，在外筒墻體角 部

15、及與主梁交接處設(shè)置了型鋼柱。結(jié)構(gòu)布置詳結(jié)構(gòu)平面布置圖：（詳圖6.1圖6.6）5.2、 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)根據(jù)勘察初步揭示情況，本工程擬選用樁基。樁型初步選用大直徑（1m1.5m）沖鉆孔樁或人工挖孔樁。實(shí)際樁型綜合考慮現(xiàn)場條件，基坑支護(hù)情況，施工單位工藝水平及地方相應(yīng)條文規(guī)范后再 行確定。5.3、 底板設(shè)計(jì)6.2、超限情況的認(rèn)定依據(jù)建設(shè)部超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查技術(shù)要點(diǎn)，經(jīng)初步判斷，本建筑物存在主要超限情況如下：(1)水平位移超限根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程(JGJ3-2002第463條的規(guī)定，框架一鋼筋混凝土筒體結(jié)構(gòu)體系高度vl50m時(shí)，其樓層層間最大位移與層高之比不宜大于1/800,本工程計(jì)

16、算結(jié)果為1/670-750,超出了規(guī)范規(guī)定限值。(2)結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度不規(guī)則：根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程(JGJ3-2002第442條的規(guī)定，高層建筑其樓層側(cè)向 剛度不宜小于相鄰樓層側(cè)向剛度的70%或其上三層側(cè)向剛度平均值的80%o本工程由于底層及避難層(第 8層)層高較大，致使相鄰層最小側(cè)向剛度比：底層Ratxl =0.49,Raty1=0.42; 8MRatx1=0.51, Raty 1=0.48,超過規(guī)范限值。(3)結(jié)構(gòu)豎向樓層承載力突變：根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程(JGJ3-2002)第443條的規(guī)定，B級高度高層建筑的樓 層層間抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載力不宜小于其上一層受剪承載力的

17、80%,不應(yīng)小于其上一層受剪承載 力的75%0本工程底部(二層)的樓層受剪承載力比為 X向0.68, Y=0.67 o超過規(guī)范限值。(4)樓板局部不連續(xù)：根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程(JGJ3-2002第436條的規(guī)定，樓板開洞總面積不宜 超過樓層面積的30%o本工程第4層、七層、11層、14層、17層，由于局部樓板開洞總面積超過樓 層面積的30%,超過限值。綜上所述，依據(jù)現(xiàn)行建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范、高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程、超限高層 建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查技術(shù)要點(diǎn)等，本工程應(yīng)進(jìn)行抗震設(shè)防專項(xiàng)審查。七、針對超限情況的抗震措施7.1 計(jì)算分析方法：7.1.1 采用兩種不同力學(xué)模型的三維空間分析程

18、序進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)內(nèi)力、位移的比對計(jì)算分析，即SATW& PMSAP7.1.2 采用彈性時(shí)程分析方法進(jìn)行多遇地震的補(bǔ)充計(jì)算。7.1.3 采用Push-Over靜力彈塑性分析方法補(bǔ)充分析結(jié)構(gòu)在罕遇地震下的變形反應(yīng)。7.1.4 采用基于性能的抗震分析方法對結(jié)構(gòu)薄弱層進(jìn)行中震及大震階段的性能分析。提出保證薄弱層（第1層及第8層）中震彈性，大震不屈服位移可控的性能要求，提高及確保結(jié)構(gòu)薄弱層 的設(shè)計(jì)可靠度。7.2 抗震構(gòu)造措施：針對側(cè)向剛度突變及樓層承載力突變的主要矛盾，設(shè)計(jì)采用如下措施。7.2.1 合理選擇墻柱斷面，控制樓層層間剛度比。部分樓層上下層層高差異較大（如底層，避難層），豎向剛度不規(guī)則易

19、形成薄弱層。在滿足 建筑功能的前提下，調(diào)整豎向構(gòu)件的截面，提高薄弱層主要構(gòu)件配筋率。改善上下層剛度的 問題。7.2.2 增加核心筒的延性：由于核心筒承載的抗傾覆力矩約總傾覆力矩的70%±,是主要的抗側(cè)力構(gòu)件。為了增加核心筒體的延性，在外筒墻體角部及與主梁交接處設(shè)置了型鋼柱。另外，為了使 墻截面中的剪應(yīng)力均勻分布且減少混凝土的收縮裂縫，在墻體中布置多層鋼筋。核心筒體的軸壓比 控制在規(guī)范建議的0.5以內(nèi)，并保證足夠厚度的墻體來控制剪應(yīng)力水平。核心筒墻體中洞口的分布對墻體的抗震能力有極大的影響，設(shè)計(jì)中力求保證墻體中的 洞口對稱和規(guī)則，且有明確的連梁和墻肢。為了提高墻體的抗剪和抗震能力，在連

20、梁中適 當(dāng)布置斜向鋼筋。在底層及避難層，不同高度增加核心筒范圍內(nèi)的隔板，提高其抗側(cè)能力 作為承載力儲備。7.2.3 提高剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)的延性，將避難層8層以下范圍，按底部加強(qiáng)區(qū)的構(gòu)造要求進(jìn)行設(shè)計(jì)。 并提高底部加強(qiáng)區(qū)的抗震等級，按特一級設(shè)計(jì)。7.2.4 減少扭轉(zhuǎn)效應(yīng)調(diào)整抗側(cè)力構(gòu)件布置使之均勻?qū)ΨQ；減少質(zhì)心與剛心之間的偏心，以減少結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)；控制結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)位移比小于1.4。7.2.5 采用鋼管混凝土柱提高外框梁的抗震承載力及延性。由于外框梁層高突變，產(chǎn)生應(yīng)力突變 效應(yīng)比較嚴(yán)重，設(shè)計(jì)中采用全高鋼管混凝土柱，以改善結(jié)構(gòu)的抗震性能。鋼管對其核心混凝土 形成強(qiáng)力約束效應(yīng)，不僅改善混凝土的性能，而且增

21、強(qiáng)其承載力，同時(shí)內(nèi)填混凝土增強(qiáng)了鋼管壁的穩(wěn)定性。鋼管混凝土的極限應(yīng)變值比普通鋼筋混凝土大幾倍甚至幾十倍，是良好 的延性材料，可不受軸壓比的限制。它除了具有強(qiáng)度高、重量輕、耐疲勞等優(yōu)點(diǎn)外，還具Cl 球有省工、省料、施工速度快等特點(diǎn)，因此在經(jīng)濟(jì)效益方面也有一定的優(yōu)勢。采用的鋼管混凝土柱直徑為 1300mm- 1000mm 鋼板壁厚 2520mm鋼管混凝土柱圖7.1框架梁與鋼管柱之間的連接為剛接， 通過設(shè)置柱頭環(huán)梁解決節(jié)點(diǎn)受力。鋼管混凝土柱與鋼筋混 凝土梁連接典型節(jié)點(diǎn)如圖7.2所示：谿混肚的鐘齷18土集節(jié)雕法商鋼管混凝土柱節(jié)點(diǎn)圖7.2梁、柱典型節(jié)點(diǎn)7.2.6 加強(qiáng)薄弱部位的樓板剛度(1)設(shè)計(jì)時(shí)加強(qiáng)該

22、處梁、板合理剛度及配筋，嚴(yán)格控制梁、樓板裂縫。加強(qiáng)框架梁與筒體剪 力墻的連接，加強(qiáng)筒體剪力墻與周邊板的連接。(2)通過加大地下室結(jié)構(gòu)剛度，使地下一層結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剪切剛度大于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剪切剛度的2倍，并通過相應(yīng)的構(gòu)造措施，確保地下室頂板作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。(3)加強(qiáng)大洞口周邊梁的剛度和配筋，加強(qiáng)洞口周邊板的厚度和配筋。7.2.7 小墻肢的處理盡可能減少筒體由于開洞形成的小墻肢，對小墻肢抗震等級提高一級，加強(qiáng)合理配筋，控制軸壓比。八、結(jié)構(gòu)分析的主要結(jié)果匯總及比較8.1、 計(jì)算軟件本工程主體結(jié)構(gòu)采用中國建筑科學(xué)研究院 PKPM CAD工程部開發(fā)的PKPM系歹1軟件STAWE計(jì)算，并采用

23、PMSAP軟件補(bǔ)充計(jì)算校核.o二者均為國內(nèi)廣泛應(yīng)用于實(shí)際工程結(jié)構(gòu)分析的主流結(jié)構(gòu)分 析軟件。8.2、 主要計(jì)算參數(shù)8.2.1、 抗震設(shè)計(jì)（1）抗震設(shè)防烈度為7度，場地土類型為R類。（2）結(jié)構(gòu)的阻尼比在多遇地震作用下的彈性分析時(shí)取0.05,水平地震影響系數(shù)最大值為0.12;中震地震影響系數(shù)最大值為0.33,罕遇地震（大震）影響系數(shù)最大值為0.72,地震作用同時(shí)考慮雙向地震 作用和偶然偏心的不利影響。（3）分別采用考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)的振型分解反應(yīng)譜法及動(dòng)力時(shí)程分析法計(jì)算結(jié)構(gòu)響應(yīng)，并選用較多的振型以充分考慮高階振型的影響，各振型貢獻(xiàn)按 CQC組合。豎向力按模擬施工加荷方式計(jì)算。模態(tài) 分析選取振型數(shù)目為32個(gè)

24、。（4）采用彈性時(shí)程分析法進(jìn)行了多遇地震下的補(bǔ)充計(jì)算。彈性時(shí)程分析所取地面運(yùn)動(dòng)最大加速度為55gal,選取由中國建筑科學(xué)研究院提供的場地實(shí)測地震波，共三條，其中兩條為天然波， 一條為 人工波。（5）采用STWE分析了中震作用下結(jié)構(gòu)整體的變形反應(yīng)并確保中震狀態(tài)下薄弱層（1, 8層）主要受力構(gòu)件為彈性狀態(tài)。并以PMSAP復(fù)核。（6）采用push-overW塑性靜力分析法計(jì)算了結(jié)構(gòu)在罕遇地震下的變形反應(yīng)。8.2.2、 抗風(fēng)設(shè)計(jì)本建筑結(jié)構(gòu)屬于高層建筑，抗風(fēng)設(shè)計(jì)極其重要，程序計(jì)算結(jié)構(gòu)主樓體型系數(shù)取ps =1.4;風(fēng)振特性根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范之規(guī)定計(jì)算；基本風(fēng)壓按 100年一遇為0.90kN/m2,地面粗

25、糙度類別為A 類。8.3、 主要計(jì)算結(jié)果（1）多遇地震及風(fēng)荷載作用下計(jì)算結(jié)果如下：（表一 表三）表一：結(jié)構(gòu)分析主要結(jié)果對比（小震作用）計(jì)算程序SATWE、PMSAP計(jì)算起止部 位 （計(jì)算嵌固 端）底卜室地板 134.00（±0.0層即地 下室頂板）名 稱 比較項(xiàng)目SATWE數(shù)據(jù)PMSAP數(shù)據(jù)同時(shí)考慮偶然偏心與雙向地震作用同時(shí)考慮偶然偏心與雙向地震 作用振型數(shù)、后效質(zhì)量系數(shù)32、95%32、95%周期折減系數(shù)0.750.75結(jié)構(gòu)總質(zhì)量837911.64 KN855053.63 KN平均 重量29.14 KN/m229.73 KN/ m2底層地震剪力Qox=17806.07KN, Qox

26、/Ge=2.72%Qoy=15825.01 KN, Qox/Ge=2.42%Qox=15063KN , Qox/Ge=2.25%Qoy=16134KN, Qox/Ge=2.41%底層框柱地震剪力百分 比X 向：6.21%Y 向：9.05%X 向：6.95%Y 向：16.74%底層框柱承擔(dān)的地震力 傾覆彎矩白分比X 向：18.62%Y 向：21.67%X 向：23.29%Y 向：37.27%底層地震力傾覆力矩Mox=1596507.3KN- mMoy=1479078.3KN- mMox=1599188.7KN- mMoy=1513172KN m結(jié)構(gòu)自振周期（S）T1=2.9077 S （Y 向平

27、動(dòng)）T2=2.4355 S （X 向平動(dòng)）T3=2.0744S 州轉(zhuǎn)）T3m=0.713T1=3.289 S （Y 向平動(dòng)）T2=2.450S （X 向平動(dòng)）T3=2.375 S （扭轉(zhuǎn)）T3/T1=0.722地震最大方向（度）89.4-0.25墻軸壓比Max : 0.31min： 0.04Max : 0.31min： 0.04鋼管柱軸壓比8層以下Max : 0.50 min:0.288層以下Max : 0.57 min：0.308層以上Max : 0.57 min:0.048層以上Max : 0.55min： 0.04本層與上層抗剪承載力之比XYXY底層0.770.770.280.288層0

28、.910.791.801.80表二：SATWE分析結(jié)構(gòu)位移主要結(jié)果（小震作用）最大層問 位移角 （有害位 移角占總 位移角的 百分比 例）X地X+5X-5X雙X風(fēng)Y地Y+5Y-5Y雙Y風(fēng)底層1/29291/26351/32901/28701/30701/18941/20091/15941/18671/12578層1/19391/18381/20501/19311/20331/13971/14371/12581/13911/880最大值（樓層號）1/1470(25)1/1402(25)1/1477(25)1/1446(25)1/1749(25)1/ 932(25)1/1017(25)1/ 859

29、(25)1/ 931(25)1/ 727(25)(2.3%)最大層問 位移與平 均層間位 移的比值底層1.141.251.031.141.151.141.071.341.131.028層1.071.121.021.071.051.071.041.191.071.01最大值（樓層號）1.14(1)1.25(1)1.03(1)1.14(1)1.15(1)1.14(1,25)1.07(1)1.34(1)1.13(1,25, 26)1.02(1,13)表三：PMSAP分析結(jié)構(gòu)位移主要結(jié)果（小震作用）最大 層向 位移 角X地X+5X-5X雙X風(fēng)EXOY地Y+5Y-5Y雙Y風(fēng)EYO底層1/37151/36

30、031/32031/36891/40331/37091/18441/15171/17301/18241/11561/18438層1/18971/18751/17331/18921/20781/18961/11551/9931/10981/11481/7351/1155最大 值（樓 層號）1/1634(25)1/1567(25)1/1471(25)1/1626(25)1/2035(25)1/1633(25)1/897(25)1/774(25)1/895(25)1/895(25)1/687(25)1/896(25)最大層 間位移 與平均 層問位 移的比 值底層1.061.061.161.061.0

31、81.061.071.231.091.081.001.078層1.321.291.371.321.321.321.191.291.201.201.151.19最大 值（樓1.32(8)1.29(8)1.37(8)1.32(8)1.32(8)1.32(8)1.19(8)1.29(8)1.20(8)1.20(8)1.15(8)1.19(8)8.4.1 SATWE和PMSAP的振型反應(yīng)譜計(jì)算多遇水平地震作用，結(jié)果基本吻合，指標(biāo)基本滿 足規(guī)范要求。但最大樓間位移角1/687 （Y風(fēng)25層）低于1/800的要求，因考慮有害位移角的比例占總位移角的比例僅為2.3%,故認(rèn)為此計(jì)算結(jié)果在可接受的合理范圍內(nèi)。8

32、.4.2 采用彈性時(shí)程分析進(jìn)行多遇地震下的補(bǔ)充計(jì)算，結(jié)果顯示：（詳圖8.18.3）a、每條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)果底部剪力大于振型分解反應(yīng)譜法的結(jié)果的65% ob、多條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)果底部剪力大于振型分解反應(yīng)譜法的結(jié)果的80% o第1搭第1方向僂層剪力包絡(luò)0 003600,007500 000795 99A33333179號號9號 己13號中號號曲楂坐乒樓層剪力(KN)j現(xiàn)坐舟樓是另tl) USER1 15574.06 (?) JSER3 16826.17 (3) RH3TG03121599.99(4) W18D00.07 (5) CQC 18935.65圖8.18.4、計(jì)算結(jié)果分析第1獨(dú)

33、2方肖樓層剪力包絳0.00£984,07596B,H095? .e11193&,89H9S0.3617904,-13生橫坐標(biāo)=樓層虞江K N ) j縱坐標(biāo)二樓層號j(DUSER1 1790443 0USER3 15177,58 (3) RH3TG03L1197471料偃 150189 CQC C1673B.12圖8.2hktI-«w3user：f<i-tC0C1地震或作用方向角二0七(的時(shí)0,0上勸解大岫二20726.0(kN)圖8.3- i«rr出打3 um r4 一MU CKO 地震或作用方向商二SO (度)時(shí)90.0 貴角方MLU力二 367,

34、1 (kN)c、變形曲線顯示，第1、8層為薄弱層，但 1、8層最大層間位移角均滿足規(guī)范1/8008.4.3對于第1、8層薄弱層考慮中震彈性的計(jì)算結(jié)果體現(xiàn)：（詳表四、表五）要求。（詳圖8.4）（1）、層間位移角：薄弱層第1、8層最大值約1/500,呈彈性工作狀態(tài)。表四：SATWE分析結(jié)構(gòu)位移主要結(jié)果（中震作用）默螂肪向筋0,0 （圳“0員解獻(xiàn)墟時(shí)解詢二1/1157瓶1 媒-M 椅-Bit-向 而 一刷制 Uh 地震螂用涌角二00（4 9Q俄櫥吐朗儲A = 1/5735:1a I/9b00 VWL/<OC1/200主方向最大層間位移角曲線01/T&DO 0酸lyJOOL/2044L口

35、 eO次施最大層間位移角曲線最大層問 位移角X地X+5X-5X雙Y地Y+5Y-5Y雙底層1/10601/9501/11981/10401/6451/6821/5441/6388層1/6951/6571/7371/6921/4801/4931/4311/478最大層問 位移與平 均層間位 移的比值底層1.131.241.021.131.131.071.341.138層1.051.111.001.051.071.051.191.07表五：PMSAP分析結(jié)構(gòu)位移主要結(jié)果（中震作用）最大 層向 位移 角X地X+5X-5X雙EXOY地Y+5Y-5Y雙EYO底層1/13441/12621/11541/13

36、351/13431/6361/5271/5991/6311/6368層1/8041/7661/7631/8021/8041/4501/4051/4311/4481/449最大層 間位移 與平均 層問位 移的比 值底層1.041.081.151.051.041.071.231.091.081.078層1.291.281.321.291.291.181.261.181.181.18圖8.4（2）、構(gòu)件配筋結(jié)果體現(xiàn)第18層核心筒外墻及框架柱中震時(shí)滿足彈性階段設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求；墻體的最大軸壓比約為0.2,最大柱的軸壓比約為0.45,構(gòu)件延性指標(biāo)良好。第1、8層大部分框架梁及連梁，基本保持彈性。8.4.4、第1、8層薄弱層大震不屈服位移可控分析：1、. Push-Over計(jì)算結(jié)果體現(xiàn)最不利層間位移角為1/164,滿足規(guī)范要求1/1