建筑施工模板規(guī)范

1、建筑施工模板支撐系統(tǒng)建筑施工模板支撐系統(tǒng) 隨著高層建筑日益增多，建筑結構日趨復雜，腳手架與模板工程在搭設、施工、使用中作業(yè)危險因素多，極易發(fā)生傷亡事故。 有關數(shù)據(jù)表明，因腳手架與模板問題造成的人身傷亡事故在所有工程施工傷亡事故中所占的比例非常高（30%以上），是群死群傷工程事故的高發(fā)地 !2005年年9月月6日，位于北京西單的西西工程日，位于北京西單的西西工程4號地綜合樓工地發(fā)生模板支架號地綜合樓工地發(fā)生模板支架坍塌事故，事發(fā)時現(xiàn)場共有坍塌事故，事發(fā)時現(xiàn)場共有47名工人施工。事故造成名工人施工。事故造成8人死亡，人死亡，20多人受傷。多人受傷。2007年年9月月6日日 鄭州富田太陽城中心采光井

2、模板支架坍塌鄭州富田太陽城中心采光井模板支架坍塌,共造成共造成7人死亡，人死亡，17人受傷人受傷2008年年1月月2日上午日上午 合肥建筑工地發(fā)生模板坍塌事故，正在澆筑砼的十多合肥建筑工地發(fā)生模板坍塌事故，正在澆筑砼的十多人被埋，造成人被埋，造成12人受傷，人受傷，1人死亡！人死亡！2008年年11月月21日，博興縣體育活動中心游泳乒乓球館二樓樓頂突然坍塌，日，博興縣體育活動中心游泳乒乓球館二樓樓頂突然坍塌，20余工人隨樓頂落下，余工人隨樓頂落下，18人受傷住院。人受傷住院。 2010年年1月月3日日14時時20分許，由云南建工市政公司承建的昆明新機場配套分許，由云南建工市政公司承建的昆明新機

3、場配套引橋工程發(fā)生垮塌，共造成引橋工程發(fā)生垮塌，共造成7人死亡，人死亡，8人重傷，人重傷，26人輕傷。人輕傷。2010年年1月月12日中午日中午11點點50分左右，蕪湖華強文化科技產(chǎn)業(yè)園配送中心分左右，蕪湖華強文化科技產(chǎn)業(yè)園配送中心工地混凝土澆筑過程中發(fā)生倒塌事故，十余名工人被壓。截至工地混凝土澆筑過程中發(fā)生倒塌事故，十余名工人被壓。截至19時時20分，分，已有已有6名工人死亡、名工人死亡、7人受傷，還有人受傷，還有2名工人生死不明。名工人生死不明。2010年年1月月12日中午日中午11點點50分左右，蕪湖華強文化科技產(chǎn)業(yè)園配送中心分左右，蕪湖華強文化科技產(chǎn)業(yè)園配送中心工地混凝土澆筑過程中發(fā)生

4、倒塌事故，十余名工人被壓。截至工地混凝土澆筑過程中發(fā)生倒塌事故，十余名工人被壓。截至19時時20分，分，已有已有6名工人死亡、名工人死亡、7人受傷，還有人受傷，還有2名工人生死不明。名工人生死不明。模板支撐系統(tǒng)坍塌事故原因分析模板支撐系統(tǒng)坍塌事故原因分析材料方面材料方面管理方面管理方面計算方面計算方面構造方面構造方面施工方面施工方面構造原因構造原因垂直與水平剪刀撐的設置垂直與水平剪刀撐的設置水平桿與掃地桿的設置水平桿與掃地桿的設置關于立桿伸出頂層水平桿長度關于立桿伸出頂層水平桿長度a構造原因構造原因側向支撐（剪刀撐）設置不足，導致失穩(wěn)。側向支撐（剪刀撐）設置不足，導致失穩(wěn)。圖示一圖示一圖示二圖

5、示二 扣件規(guī)范參照了英國標準，但構造要求沒有英國標準扣件規(guī)范參照了英國標準，但構造要求沒有英國標準嚴格。按英國標準，橫向框格與縱向框格設斜桿者均占一嚴格。按英國標準，橫向框格與縱向框格設斜桿者均占一半，接近于半，接近于“幾何不可變桿系結構幾何不可變桿系結構”構造原因構造原因建筑施工模板安全技術規(guī)范建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008規(guī)定：規(guī)定： 滿堂模板和共享空間模板支架立柱，在外側滿堂模板和共享空間模板支架立柱，在外側周圈應設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐；中間在周圈應設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔縱橫向應每隔1Om1Om左右設由下至上的豎向連續(xù)式剪左右設由下至上的豎

6、向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為刀撐，其寬度宜為4 46m6m，并在剪刀撐部位的頂部、，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐掃地桿處設置水平剪刀撐( (圖圖6.2.4-1)6.2.4-1) 剪刀撐設置剪刀撐設置 建筑施工模板安全技術規(guī)范建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008規(guī)定：規(guī)定： 當建筑層高在當建筑層高在8 820m20m時，除應滿足上述規(guī)定時，除應滿足上述規(guī)定外，還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續(xù)式剪刀撐之外，還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續(xù)式剪刀撐之間增加之字斜撐，在有水平剪刀撐的部位，應在間增加之字斜撐，在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐每個剪刀撐中間處增

7、加一道水平剪刀撐( (圖圖6.2.4-6.2.4-2)2)。 建筑施工模板安全技術規(guī)范建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008規(guī)定：規(guī)定： 當建筑層高超過當建筑層高超過20m20m時，在滿足以上規(guī)定的基時，在滿足以上規(guī)定的基礎上，應將所有之字斜撐全部改為連續(xù)式剪刀撐礎上，應將所有之字斜撐全部改為連續(xù)式剪刀撐. .1 1、在立柱底距地面、在立柱底距地面200mm200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。的程序設掃地桿。2 2、可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。、可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。3 3、掃地桿與

8、頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確、掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。4.4.高度高度8 820m20m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿拉桿5.5.高度大于高度大于20m20m時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿道水平拉桿6 6、所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可、所有

9、水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。 水平桿與掃地桿水平桿與掃地桿板模板支架板模板支架不設置掃地桿時立桿的穩(wěn)定性計算不設置掃地桿時立桿的穩(wěn)定性計算:步距步距1.8米，計算長度取米，計算長度取3.6米，采用米，采用48 3.0鋼管鋼管= Lo/i=360/1.59=226查表得=0.149N=205 4.24 102 0.149/1000=12.9KN 設置掃地桿時立桿的穩(wěn)定性計算公式設置掃地桿時立桿的穩(wěn)定性計算公式:步距步距1.8米，計算長度取米，計算長度取3.6米，采用米，采用4

10、8 3.0鋼管鋼管= Lo/i=180/1.59=113.2查表得=0.475N=205 4.24 102 0.475/1000=41.3KN 北京西西工程現(xiàn)場照片北京西西工程現(xiàn)場照片支撐梁、板的支架立柱構造與安裝應符合下列規(guī)定支撐梁、板的支架立柱構造與安裝應符合下列規(guī)定: : 1 1、梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數(shù)。、梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數(shù)。 其它強制性條文標準其它強制性條文標準2 2、鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托，、鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托，U U形形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂支托與楞梁兩側間如有間隙

11、，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于部不得大于200mm200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于，螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm3mm，安裝時應保證上下同心。，安裝時應保證上下同心。 其它強制性條文標準其它強制性條文標準3 3、當支架立柱高度超過、當支架立柱高度超過5m5m時，應在立柱周圈外側和中間有時，應在立柱周圈外側和中間有結構柱的部位，按水平間距結構柱的部位，按水平間距6 69m9m、豎向間距、豎向間距2 23m3m與建筑結與建筑結構設置一個固結點。構設置一個固結點。 4 4、鋼管規(guī)格、間距、扣件應符合設計要求。每根立柱底部、鋼管規(guī)格、間距、扣件應符合設計要求。每根

12、立柱底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于50mm50mm。 5 5、立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱、立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于宜小于500mm500mm，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/31/3。 6 6、嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉、嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。桿上。 材料原因材料原因鋼管壁厚變薄，發(fā)生彎曲變形鋼管壁厚

13、變薄，發(fā)生彎曲變形扣件合格率低，扭力矩不夠扣件合格率低，扭力矩不夠鋼管鋼管鋼管壁厚mm截面積Acm2百分比截面模量Wcm3百分比3.54.89100%5.08100%3.04.2486%4.4988%2.73.8479%4.1281%抗彎強度：立桿穩(wěn)定性：不同壁厚鋼管參數(shù)計算不同壁厚鋼管參數(shù)計算扣件抗滑承載力扣件抗滑承載力影響扣件抗滑承載力的幾個因素：1、扣件本身質量，自重普遍不夠。2、使用年限3、扣件螺栓擰緊扭力矩值不應小于40Nm，且不應大于65Nm 有關部門調查結果，扣件扭力矩平均達不到25N.m,達到40N.m的不到10%，許多只是扭上，扭力矩大約10N.m建議：對扣件抗滑承載力加一個

14、建議：對扣件抗滑承載力加一個0.8左右的折減系數(shù)。左右的折減系數(shù)。計算方面計算方面模板方案不計算或計算書套用情況普遍。模板方案不計算或計算書套用情況普遍。荷載取值與傳遞路線、計算模型與公式等不正確荷載取值與傳遞路線、計算模型與公式等不正確方案編制人員力學知識較缺乏，對規(guī)范理解有誤！方案編制人員力學知識較缺乏，對規(guī)范理解有誤！其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ； A - 立桿凈截面面積(cm2) ； - 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細比= Lo/i 查表； Lo - 計算長度 (m)； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：205.00 N/mm2；立桿

15、的穩(wěn)定性計算公式立桿的穩(wěn)定性計算公式:軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù) 扣件式鋼管腳手架規(guī)范規(guī)定：5.1.4 當縱向或橫向水平桿的軸線對立桿軸線的偏心距不大于55mm時，立桿穩(wěn)定性計算中可不考慮此偏心距的影響。 模板安全技術規(guī)范規(guī)定：模板安全技術規(guī)范規(guī)定：5.1.7 5.1.7 承重的支架柱，其荷載應直接作用于立桿的軸線上，承重的支架柱，其荷載應直接作用于立桿的軸線上，嚴禁承受偏心荷載，并應按單立桿軸心受壓計算。嚴禁承受偏心荷載，并應按單立桿軸心受壓計算。 6.1.9 6.1.9 立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接

16、頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開兩立柱的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于的距離不宜小于500mm500mm，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的的1/31/3。偏心荷載影響偏心荷載影響立桿連接處是薄弱環(huán)節(jié)立桿連接處是薄弱環(huán)節(jié)實驗表明：對接扣件的承載能力比搭接高實驗表明：對接扣件的承載能力比搭接高2.14倍。倍。立桿連接處是薄弱環(huán)節(jié)立桿連接處是薄弱環(huán)節(jié) 只要立桿稍有偏心，此處變形就很大，破壞在此只要立桿稍有偏心，此處變形就很大，破壞在此首先發(fā)生。搭設高度愈大，對接扣件連接節(jié)點愈多，首先發(fā)生。搭設高度愈大，對接扣件連接節(jié)點愈多，側向變形就愈明

17、顯，一旦側向變形較大時，該節(jié)點處側向變形就愈明顯，一旦側向變形較大時，該節(jié)點處產(chǎn)生彎曲變形改變原計算力學數(shù)學模型，致使立桿鋼產(chǎn)生彎曲變形改變原計算力學數(shù)學模型，致使立桿鋼管應力突然增大，導致整個支撐系統(tǒng)破壞而發(fā)生倒塌管應力突然增大，導致整個支撐系統(tǒng)破壞而發(fā)生倒塌事故。事故。計算時，按單桿軸心受壓構件計算，但實際施工中，立桿承受偏心荷載。荷載-模板-方木-水平鋼管-扣件-立桿1-扣件-立桿2當荷載P=20KN對立桿偏心矩為55mm時其偏心荷載產(chǎn)生的彎矩:M=200.055=1.1KN.m立桿由偏心荷載產(chǎn)生的應力為：1.1105/4.49103=245MPaf=205MPa偏心荷載影響偏心荷載影響

18、偏心荷載影響偏心荷載影響 由于水平橫桿會對立由于水平橫桿會對立桿產(chǎn)生偏心彎矩，建議模桿產(chǎn)生偏心彎矩，建議模板支架搭設時，將橫桿對板支架搭設時，將橫桿對稱相間放置。水平桿稱相間放置。水平桿A與與B對立桿產(chǎn)生的偏心彎矩對立桿產(chǎn)生的偏心彎矩正好相反，通過橫向水平正好相反，通過橫向水平桿桿C得到平衡。相反，如得到平衡。相反，如果水平桿在同一側放置，果水平桿在同一側放置，對立桿產(chǎn)生偏心彎矩疊加對立桿產(chǎn)生偏心彎矩疊加效應，對支模架產(chǎn)生傾覆效應，對支模架產(chǎn)生傾覆力，應該禁止！力，應該禁止！關于計算長度問題關于計算長度問題:扣件式鋼管腳手架規(guī)范JGJ130-2001規(guī)定：L0=h+2a(公式二：L0=k1k2

19、(h+2a)(公式三： L0=kuh)h支架立桿的步距a模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008規(guī)定：計算長度采用縱橫向水平拉桿的最大步距，最大步距不得大于1.8m。板模板支架板模板支架板模板支架（設置頂托）板模板支架（設置頂托）關于計算長度問題關于計算長度問題:扣件抗滑移計算扣件抗滑移計算單扣件抗滑承載力取單扣件抗滑承載力取8KN 雙扣件取雙扣件取12KN大于大于12KN時應采用頂托！時應采用頂托！ 1、模板及其支架自重標準值、模板及其支架自重標準值G1K 應根據(jù)模板設計圖紙計算確定。肋形或無梁樓板模板自重應根據(jù)模板設計圖紙計算確定

20、。肋形或無梁樓板模板自重標準值應按下表采用（標準值應按下表采用（ kN/ m ）。）。 木模板 定型組合鋼模板平板的模板及小梁 0.3 0.5樓板模板（含梁模板） 0.5 0.75樓板模板及其支架（層高4m以下） 0.75 1.10 面板采用12mm厚竹膠板，次楞采用68cm方木，間距20cm時，經(jīng)測算自重值為0.17kN/ m。次楞采用鋼管時自重值為0.21kN/ m。荷載標準值荷載標準值 一、永久荷載標準值一、永久荷載標準值 2、新澆砼自重標準值、新澆砼自重標準值G2K1. 普通混凝土可采用24KN/m；2. 其他混凝土應按其實際（測）重力密度計算3、鋼筋自重標準值、鋼筋自重標準值G3K1

21、.應根據(jù)工程設計圖確定 ；2.對一般梁板結構每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重標準值：樓板可取1.1kN；梁可取1.5kN。 4、新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值 G4K可按下列公式計算，并取其中的較小值：可按下列公式計算，并取其中的較小值： c混凝土的重力密度（混凝土的重力密度（kN/m3）；）； V混凝土的澆筑速度（混凝土的澆筑速度（m/h）；）； t0新澆混凝土的初凝時間（新澆混凝土的初凝時間（h），可按試驗確定；當缺乏試），可按試驗確定；當缺乏試驗資料時，可采用驗資料時，可采用t0200/（T15）（）（T為混凝土的溫度為混凝土的溫度）；）； 4、

22、新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值 G4K1外加劑影響修正系數(shù)；不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2； 2混凝土坍落度影響修正系數(shù)；當坍落度小于30mm時，取0.85；坍落度為5090mm時，取1.00；坍落度為110150mm時，取1.15；說明：泵送砼坍落度150mm，取1.2。H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）； 5、其它永久荷載標準值、其它永久荷載標準值冷天施工時保溫層及雪荷載，按實際材料計算。二、可變荷載標準值二、可變荷載標準值 1、施工人員及設備荷載標準值施工人員及設備荷載標準值 Q1K 當計算模板和直

23、接支承模板的小梁時，均布活荷載可取當計算模板和直接支承模板的小梁時，均布活荷載可取2.5kN/m2，再用集中荷載，再用集中荷載2.5kN進行驗算，比較兩者所得的彎進行驗算，比較兩者所得的彎矩值取其大值；當計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標矩值取其大值；當計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標準值可取準值可取1.5kN/m2；當計算支架立柱及其他支承結構構件時，；當計算支架立柱及其他支承結構構件時，均布活荷載標準值可取均布活荷載標準值可取1.0kN/m2。 泵送砼時，泵送砼時，當計算模板和直接支承模板的小梁時，均布活當計算模板和直接支承模板的小梁時，均布活荷載可取荷載可取4kN/m2。當計算

24、直接支承小梁的主梁時，均布活荷。當計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標準值可取載標準值可取2.4kN/m2；當計算支架立柱及其他支承結構構件；當計算支架立柱及其他支承結構構件時，均布活荷載標準值可取時，均布活荷載標準值可取1.6kN/m2。荷載標準值荷載標準值 二、可變荷載標準值二、可變荷載標準值 1、施工人員及設備荷載標準值施工人員及設備荷載標準值 Q1K面板與次楞主楞支架立柱荷載2.5kN/m2均布荷載2.5kN集中荷載1.51泵送時42.41.6 2、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2K對水平面模板可采用對水平面模板可采用2kN/m2kN/m2 2，對垂直面模

25、板可采用，對垂直面模板可采用4kN/m4kN/m2 2 3、傾倒混凝土時，對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載傾倒混凝土時，對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標準值標準值Q3K向模板內(nèi)供料方法 水平荷載 溜槽、串筒或導管 2容量小于0.2m3的運輸器具 2容量為0.20.8m3的運輸器具 4容量大于0.8m3的運輸器具 6泵送砼4 應按現(xiàn)行國家標準應按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范建筑結構荷載規(guī)范GB50009GB5000920012001（20062006年版）中的規(guī)定計算，其中基本風壓值應按規(guī)年版）中的規(guī)定計算，其中基本風壓值應按規(guī)范附表范附表D.4D.4中中n n1010年的規(guī)定采用，并取風振系數(shù)年的規(guī)定采

26、用，并取風振系數(shù)z z1 1。k k= = z zz zs s0 0 z z高度高度z z處的風振系數(shù)。處的風振系數(shù)。z z 風壓高度變化系數(shù)。風壓高度變化系數(shù)。s s 風荷載體形系數(shù)。風荷載體形系數(shù)。0 0 基本風壓?；撅L壓。荷載標準值荷載標準值 三、風荷載標準值三、風荷載標準值風壓高度變化系數(shù)風壓高度變化系數(shù)z 查建筑結構荷載規(guī)范：查建筑結構荷載規(guī)范：地面粗糙度地面粗糙度 風荷載體形系數(shù)風荷載體形系數(shù)s荷載設計值荷載設計值 一、永久荷載的分項系數(shù)一、永久荷載的分項系數(shù)（1） 當其效應對結構不利時：對由可變荷載效應控制的組合，當其效應對結構不利時：對由可變荷載效應控制的組合，應取應取1.2

27、；對由永久荷載效應控制的組合，應取；對由永久荷載效應控制的組合，應取1.35；（2） 當其效應對結構有利時：一般情況應取當其效應對結構有利時：一般情況應取1；對結構的傾覆、滑移驗算，應取對結構的傾覆、滑移驗算，應取0.9。二、可變荷載的分項系數(shù)二、可變荷載的分項系數(shù)一般情況下應取一般情況下應取1.41.4；對標準值大于對標準值大于4kN/m4kN/m2 2的活荷載應取的活荷載應取1.31.3。 三、風荷載的分項系數(shù)：取三、風荷載的分項系數(shù)：取1.41.4荷載設計值荷載設計值 4.2.1 計算模板及支架結構或構件的強度、穩(wěn)定性和計算模板及支架結構或構件的強度、穩(wěn)定性和連接強度時，應采用荷載設計值

28、（荷載標準值乘以荷連接強度時，應采用荷載設計值（荷載標準值乘以荷載分項系數(shù)）。載分項系數(shù)）。4.2.2 計算正常使用極限狀態(tài)的變形時，應采用荷載計算正常使用極限狀態(tài)的變形時，應采用荷載標準值。標準值。荷載組合荷載組合 一、對于承載能力極限狀態(tài)一、對于承載能力極限狀態(tài) 應按荷載效應的基本組合采用應按荷載效應的基本組合采用, ,應采用下列設計表達式進行模應采用下列設計表達式進行模板設計：板設計：0SR （4.3.1-1） 0結構重要性系數(shù)，其值按結構重要性系數(shù)，其值按0.9采用；采用；S荷載效應組合的設計值；荷載效應組合的設計值；R結構構件抗力的設計值，應按各有關建筑結構設計規(guī)范結構構件抗力的設計

29、值，應按各有關建筑結構設計規(guī)范的規(guī)定確定。的規(guī)定確定。 對于基本組合，荷載效應組合的設計值對于基本組合，荷載效應組合的設計值S S應從下列組合值應從下列組合值中取最不利值確定：中取最不利值確定： 1 1、由可變荷載效應控制的組合：由可變荷載效應控制的組合：式中式中 G G永久荷載分項系數(shù)，應按本規(guī)范表永久荷載分項系數(shù)，應按本規(guī)范表4.2.34.2.3采用；采用； QiQi第第i i個可變荷載的分項系數(shù)，其中個可變荷載的分項系數(shù)，其中Q1Q1為可變荷載為可變荷載Q Q1 1的分項系數(shù)，應按本規(guī)范表的分項系數(shù)，應按本規(guī)范表4.2.34.2.3采用；采用； G Gikik按各永久荷載標準值按各永久荷

30、載標準值G Gk k計算的荷載效應值；計算的荷載效應值； Q Qikik按可變荷載標準值計算的荷載效應值，其中按可變荷載標準值計算的荷載效應值，其中Q Q1k1k為諸為諸可變荷載效應中起控制作用者；可變荷載效應中起控制作用者；n n參與組合的可變荷載數(shù)。參與組合的可變荷載數(shù)。 2 2、由永久荷載效應控制的組合：、由永久荷載效應控制的組合：(普西普西) )cici可變荷載可變荷載Q Qi i的組合值系數(shù)，當按本規(guī)范中規(guī)定的組合值系數(shù)，當按本規(guī)范中規(guī)定的各可變荷載采用時，其組合值系數(shù)可為的各可變荷載采用時，其組合值系數(shù)可為0.70.7。 二、對于正常使用極限狀態(tài)二、對于正常使用極限狀態(tài) 應按下列設

31、計表達式進行設計：應按下列設計表達式進行設計： SC SC （4.3.1-1） C C結構或結構構件達到正常使用要求的規(guī)定限值結構或結構構件達到正常使用要求的規(guī)定限值對于標準組合，荷載效應組合設計值對于標準組合，荷載效應組合設計值S S應按下式采用：應按下式采用： 模板及其支架荷載效應組合的各項荷載標準值組合模板及其支架荷載效應組合的各項荷載標準值組合 項目項目 計算承載能力計算承載能力 驗算撓度驗算撓度 平板和薄殼的模板及支架平板和薄殼的模板及支架 G G1k1kG G2k2kG G3k3kQ Q1k1k G G1k1kG G2k2kG G3k3k 梁和拱模板的底板及支架梁和拱模板的底板及支

32、架 G G1k1kG G2k2kG G3k3kQ Q2k2k G G1k1kG G2k2kG G3k3k 梁、拱、柱（邊長不大于梁、拱、柱（邊長不大于300mm300mm）、墻（厚度不大于）、墻（厚度不大于100mm100mm）的側面模板）的側面模板 G G4k4kQ Q2k2k G G4k4k 大體積結構、柱（邊長大于大體積結構、柱（邊長大于300mm300mm）、墻（厚度大于）、墻（厚度大于100mm100mm）的側面模板）的側面模板 G G4k4kQ Q3k3k G G4k4k 注：驗算撓度應采用荷載標準值；計算承載能力應采用荷載設計值。注：驗算撓度應采用荷載標準值；計算承載能力應采用荷

33、載設計值。 變形值規(guī)定變形值規(guī)定 4.4.1 4.4.1 當驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形值不得超當驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列容許值：過下列容許值：1 1 、對結構表面外露的模板，為模板構件計算跨度的、對結構表面外露的模板，為模板構件計算跨度的1/4001/400；2 2 、對結構表面隱蔽的模板，為模板構件計算跨度的、對結構表面隱蔽的模板，為模板構件計算跨度的1/2501/250； 1、面板、面板面板可按簡支跨計算面板可按簡支跨計算 。膠合板面板抗彎強度應按下式計算：膠合板面板抗彎強度應按下式計算：W Wj j膠合板毛截面抵抗矩膠合板毛截面抵抗矩f fjmjm膠合

34、板的抗彎強度設計值，應按本規(guī)范附錄膠合板的抗彎強度設計值，應按本規(guī)范附錄A A的表采用。的表采用。 設設 計計 竹膠合板面板竹膠合板面板JG/T 156-20042004年年6月月1日實施日實施混凝土模板用膠合板混凝土模板用膠合板GB/T 17656-19991999年年8月月1日實施日實施 2、主楞與次楞、主楞與次楞按簡支梁或連續(xù)梁來計算。按簡支梁或連續(xù)梁來計算。3、扣件式鋼管立柱計算扣件式鋼管立柱計算 用對接扣件連接的鋼管立柱應按單桿軸心受壓構件計算，用對接扣件連接的鋼管立柱應按單桿軸心受壓構件計算，公式中計算長度采用縱橫向水平拉桿的最大步距，最大步距不公式中計算長度采用縱橫向水平拉桿的最

35、大步距，最大步距不得大于得大于1.8m1.8m，步距相同時應采用底層步距；，步距相同時應采用底層步距； 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ； A - 立桿凈截面面積(cm2) ； - 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細比= Lo/i 查表； Lo - 計算長度 (m)； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：205.00 N/mm2；立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的穩(wěn)定性計算公式:立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算 例：板厚例：板厚0.2m ，立桿間距，立桿間距1m 1m, 最大步距最大步距1.8米。支架米。支架高度高度8m，荷載取值：砼自重，荷載取值：砼自重24

36、kN/m3,鋼筋自重：鋼筋自重： 1.5kN/m3 ,模模板自重板自重0.35kN/m2,施工荷載施工荷載1kN/m2：0.91.20.11218+(240.21.50.2.35)11+1.4111=8.115kN；0.91.350.11218+(240.21.50.20.35)11+1.40.7111=8.593kN；采用采用48 3.0鋼管鋼管, A=4.24cm2 ,i=1.59cm= Lo/i=180/1.59=113.2查表得=0.475N=8.593103/(4.24 102 0.475) =42.66N/mm2205 30N/mm2 施工措施施工措施砼澆筑方向砼澆筑方向 砼澆筑過

37、程中，為確保砼均衡受力，應采用自中間向砼澆筑過程中，為確保砼均衡受力，應采用自中間向兩側澆筑，或自兩側向中間的澆筑方向，不宜自一端向另兩側澆筑，或自兩側向中間的澆筑方向，不宜自一端向另一端推進澆筑。對大梁和厚板應采取分層澆筑。一端推進澆筑。對大梁和厚板應采取分層澆筑。 研究表明，絕大多數(shù)支撐體系倒塌事故是發(fā)生在砼澆筑過研究表明，絕大多數(shù)支撐體系倒塌事故是發(fā)生在砼澆筑過程中，砼澆筑路徑選擇不當會引起局部支撐內(nèi)力增大，是造成程中，砼澆筑路徑選擇不當會引起局部支撐內(nèi)力增大，是造成模板支撐體系倒塌的一個重要原因。模板支撐體系倒塌的一個重要原因。砼澆筑方向砼澆筑方向 有關研究表明，采用圖二澆筑方式時，最

38、大軸力出現(xiàn)有關研究表明，采用圖二澆筑方式時，最大軸力出現(xiàn)在全部砼澆筑完畢后。采用圖一與三澆筑方式時，最大軸在全部砼澆筑完畢后。采用圖一與三澆筑方式時，最大軸力并非出現(xiàn)在全部砼澆筑完畢后，而是出現(xiàn)在砼局部澆筑力并非出現(xiàn)在全部砼澆筑完畢后，而是出現(xiàn)在砼局部澆筑過程中。過程中。模板立桿底部地基處理模板立桿底部地基處理 6.1.2 2.豎向模板和支架立柱支承部分安裝在基土上時，豎向模板和支架立柱支承部分安裝在基土上時，應加設墊板，墊板應有足夠強度和支承面積，且應中心承應加設墊板，墊板應有足夠強度和支承面積，且應中心承載?；翍獔詫崳畱信潘胧?。對濕陷性黃土應有防載。基土應堅實，井應有排水措施。對濕

39、陷性黃土應有防水措施；對特別重要的結構工程可采用混凝土、打樁等措水措施；對特別重要的結構工程可采用混凝土、打樁等措施防止支架柱下沉。對凍脹性土應有防凍融措施。施防止支架柱下沉。對凍脹性土應有防凍融措施。3.3.當滿堂或共享空間模板支架立柱高度超過當滿堂或共享空間模板支架立柱高度超過8m8m時，若地基時，若地基土達不到承載要求，無法防止立柱下沉，則應先施工地面土達不到承載要求，無法防止立柱下沉，則應先施工地面下的工程，再分層回填夯實基土，澆筑地面混凝土墊層，下的工程，再分層回填夯實基土，澆筑地面混凝土墊層，達到強度后方可支模。達到強度后方可支模。控制荷載控制荷載 應嚴格控制模板上材料、機具、人員

40、數(shù)量與重量，防應嚴格控制模板上材料、機具、人員數(shù)量與重量，防止止 超載。超載。拆除模板支撐拆除模板支撐有時候，為增加立桿承載力，中下段采用雙立桿，此時對有時候，為增加立桿承載力，中下段采用雙立桿，此時對模板支撐系統(tǒng)承載力的提高是有限的。有研究資料顯示，模板支撐系統(tǒng)承載力的提高是有限的。有研究資料顯示，承載力提高僅承載力提高僅20%，而有人錯誤的按雙立桿計算承載力。，而有人錯誤的按雙立桿計算承載力。雙立桿對承載力的影響雙立桿對承載力的影響大跨度梁的拆除，應先從中間開始向兩端對稱進行。大跨度梁的拆除，應先從中間開始向兩端對稱進行。管理原因管理原因作業(yè)人員思想松懈，不按施工方案操作，作業(yè)人員思想松懈

41、，不按施工方案操作，檢查責任又不到位。檢查責任又不到位。施工技術人員未對模板方案根據(jù)實際情況進行施工技術人員未對模板方案根據(jù)實際情況進行嚴格計算，套用其它工程的模板設計方案嚴格計算，套用其它工程的模板設計方案由于低價投標，安全費用投入相應減少由于低價投標，安全費用投入相應減少項目部多且分散，檢查很難鋪開。管理人員與項目部多且分散，檢查很難鋪開。管理人員與作業(yè)工人流動性大，技術交底與培訓不到位。作業(yè)工人流動性大，技術交底與培訓不到位。管理措施管理措施過程沉降觀測過程沉降觀測 澆筑過程中，隨時觀察支架支承情況，發(fā)現(xiàn)澆筑過程中，隨時觀察支架支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉，松動和變形情況及時停止?jié)仓?，進行加固。下

42、沉，松動和變形情況及時停止?jié)仓?，進行加固。 在大梁跨中安裝觀測埋件，澆筑過程中，對在大梁跨中安裝觀測埋件，澆筑過程中，對埋件標高實時觀測。如出現(xiàn)突然大沉降，立即停埋件標高實時觀測。如出現(xiàn)突然大沉降，立即停止?jié)仓鳂I(yè)，查清原因。止?jié)仓鳂I(yè)，查清原因。砼澆筑過程中，支架內(nèi)禁止或限制人員作業(yè)進出！砼澆筑過程中，支架內(nèi)禁止或限制人員作業(yè)進出！ 為人員進入支架進行檢測和觀測工作設置的為人員進入支架進行檢測和觀測工作設置的安全通道和安全觀察（測）點的設計與設置應符安全通道和安全觀察（測）點的設計與設置應符合以下規(guī)定：合以下規(guī)定：（1）路徑最短、便于安全進入和迅速撤出；）路徑最短、便于安全進入和迅速撤出；（

43、2）采用可靠的安全棚護設計，應能承受不低）采用可靠的安全棚護設計，應能承受不低1.5倍墜落沖擊荷載的作用；倍墜落沖擊荷載的作用；（3）安全觀察點應與安全通道連通或不超過）安全觀察點應與安全通道連通或不超過2秒秒的進入距離。的進入距離。 安全資料方案與交底安全資料方案與交底1 1、按規(guī)定編制安全專項施工方案，安全專項施工、按規(guī)定編制安全專項施工方案，安全專項施工方案主要應包括工程概況、周邊環(huán)境、理論計算方案主要應包括工程概況、周邊環(huán)境、理論計算（包括簡圖、詳圖）、施工工序、施工工藝、安全（包括簡圖、詳圖）、施工工序、施工工藝、安全措施、勞動力組織、以及使用的設備、器具與材料措施、勞動力組織、以及

44、使用的設備、器具與材料等內(nèi)容。等內(nèi)容。2 2、編制、審核、審批、專家論證手續(xù)要齊全。、編制、審核、審批、專家論證手續(xù)要齊全。3 3、從事模板作業(yè)的人員，應經(jīng)安全技術培訓并留、從事模板作業(yè)的人員，應經(jīng)安全技術培訓并留有書面記錄。有書面記錄。4 4、工程技術人員應以書面形式向作業(yè)班組進行施、工程技術人員應以書面形式向作業(yè)班組進行施工操作的安全技術交底。工操作的安全技術交底。5 5、有緊急預案。、有緊急預案。建筑施工模板安全技術規(guī)范建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008設計計算設計計算荷載取值荷載取值構造安裝構造安裝山東省建筑工程安全專項施工方案編制山東省建筑工程安全專項施工方案編制審查與專家論證暫行辦法審查與專家論證暫行辦法第五條 下列危險性較大的分部分項工程下列危險性較大的分部分項工程，施工單位應編制安全專項施工施工單位應編制安全專項施工方案方案：腳手架工程腳手架工程落地式鋼管腳手架；附著式升降腳手架；懸挑式腳手架；門型腳手架；掛腳手架；高處作業(yè)吊籃；卸料平臺；其他臨時設