沉井結(jié)構(gòu)計算書詳細講解

1、中國中鐵深圳市城市軌道交通4號線工程主體工程4302標段二工區(qū)沉井結(jié)構(gòu)計算書計算:校核：審定：中鐵二局工程深圳市軌道交通4號線4302標二工區(qū)工程部2021年10月1 目錄21.1 頂管概況31.2 頂管工作井、接收井尺寸31.3 1200mm#頂力計算31.3.1 推力計算31.3.2 壁板后土抗力計算：41.3.3 后背土體的穩(wěn)定計算：41.4 工作井沉井下沉及結(jié)構(gòu)計算41.4.1 根底資料：41.4.2 下沉計算：51.4.3 下沉穩(wěn)定計算：51.4.4 刃腳計算：51.4.5 沉井豎向計算：61.4.6 井壁內(nèi)力計算：理正結(jié)構(gòu)工具箱計算71.4.7 底板內(nèi)力計算：理正結(jié)構(gòu)工具箱計算12

2、1.5 接收井沉井下沉及結(jié)構(gòu)計算131.5.1 根底資料：131.5.2 下沉計算：141.5.3 下沉穩(wěn)定計算：141.5.4 抗浮穩(wěn)定計算沉井下沉到設計標高澆注底板后：141.5.5 刃腳計算：141.5.6 沉井豎向計算151.5.7 井壁內(nèi)力計算：理正結(jié)構(gòu)工具箱計算161.1 頂管概況(1)鋼筋一HRB33駁鋼筋強度設計值fy=fy'=300N/mn2(2)圓管碎：采用C50,沉井采用C3d(3)所頂土層為黏土,r=17KN/m3本計算除井壁、底板外未采用專業(yè)計算軟件.1.2 頂管工作井、接收井尺寸1、工作井尺寸的設計、核算由檢查井的設計要求及頂管操作技術要求決定.(1)、工作

3、井的寬度計算公式B=D+2b+2c式中：B工作井寬度；D一一頂進管節(jié)的外徑尺寸；b工作井內(nèi)安好管節(jié)后兩側(cè)的工作空間,本工程采用每側(cè)0.8m；c護壁厚度,本工程采用0.4m；本工程的頂管直徑為D100Q壁厚200.工作井的寬度尺寸為B=8.7mm；(2)工作井底的長度計算公式：L=L1+L2+L3+2L4+L式中：L工作井底部開挖長度；L1管節(jié)長度取2m;L2頂鎬機長度取1.1m;L3出土工作長度,取1.1m；;L4后背墻白厚度,取0.4m；;L5已頂進的管節(jié)留在導軌上的最小長度,取0.3m.確定本工程工作井的底部長度尺寸為L=8.7m.(3)工作井的深度工作井的深度由設計高程和根底底板的厚度決

4、定.(4)接收井尺寸只需滿足工具管退出即可,本工程接收井尺寸4.35m.1.3 1200mmf頂力計算1.3.1 推力計算管徑D=1.2m管外周長S=3.14d=3.14x1.6=5.024m頂入管總長度L=50m管壁厚t=0.2m頂入管每米重量W=3.14X(1.42-1.02)/4X25=18.84KN/m管涵與土之間摩擦系數(shù)f=0.40每米管子與土層之間的綜合摩擦阻力f0=RS+Wf=5x5.024+18.84x0.4=32.656kN/m初始推力F0=(Pe+PwAP)(3.14/4)B2c=(150+2.0x10+20x3.14/4x1.62=484.6kN總推力f=F0+f0L=4

5、84.6+32.656x50=2117.4kN1.3.2 壁板后土抗力計算:頂管總推力設計值Pt=1.5x2117.4=3176.1kN頂管力至刃腳底的距離：hf=2.5m沉井尺寸rc=8.7mqAma=4Pt/(3sf)=4x3176.1/(3x59.416x2.5)=28.51kpaqA=28.51x(8-1.5)/8=23.16kpaMA=-0.307qAr2c=-0.307x43.42x(59.416)2=-47058kN.m1.3.3 后背土體的穩(wěn)定計算:主動土壓力標準值Pa=rZtg2(45°-35-)=21x8xtg2(45°-35-)=45.53kN/m22

6、2被動土壓力標準值Pp=rZtg2(45°+")=21x8xtg2(45°+竺)=619.95kN/希22沉井前方總主動土壓力標準值Pa=0.5rH2tg2(45°-空)=0.5x21x82xtg2(452-35-)=182.11kN/m22沉井前方總被動土壓力標準值Pp=0.5rH2tg2(450+35口)=0.5x21x82xtg2(452+35-)=2479.80kN/m22hp=H/3=8/3=2.67m§=(hf-1hf-hp)/hf=(2.5-|2.5-2.67|)/2.5=0.932總推力F=1552.1<§(0.

7、8Pp-Pa)=0.932x(0.8x2479.8-182.11)=1679.21KN滿足標準要求所以經(jīng)過以上計算可知：采用管徑D=1.0m圓管,頂進距離50m符合要求.1.4 工作井沉井下沉及結(jié)構(gòu)計算8.7沉井,本井為工作井,由于地質(zhì)條件好,在沉井范圍內(nèi)均為粘土層,沉井考慮先開挖后下沉.1.4.1根底資料：單位摩阻力fk=30Kpa,地基承載力特征值取為350Kpa采用C30碎,鋼筋為HRB335粘土天然容重取為17kN/nt內(nèi)摩擦角=35°,井壁高8m,底板厚0.6m,壁厚0.6m.1.4,2下沉計算:井壁總摩阻力標準值：.11,T=U-(H%2.5)f=(8,7x2x2)x-x

8、(8.7+1.3-2.5)X30=3915kN沉井自重標準值Gk=(8.7x0,6x2)x2x8.7x30=5449.68kN下沉系數(shù)：K1=(Gk-Ffw,k)/T=(5449.68-371.3)/3915=1,297>1,05滿足要求1.4.3 下沉穩(wěn)定計算：根據(jù)地勘資料,沉井下沉土層為卵石土層,因此下沉穩(wěn)定滿要求1.4.4 刃腳計算:水平框架作用的判別,L1=4.9m,h=1.3maf=(0.1XL14)/(h4+0.05L14)=1.81>1af>1,刃腳在內(nèi)墻荷載作用下,不作水平分配,只按懸臂計算(1)刃腳向外懸臂彎曲計算a.起沉時井體重量為1626.63KN,平均

9、每延米重量1626.63R=105.632(4.752.95)KN/m刃腳插入土中最大深度為0.45米,a=arctg045=56.30.3n=0.3m,c=0,3mRnn2c105.63X0.30.32X0.3=35.21KN/m取B=30°)=17.4KN/m水平推力H=Vtg(a-B)=35.21xtg(56.3°-30向外懸臂彎矩M=17.4X2/3X0.45=5.22KN.m/mb.沉至井深一半,井為全高時,沉井入土深度H=0.5X8=4m此時摩阻力為:.,11,/cc、T=U-(Hh1-2.5)f=(5,3x2+3,8x2)x-x(4+1.3-2.5)X15=3

10、82.2KN刃腳斜面垂直反力及水平推力：V2=-Rn-=382,2X0,3=127.4KN/mn2c0.32X0.3H=V2tg(a-B)=127.4xtg(56.3°-30°)=93.59KN/m向外懸臂彎矩：M=93.59X2/3X0.45=28.08KN.m/mc.下沉至設計標高時,刃腳內(nèi)部全部挖空,在外側(cè)水、土作業(yè)下,刃腳向里懸臂彎曲的計算：qa=130KNqb=182.11KN向里懸臂彎矩:q“h1o130X131oMgq(qB-qA)h2=X(182.11-130)X1.32=139.2KN.m2323(2)刃腳配筋計算計算時,刃腳自重及井壁摩阻力略去不計.MC

11、=1/2*1.27*139.2*0.552+1/2*1.27*(13*6.5-13*6.1)*0.552*2/3=27.4KN.m選擇鋼筋截面：M=27.4KN.mh0=510mm,b=1000mm,as=M/a1fcbh02=27400000/(1.0*11.9*1000*510*510)=0.00853(=0.0085AS=192mm2<AS,min=0.2%*550*1000=1100mm2勾造配筋,AS=1100mm旗用8小14.1.4.5 沉井豎向計算：1)、抽墊木時井壁豎向計算沉井在開始下沉特別是在抽墊木時,井壁會產(chǎn)生皆大的彎曲應力.沉井采用四個支承點,定位支撐點布置如圖.(

12、1)假定定位承墊木間距為0.7L,不考慮刃腳下回填砂的承載力,如圖a所示井壁單寬自重標準值：gk=6.5*0.6*30=117KN/m井壁單寬自重標準值：gs=1.27*117=148.59KN/m支座彎矩：M支=-1/2*82.55*(5.3*0.15)2-1/2*3.4*82.55*(5.3*0.15-0.25)=-102.6KN.m跨中彎矩：M=1/8*82.55*(5.3*0.7)2-102.6=39.43KN.m(2)、假定抽墊木時,先抽并回填部位已經(jīng)壓實變成支點.此時,沉井井壁支承在三個點上,如圖b所示.L':L.L支座彎矩：必=-1/8*82.55*2.652=-72.5

13、KN.m跨中彎矩：M=0.07*82.55*2.652=40.6KN.m(3)配筋計算L10/H02,按深梁進行設計,根據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)設計標準?,計算如下：由于L10VH內(nèi)力臂：z1=0.6L10=0.6*5.3=3.18m刃腳底部：Mfr=40.6KN.m,As=M中/fyz1=40600/(300*3.18)=42.6mm2井墻頂部：Mfc=102.6KN.m,As=M支/fyz1=102600/(300*3.18)=107.6mnn求得的鋼筋值較小,故按構(gòu)造配筋已能滿足要求.2)、井壁的抗拉計算根據(jù)?規(guī)程?,由于本工程地基為卵石土層地基,不必進行豎向拉斷計算1.4.6 井壁內(nèi)力計算：(理

14、正結(jié)構(gòu)工具箱計算)(1)、池壁荷載計算：池外荷載：主動土壓力系數(shù)Ka=0.27側(cè)向土壓力荷載組合(kN/m2):部位(標圖)土壓力標準值活載標準值根本組合準永久組合地面(0.000)0.002.713.101.08池壁頂端(-0.200)1.142.714.542.22底板頂向(-6.750)26.832.7197.4975.41根底底面以上土重標準值Gt=0.00kN根底底面以上活載標準值Gh=30.21kN沉井底板以上全部豎向壓力根本組合：Qb=(1431.72義1.20+0.00義1.27+0.00義1.27+30.21X1.27X0.90)/20.140=87.02kN/m2板底均布凈

15、反力根本組合：Q=87.02-0.350義25.00義1.20=76.52kN/m2板底均布凈反力準永久組合：Qe=71.69-0.350X25.00=62.94kN/m2底板荷載計算(池內(nèi)有水,池外無土)：水池底板以上全部豎向壓力根本組合：Qb=59.416X1.60X1.27+5449.16X1.40/20.140=127.6kN/m板底均布凈反力根本組合Q=93.17-(0.350X30.00X1.40+0.700X10.00X1.27)=91.6kN/m沉井底板以上全部豎向壓力準永久組合：Qbe=59.416X1.50X0.7+1431.72+(59.416X0.700)X10.00/

16、20.140=94.1N/m2板底均布凈反力準永久組合：Qe=62.94-(0.350義25.00+0.700義10.00)=49.1/m2(2)內(nèi)力,配筋及裂縫計算彎矩正負號規(guī)那么：頂板：下側(cè)受拉為正,上側(cè)受拉為負池壁：內(nèi)側(cè)受拉為正,外側(cè)受拉為負底板：上側(cè)受拉為正,下側(cè)受拉為負荷載組合方式：1. 池外土壓力作用(池內(nèi)無水,池外填土)2. 池內(nèi)水壓力作用(池內(nèi)有水,池外無土)3. 池壁溫濕度作用(池內(nèi)外溫差=池內(nèi)溫度-池外溫度)(3)L側(cè)池壁內(nèi)力：計算跨度：Lx=4.900m,Ly=6.550m,四邊固定池壁類型：普通池壁,按雙向板計算根本組合作用彎矩表(kN.m/m)部位井外土壓力井內(nèi)水壓力

17、溫濕度作用根本組合內(nèi)側(cè)-水平跨中41.44-41.44水平邊緣-8.28-8.28:豎直跨中:30.38-30.381豎直上邊緣-3.54-3.54豎直卜邊緣-8.53-8.53外側(cè)-水平跨中-3.63-34.67-38.30r水平邊緣-94.21-34.67-128.881豎直跨中-2.71-34.67-37.38豎直上邊緣-43.14-34.67-77.81豎直卜邊緣-95.29-34.67-129.96準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)部位井外土壓力井內(nèi)水壓力溫濕度作用準永久組合內(nèi)側(cè)-水平跨中31.58-31.58水平邊緣-6.52-6.52豎直跨中23.31-23.31豎直上邊緣-2

18、.79-2.79豎直卜邊緣-6.71-6.71外側(cè)-水平跨中-2.86-30.33-33.19水平邊緣-71.91-30.33-102.24豎直跨中-2.13-30.33-32.47豎直上邊緣-32.13-30.33-62.46豎直卜邊緣-73.20-30.33-103.53B側(cè)池壁內(nèi)力：計算跨度：Lx=3.400m,Ly=6.550m,四邊固定池壁類型：普通池壁,按雙向板計算根本組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內(nèi)水壓力溫濕度作用根本組合內(nèi)側(cè)-水平跨中27.49-27.49水平邊緣-5.06-5.06豎直跨中15.21-15.21豎直上邊緣-1.19-1.19豎直卜邊緣-4.55

19、-4.55外側(cè)-水平跨中-2.43-34.67-37.10水平邊緣-57.24-34.67-91.911豎直跨中-1.39-34.67-36.06豎直上邊緣-15.39-34.67-50.06豎直卜邊緣-50.54-34.67-85.21準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內(nèi)水壓力溫濕度作用準永久組合內(nèi)側(cè)-水平跨中21.02-21.02水平邊緣-3.99-3.99一豎直跨中11.79-11.79豎直上邊緣-0.94-0.94豎直卜邊緣-3.58-3.58外側(cè)-水平跨中-1.91-30.33-32.24水平邊緣-43.79-30.33-74.12豎直跨中-1.10-30.33-3

20、1.43豎直上邊緣-11.24-30.33-41.57豎直卜邊緣-38.91-30.33-69.25(5)底板內(nèi)力:計算跨度：Lx=4.900m,Ly=3.400m,四邊簡支+池壁傳遞彎矩按雙向板計算.1.池外填土,池內(nèi)無水時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)根本組合作用彎矩表部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側(cè)-L向跨中38.33-B向跨中66.32-下側(cè)-L向邊緣0.00-85.21-85.21B向邊緣0.00-129.96-129.96L向跨中-45.16-6.83B向跨中-70.30-3.98準永久組合作用彎矩表部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側(cè)-L向跨中31.52-B向跨

21、中54.55-下側(cè)-L向邊緣0.00-69.25-69.25B向邊緣0.00-103.53-103.53L向跨中-36.01-4.48B向跨中-56.31-1.762.池內(nèi)有水,池外無土時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)根本組合作用彎矩表部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側(cè)-L向跨中36.952.9439.89B向跨中63.944.3868.32L向邊緣0.004.554.55B向邊緣0.008.538.53準永久組合作用彎矩表部位簡支基底反力池壁傳遞彎矩彎矩疊加上側(cè)-L向跨中30.372.3132.68B向跨中52.553.4555.99L向邊緣0.003.583.58B向邊緣0.0

22、06.716.71(6)配筋及裂縫：配筋計算方法：按單筋受彎構(gòu)件計算板受拉鋼筋.裂縫計算根據(jù)?接收井結(jié)構(gòu)規(guī)程?附錄A公式計算.按根本組合彎矩計算配筋,按準永久組合彎矩計算裂縫,結(jié)果如下:L側(cè)池壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mnVm,裂縫:mm)部位彎矩計算回積實配鋼筋實配面積裂縫寬度內(nèi)側(cè)-水平跨中41.44800D1825010180.11水平邊緣8.28800D1825010180.02豎直跨中30.38800D1825010180.08豎直上邊緣3.54800D1825010180.01豎直卜邊緣8.53800D1825010180.02外側(cè)-水平跨中-38.30800D182

23、5010180.12水平邊緣-128.881248D1820012720.24豎直跨中-37.38800D1825010180.11豎直上邊緣-77.81800D1825010180.22豎直卜邊緣-129.961259D1820012720.24E側(cè)井壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m,面積:mnVm,裂縫:mm)部位彎矩計算回積實配鋼筋實配面積裂縫寬度內(nèi)側(cè)-水平跨中27.49800D1825010180.07水平邊緣5.06800D1825010180.01豎直跨中15.21800D1825010180.04豎直上邊緣1.19800D1825010180.00豎直卜.邊緣4.55800D1

24、825010180.01外側(cè)-水平跨中-37.10800D1825010180.11水平邊緣-91.91878D1825010180.26豎直跨中-36.06800D1825010180.11豎直上邊緣-50.06800D1825010180.15豎直卜.邊緣-85.21812D1825010180.24注意:存在裂縫驗算不滿足限值0.20mmW青況!工作井井壁鋼筋實配182001.4.7底板內(nèi)力計算：(理正結(jié)構(gòu)工具箱計算)單塊矩形板計算(彈性板)：(1)計算條件計算板長=4.500(m);計算板寬=3.000(m);板厚=350(mm)板容重=25.00(kN/m3);板自重荷載設計值=10

25、.50(kN/m2)恒載分項系數(shù)=1.20;活載分項系數(shù)=1.40荷載設計值(不包括自重荷載):均布荷載=7.40(kN/m2)碎強度等級：C25,fc=11.90N/mm2支座縱筋級別：HRE335,fy=300.00N/mm2板底縱筋級別：HRE335,fy=300.00N/mm2混凝土保護層=40(mm),配筋計算as=45(mm),泊松比=0.20支撐條件：四邊上：簡支下：簡支左:簡支右：簡支角柱左下：無右下：無右上：無左上：無(2)計算結(jié)果彎矩單位:kN.m/m,配筋面積：mn2/m,構(gòu)造配筋率:0.20%計算方法：查表跨中：水平豎向彎矩6.912.6面積700(0.20%)700(

26、0.20%)實配D14200(770)D14200(770)四邊：上下左右彎矩0.00.00.00.0面積700(0.20%)700(0.20%)700(0.20%)700(0.20%)實配D14200(770)D14200(770)D14200(770)D14200(770)O.'joTo7GC07000700g0o配筋面積工作井底板鋼筋實配實配182001.5接收井沉井下沉及結(jié)構(gòu)計算本井為6.2m接收井沉井,地下水位根據(jù)地堪按地面以下-2.0m計施工期間為汛期由于地質(zhì)條件好,在沉井范圍內(nèi)均為卵石土層,沉井考慮先開挖后下沉.1.5.1 根底資料：單位摩阻力fk=25Kpa,地基承載力

27、特征值取為350Kpa采用C30碎,鋼筋為HRB335粘土天然容重取為17kN/nt水容重丫w=10KN/m,井壁高8m,底、頂板厚0.6m,壁厚0.6m.1.5,2下沉計算:下沉過程中水的浮托力標準值：Fw,k=6.2x0,6x4x8x10=1190.4kN井壁總摩阻力標準值：1 1,T=U-(H%-2.5)f=2.7x4x-x(8.0+1.4-2.5)X302 2=1117.8kN沉井自重標準值Gk=6.5x0.35x4x8.0x30=2184kN下沉系數(shù)：K1=(Gk-Ffw,k)/T=(2184-226.8)/1117=1,75>1,05滿足要求1.5.3 下沉穩(wěn)定計算：根據(jù)地勘

28、資料,沉井下沉土層為卵石土層,因此下沉穩(wěn)定滿要求.1.5.4 抗浮穩(wěn)定計算沉井下沉到設計標高澆注底板后：a.施工階段沉井自重標準值G=2184+30.17X0,35乂30=2500kN基底的水浮力標準值：Ffbw,k=30.17X8,0X10=2414kN抗浮系數(shù)：Kw=-=2500/2414=1.04<1.05不滿足要求,需壓重物Ffwkb,使用階段由于使用階段井頂板有覆土,可滿足要求.1.5.5 刃腳計算：水平框架作用的判別,L1=2.35m,h=1,3m水平分力分配系數(shù):af卜4黑514=1.34膏25；2.354=0,696>135)=139,0kN/m2又工作并計算可知,

29、下沉至設計標高時,刃腳內(nèi)部全部挖空,在外側(cè)水、土作業(yè)下,刃腳向里懸臂彎曲的計算值最大,那么：qa=2,7x4,0x10=108KN/mqb=0,5rH2tg2(45°-35-)=0,5x21x72xtg2(452向里懸臂彎矩:MgqAh-(qB-qA)h2=108X1.3-X(139-108)X1.32=108.7KN.mG2323刃腳配筋計算：計算時,刃腳自重及井壁摩阻力略去不計.MC=1/2*1.27*108.7*0.52+1/2*1.27*(13*6.0-13*5.65)*0.52*2/3=17.8KN.m選擇鋼筋截面：M=17.8KN.mh0=460mm,b=1000mm,a

30、s=M/a1fcbh02=17800000/(1.0*11.9*1000*460*460)=0.00707(=0.00707AS=163mm2<AS,min=0.2%*500*1000=1000mm2勾造配筋,AS=1100mm旗用8小14.1.5.6 沉井豎向計算1)、抽墊木時井壁豎向計算沉井在開始下沉特別是在抽墊木時,井壁會產(chǎn)生皆大的彎曲應力.沉井采用四個支承點.(1)假定定位承墊木間距為0.7L,不考慮刃腳下回填砂的承載力,如圖a所示cEH,1L-1-1井壁單寬自重標準值：gk=6.0*0.35*25=52.5KN/m井壁單寬自重標準值：gs=1.27*52.5=66.7kN/m支

31、座彎矩：必=-1/2*66.7*(2.7*0.15)2-1/2*2.35*66.7*(2.7*0.15-0.2)=-21.5KN.m跨中彎矩：Mfr=1/8*66.7*(2.7*0.7)2-21.5=8.3KN.m(2)、假定抽墊木時,先抽并回填部位已經(jīng)壓實變成支點.此時,沉井井壁支承在三個點上,如圖b所示.IIIIII2. L3,L支座彎矩：Mfc=-1/8*66.7*1.352=-15.2KN.m跨中彎矩：Mfr=0.07*66.7*1.352=8.5KN.m(3)配筋計算L10/H02,按深梁進行設計,根據(jù)?混凝土結(jié)構(gòu)設計標準?,計算如下：由于L10VH內(nèi)力臂：z1=0.6L10=0.6

32、*2.7=1.62m刃腳底部：Mfr=8.5KN.m,As=M中/fyz1=8500/(300*1.62)=17.5mm2井墻頂部：Mfc=21.5KN.m,As=M支/fyz1=21500/(300*1.62)=44.3mm2求得的鋼筋值較小,故按構(gòu)造配筋已能滿足要求.2)、井壁的抗拉計算根據(jù)?規(guī)程?,由于本工程地基為卵石土層地基,不必進行豎向拉斷計算1.5.7井壁內(nèi)力計算：(理正結(jié)構(gòu)工具箱計算)(1)池壁荷載計算：池外荷載：主動土壓力系數(shù)Ka=0.27側(cè)向土壓力荷載組合(kN/m2):部位(標圖)土壓力標準值水壓力標準值活載標準值根本組合準永久組合地面(0.000)0.000.002.71

33、3.101.08池壁頂端(-0.175)1.000.002.714.362.08地下水位處(-2.000)11.380.002.7117.5512.47底板頂向(-7.650)29.7556.502.71112.6487.34池內(nèi)底部水壓力：標準值=1.00kN/m2,根本組合設計值=1.27kN/m2底板荷載計算(池內(nèi)無水,池外填土):水池結(jié)構(gòu)自重標準值Gc=728.00kN根底底面以上土重標準值Gt=0.00kN根底底面以上水重標準值Gs=0.00kN根底底面以上活載標準值Gh=10.94kN水池底板以上全部豎向壓力根本組合：Qb=(728.00義1.20+0.00義1.27+0.00義1

34、.27+10.94X1.27X0.90)/7.290=121.55kN/m2水池底板以上全部豎向壓力準永久組合：Qbe=(728.00+0.00+0.00乂1.00+1.50乂7.290乂0.40)/7.290=100.46kN/m2板底均布凈反力根本組合：Q=121.55-0.350義25.00義1.20=111.05kN/m2板底均布凈反力準永久組合：Qe=100.46-0.350X25.00=91.71kN/m2底板荷載計算(池內(nèi)有水,池外無土):水池底板以上全部豎向壓力根本組合：Qb=2.700義2.700X1.50X1.27+728.00義1.20+(2.000X2.000X0.10

35、0)X10.00X1.27/7.290=122.44kN/m2板底均布凈反力根本組合：Q=122.44-(0.350X25.00X1.20+0.100X10.00X1.27)=110.67kN/m2水池底板以上全部豎向壓力準永久組合：Qbe=2.700義2.700X1.50X0.40+728.00+(2.000X2.000X0.100)X10.00/7.290=101.01kN/m2板底均布凈反力準永久組合：Qe=101.01-(0.350X25.00+0.100X10.00)=91.26kN/m2(2)內(nèi)力,配筋及裂縫計算彎矩正負號規(guī)那么：頂板：下側(cè)受拉為正,上側(cè)受拉為負池壁：內(nèi)側(cè)受拉為正,

36、外側(cè)受拉為負底板：上側(cè)受拉為正,下側(cè)受拉為負荷載組合方式：1. 池外土壓力作用(池內(nèi)無水,池外填土)2. 池內(nèi)水壓力作用(池內(nèi)有水,池外無土)3. 池壁溫濕度作用(池內(nèi)外溫差=池內(nèi)溫度-池外溫度)(3)L側(cè)池壁內(nèi)力：計算跨度：Lx=2.350m,Ly=7.475m,四邊固定池壁類型：深池壁計算方法：0<H<2L局部根據(jù)三邊固定,頂邊自由的雙向板計算:Lx=2.350,Ly=4.700H>2L局部根據(jù)水平向單向板計算H=2L處池外土壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中：根本組合:7.72,準永久組合:5.77水平向邊緣：根本組合:-15.44,準永久組合：-11.53H=2

37、L處池內(nèi)水壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中：根本組合:0.00,準永久組合:0.00水平向邊緣：根本組合:0.00,準永久組合:0.00H=2L處水平向內(nèi)力,與0VH<2嘟分按雙向板計算的水平向內(nèi)力,取大值.根本組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內(nèi)水壓力溫濕度作用根本組合內(nèi)側(cè)-水平跨中16.18-16.18水平邊緣-0.29-0.29豎直跨中0.98-0.981豎直上邊緣-0.00-0.00豎直卜邊緣-0.34-0.34外側(cè)-水平跨中-0.14-21.24-21.38水平邊緣-33.47-21.24-54.71豎直跨中-0.010.00-0.01豎直上邊緣0.00-2

38、6.54-26.54豎直卜邊緣-31.18-26.54-57.72準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內(nèi)水壓力溫濕度作用準永久組合內(nèi)側(cè)-水平跨中12.45-12.45水平邊緣-0.23-0.23豎直跨中0.76-0.76豎直上邊緣-0.00-0.00豎直卜邊緣-0.26-0.26外側(cè)-水平跨中-0.11-18.58-18.69水平邊緣-25.73-18.58-44.31豎直跨中-0.010.00-0.01豎直上邊緣0.00-23.22-23.22豎直卜邊緣-24.13-23.22-47.36B側(cè)池壁內(nèi)力：計算跨度：Lx=2.350m,Ly=7.475m,四邊固定池壁類型：深池壁

39、計算方法：0<H<2L局部根據(jù)三邊固定,頂邊自由的雙向板計算:Lx=2.350,Ly=4.700H>2L局部根據(jù)水平向單向板計算H=2L處池外土壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中：根本組合:7.72,準永久組合:5.77水平向邊緣：根本組合:-15.44,準永久組合：-11.53H=2L處池內(nèi)水壓力作用彎矩(kN.m/m):水平向跨中：根本組合:0.00,準永久組合:0.00水平向邊緣：根本組合:0.00,準永久組合:0.00H=2L處水平向內(nèi)力,與0VH<2嘟分按雙向板計算的水平向內(nèi)力,取大值.根本組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內(nèi)水壓力溫濕度作用

40、根本組合內(nèi)側(cè)-水平跨中16.18-16.18水平邊緣-0.29-0.29豎直跨中0.98-0.98：豎直上邊緣-0.00-0.00豎直卜邊緣-0.34-0.34外側(cè)-水平跨中-0.14-21.24-21.38水平邊緣-33.47-21.24-54.71豎直跨中-0.010.00-0.01豎直上邊緣0.00-26.54-26.54豎直卜邊緣-31.18-26.54-57.72準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)部位池外土壓力池內(nèi)水壓力溫濕度作用準永久組合內(nèi)側(cè)-水平跨中12.45-12.45水平邊緣-0.23-0.23豎直跨中0.76-0.76豎直上邊緣-0.00-0.00豎直卜邊緣-0.26-0.26外側(cè)-水平跨中-0.11-18.58-18.691水平邊緣-25.73-18.58-44.31豎直跨中-0.010.00-0.01豎直