雙向板課程設(shè)計

1、北京科技大學(xué)課 程 設(shè) 計設(shè)計題目：鋼筋混凝土現(xiàn)澆雙向板樓蓋設(shè)計課程名稱： 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計 院 系：_ _土環(huán)學(xué)院土木工程系_ 班 級：_ _ 姓名：_ _ 學(xué)號：_ 設(shè)計時間：2013年5月23日至 6月7日共計2周二0 一二 年 六月 三十 日目 錄一、設(shè)計任務(wù)書-1 1、設(shè)計目的和方法-1 2、設(shè)計資料-1 3、設(shè)計內(nèi)容-2 4、設(shè)計任務(wù)-2 5、設(shè)計要求-22、 設(shè)計計算書 -3 1、結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件尺寸選擇-4 2、荷載設(shè)計值-4 3、板的計算-5 4、梁的計算-165、繪制施工圖-29三、參考資料 -30四、小 結(jié)-31一、設(shè)計任務(wù)書 1、設(shè)計目的和方法 通過本設(shè)計對所學(xué)課程內(nèi)容

2、加深理解，并利用所學(xué)知識解決實(shí)際問題；培養(yǎng)學(xué)生正確的設(shè)計觀點(diǎn)、設(shè)計方法和一定的計算、設(shè)計能力，使我們掌握鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋的設(shè)計方法和步驟；培養(yǎng)用圖紙和設(shè)計計算書表達(dá)設(shè)計意圖的能力，進(jìn)一步掌握結(jié)構(gòu)施工圖的繪制方法。根據(jù)某多層建筑平面圖，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的要求，并考慮支承結(jié)構(gòu)的合理性確定支承梁的結(jié)構(gòu)布置方案。確定板的厚度和支承梁的截面尺寸及鋼筋和混凝土強(qiáng)度等級。分別按照塑性計算方法和彈性理論計算方法進(jìn)行板、支承梁的內(nèi)力和配筋的計算。 2、設(shè)計資料(1)結(jié)構(gòu)形式：某多層工業(yè)廠房，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，內(nèi)外墻厚度均為300mm，設(shè)計時只考慮豎向荷載作用，要求完成該鋼筋混凝土整體現(xiàn)

3、澆樓蓋的設(shè)計，其平面如圖1.1所示。 （2）樓面做法：20mm厚水泥砂漿地面，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，15mm厚石灰砂漿抹底。 （3）荷載：永久荷載主要為板、面層以及粉刷層自重，鋼筋混凝土容重25kN/m3,水泥砂漿容重20kN/m3,石灰砂漿容重17kN/m3,分項系數(shù)Rg=1.2，分項系數(shù)Rq=1.3或1.4。 （4）材料：平面尺寸lox=3.6m，loy=4.2m。樓面均布活荷載q=6.0kN/m?；炷翉?qiáng)度等級為C30。采用HRB335鋼筋。- 3、設(shè)計內(nèi)容（1）雙向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)布置：確定板厚度，對板進(jìn)行編號，繪制樓蓋結(jié)構(gòu)布置圖。（2）雙向板設(shè)計： 1按彈性理論進(jìn)行板的設(shè)計以及繪制板的配筋

4、圖。 2按塑性理論進(jìn)行板的設(shè)計以及繪制板的配筋圖。（3）支承梁的設(shè)計。4、設(shè)計任務(wù)（1）設(shè)計書一份，包括封面、目錄、設(shè)計任務(wù)書、設(shè)計計算書、設(shè)計施工圖、參考文獻(xiàn)、設(shè)計心得、成績評定表。（2）施工圖紙 1結(jié)構(gòu)平面布置圖 2板的配筋圖 3支承梁的配筋圖5、設(shè)計要求施工圖要求做到布圖合理，圖面整潔，按比例作圖并符合“建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)”中關(guān)于線型、符號、圖例等各項規(guī)定；圖中書寫字體一律采用仿宋體；同一張施工圖中各截面編號及鋼筋編號均不得重復(fù)。二、設(shè)計計算書1、 結(jié)構(gòu)布置及構(gòu)件尺寸選擇雙向板肋梁蓋由板和支撐梁構(gòu)成，支撐梁短邊的跨度為3600mm，支撐梁長邊的跨度為4200mm。根據(jù)柱網(wǎng)布置，選取的結(jié)構(gòu)平

5、面布置方案如圖2.1所示。圖2.1 結(jié)構(gòu)平面布置板厚的確定：連續(xù)雙向板的厚度一般大于或等于l/50=6300/50=126mm，且雙向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚為150mm。 支撐梁截面尺寸：根據(jù)經(jīng)驗，支撐梁的截面高度h=l/14l/8, 長跨梁截面高度h=(7200/147200/8)=514900mm,故取h=600mm。 長跨梁截面寬 b=h/3h/2=(600/3600/2)=200300mm,故取b=300mm。 短跨梁截面高 h=(6300/146300/8)mm=450788mm,故取h=600mm。 短跨梁截面寬 b= h/3h/2=200300mm,故取b=300mm

6、。2、 荷載設(shè)計值20mm厚水泥砂漿地面0.02×20kN/m3=0.4kN/m2150mm厚鋼筋砼現(xiàn)澆板0.15×25kN/m3=3.75kN/m220mm厚石灰砂漿抹底0.02×17kN/m3=0.34kN/m2 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：gk=0.4+3.75+0.34=4.49kN/m2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk=4kN/m2 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：p=1.2g+1.3q=1.2×4.49+1.3×4=10.99 kN/m2 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：g+q=1.35×4.49+0.7×1.4×4=9.98kN/m2 可

7、見，對板來言，由可變荷載效應(yīng)控制。故： 折算恒載設(shè)計值：p=1.2g+1.3q/2=1.2×4.49+1.3×4/2=7.99 kN/m2 折算活荷載設(shè)計值：p=1.3q/2=1.3×4/2=2.6kN/m23.內(nèi)力計算（1）計算跨度 內(nèi)跨lo=lc，此處lc為軸線間的距離；邊跨lo=ln+b，此處ln為板凈跨，b為梁寬。（2）彎矩計算跨中最大正彎矩發(fā)生在活載為“棋盤式布置”時，即跨中彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時±q/2作用下的跨中彎矩值兩者之和。支座最大負(fù)彎矩可以近似按活載滿布時求得，即為內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座

8、彎矩。在上述各種情況中，周邊梁對板的作用視為鉸支座，如下圖所示。計算彎矩時考慮泊松比的影響，在計算中近似取0.2。3. 板的計算按塑型理論計算鋼筋混凝土為彈塑性體，因而按彈性理論計算結(jié)果不能反映結(jié)構(gòu)的剛度隨荷載而改變的特點(diǎn)，與已考慮材料塑性性質(zhì)的截面計算理論也不協(xié)調(diào)。塑性鉸線法是常用的塑性理論計算方法之一。塑性絞線法，是在塑性絞線位置確定的前提下，利用虛功原理建立外荷載與作用在塑性鉸線上的彎矩二者間的關(guān)系式，從而求出各塑性鉸線上的彎矩值，并依次對各截面進(jìn)行配筋計算。基本公式：+（+）=（3-）令 n=，=，= （為板短邊長度）考慮到節(jié)省鋼材和配筋方便，一般取=2.0，為使在使用階段兩方向的截面

9、應(yīng)力較接近，宜取=（1/n）=（） 。先計算中間區(qū)格板，然后將中間區(qū)格板計算得出的各支座彎矩值作為計算相鄰區(qū)格板支座的已知彎矩值，依次由內(nèi)向外直至外區(qū)各板可一一解出。對邊區(qū)格板，角區(qū)格板，按實(shí)際的邊界支承情況進(jìn)行計算。本設(shè)計采用彎起鋼筋配筋方式。樓蓋劃分A，B，C,D四種區(qū)格板，每區(qū)格板均取=，=（），=2.0，其中為板短邊長度，為板長邊長度,且兩者均為凈跨。將跨內(nèi)正彎矩區(qū)鋼筋在離支座邊處截斷一半，則跨內(nèi)正塑性鉸線上的總彎矩，應(yīng)按下式計算：=（-）+=（-）同理可得 =（-）=作用于板面上的荷載設(shè)計值為p=1.2g+1.3q=1.2×4.49+1.3×4=10.99 kN/

10、m2（1）A區(qū)格板的計算板的計算跨度（凈跨）：=6.3-0.3=6.0m，=7.2-0.3=6.9m，=（6.9/6.0）=1.32。彎矩計算跨內(nèi)塑性鉸線上的總彎矩為：=（-）=（6.9-6/4）1.32=7.13=4.5支座邊負(fù)塑性鉸線上的總彎矩為：=2.06.91.40=18.22=2.06=12由+（+）=（3-）（為短跨）得：7.13+4.5+=解上式可得=5.79 kN.m/m，于是有：配筋計算跨中截面積150-20=130mm，150-30=120mm，支座截面近似取130mm，近似取s為0.95。折減原則根據(jù)：1、中間跨的跨中截面及中間支座上應(yīng)予以折減，折減系數(shù)為0.8；2、邊跨

11、的跨中截面及從樓板邊緣算起的第二支座上，當(dāng)1.5時，折減系數(shù)為0.8，當(dāng)1.52時，折減系數(shù)為0.9。本設(shè)計資料中，1.5，所以折減系數(shù)為0.8；3、角區(qū)格不應(yīng)折減。方向跨中： = =165mm方向跨中： = =135mm方向支座：= =330mm方向支座：= =270mm（2）B區(qū)格板的計算板的計算跨度（凈跨）：=6.3-0.3=6m，=7.2-0.3=6.9m，=（6.9/6.0）=1.32。彎矩計算跨內(nèi)塑性鉸線上的總彎矩為：=（-）=（6.9-6/4）1.32=7.13=4.5支座邊負(fù)塑性鉸線上的總彎矩為：將A區(qū)格板算得的短跨支座彎矩=11.58kN.m/m 作為B區(qū)格板的。=2.06.

12、91.32=18.22=0，=6×11.58=69.48 kN.m/m由+（+）=（3-）（為短跨）得：7.13+4.5+18.22+×69.48=解上式可得=6.95kN.m/m，于是有：配筋計算（折減計算原則為A區(qū)格板計算中所提的）方向跨中： = =192mm方向跨中： = =158mm方向支座：= =384mm= =495mm（角區(qū)格不折減）（3）C區(qū)格板的計算板的計算跨度（凈跨）：=6.3-0.3=6m，=7.2-0.3=6.9m，=（6.9/6.0）=1.32。彎矩計算跨內(nèi)塑性鉸線上的總彎矩為：=（-）=（6.9-6/4）1.32=7.13=4.5支座邊負(fù)塑性鉸線

13、上的總彎矩為：將A區(qū)格板算得的短跨支座彎矩=15.28kN.m/m作為B區(qū)格板的。=0，=6.915.28=105.43kN.m/m=2.06=12由+（+）=（3-）（為短跨）得：7.13+4.5+12+×105.43=解上式可得=8.02kN.m/m，于是有：配筋計算（折減計算原則為A區(qū)格板計算中所提的）方向跨中： = =229mm方向跨中： = =188mm方向支座： = =433mm（角區(qū)格不折減）（4）D區(qū)格板的計算板的計算跨度（凈跨）：=6.3-0.3=6m，=7.2-0.3=6.9m，=（6.9/6.0）=1.32。彎矩計算跨內(nèi)塑性鉸線上的總彎矩為：=（-）=（6.9-

14、6/4）1.32=7.13=4.5支座邊負(fù)塑性鉸線上的總彎矩為：將B區(qū)格板算得的短跨支座彎矩=18.34kN.m/m作為D區(qū)格板的；將C區(qū)格板算得的短跨支座彎矩=16.04kN.m/m 作為D區(qū)格板的。=0，=126.55kN.m/m=0，=96.24kN.m/m由+（+）=（3-）（為短跨）得：7.13+×(126.55+96.24)= 解上式可得=11.26kN.m/m，于是有：配筋計算（折減計算原則為A區(qū)格板計算中所提的）方向跨中： = =401mm方向跨中： = =329mm(5)按塑性法選配鋼筋表2.7 塑性法板截面配筋計算截面h0（mm2）計算鋼筋面積As（mm2）選用鋼

15、筋筋（mm2）實(shí)際配筋面積（mm2）跨中A區(qū)格X13016510100785Y12013510100785B區(qū)格X13019210100785Y12015810100785C區(qū)格X13022910100785Y12018810100785D區(qū)格X13040110100785Y12032910100785支座AA13033010100785AB13027010100785AC13028010100785BB13038410100785BD13049510100785CD13043310100785注：邊支座支撐在墻上按構(gòu)造配筋，選配10100。4.雙向板支承梁設(shè)計按彈性理論設(shè)計支承梁。雙向板支承

16、梁承受的荷載如圖2.8所示：圖 圖2.8（1）短跨支承梁L-1設(shè)計1）計算跨度。由于此結(jié)構(gòu)屬于內(nèi)框架結(jié)構(gòu)，梁在外墻上的支撐長度圍墻后a=300mm,內(nèi)柱子的尺寸為300mm×300mm。故：邊跨：ly1=ln+（a+b）/2=（6.3-0.15-0.15+0.12）+（0.15+0.3)/2=6.285m Ly2=1.025ln+b/2=1.025×（6.3-0.15-0.15+0.12）+0.3/2=6.322m取小值：ly1=6.285m中跨：去支撐中心線的距離，l=6.3m平均跨度：（6.285+6.3）/2=6.29m跨度差：（6.3-6.285）/6.3=0.2%

17、，可按等跨連續(xù)梁計算。(2）荷載計算由板傳來的恒荷載設(shè)計值：= kN/m ；由板傳來的活荷載設(shè)計值： kN/m ； 梁自重： kN/m ； 梁粉刷抹灰：1.2*=0.39 kN/m ； 梁自重及抹灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計值： kN/m。縱向支承梁L-1的計算簡圖如圖2.9所示圖2.9 縱向支承梁L-1的計算簡圖3）內(nèi)力計算。彎矩計算： （k值由表查得）邊跨： 中跨： kN.m kN.m kN.m kN.m kN.m kN.m平均跨（計算支座彎矩時取用） kN.m kN.m kN.m 縱梁彎矩計算如表2.10所示：表2.10 縱向支承梁L-1彎矩計算項次荷載簡圖恒荷載恒荷載活荷載-35.78活荷載-

18、20.35-8.95活荷載-17.27活荷載-13.89活荷載-19.21412活荷載-19.21-42.12活荷載4.96-15.52內(nèi)力組合+169.22-150.417.28-112.55127.35+66.2-150.41109.04-112.55127.35+146.91-202.2491.77-98.9737.28106.57+72.66-136.8489.3-168.07109.07167.98+164.61-161.7421.96-68.0758.67+67.34-148.11103.37-123.8212.43+91.51-99.7925.66-122.59116.5最不利內(nèi)

19、力組合項次+組合值/(kN.m)66.2-202.247.28-168.0712.43組合項次+組合值/(kN.m)169.22-99.79109.04-68.07127.35注：無k值系數(shù)的彎矩是根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法由比例關(guān)系求出的。剪力計算：（k值可查表得）邊跨： 中跨： kN.m kN.m kN.m kN.m kN.m kN.m縱向支撐梁剪力計算如表2.11所示：表2.11 縱向支承梁L-1剪力計算項次荷載簡圖恒荷載恒荷載活荷載活荷載活荷載活荷載活荷載活荷載活荷載內(nèi)力組合+83.24-27.9966.37-56.210422+51.66-32.19109.41-99.2161.29+76.

20、0320.66118.53-90.0958.89+422-80.3799.37-108.858.46+81.7-126.8474.13-48.4558.88+40.66-81.91107.51-101.1168.69+47.36-75.2157.95-63.63104.31最不利內(nèi)力組合項次+組合值/(kN)40.66-126.8457.95-108.958.46組合項次+組合值/(kN)83.24-20.66118.53-48.45104.314）正截面承載力計算確定翼緣寬度?？缰薪孛姘碩形截面計算。根據(jù)混凝土設(shè)計規(guī)范GB50010-2002第7.2.3條的規(guī)定，翼緣寬度取較小值。邊跨： 取

21、較小值 中間跨： 取較小值支座截面仍按矩形截面計算。判斷截面類型。在縱橫梁交接處，由于板，橫梁及縱梁的負(fù)彎矩鋼筋相互交叉重疊，短跨方向梁的鋼筋一般均在長跨方向梁鋼筋的下面，梁的有效高度減小。因此進(jìn)行短跨方向梁支座截面承載力計算時，應(yīng)根據(jù)其鋼筋的實(shí)際位置來確定截面的有效高度。一般取值為：單排鋼筋時，；雙排鋼筋時，。取=540mm（跨中），=510mm（支座）。 =1462.8kN.m>169.22kN.m屬于第一類T形截面。正截面承載力計算。按彈性理論計算連續(xù)梁內(nèi)力時，本設(shè)計資料圖中中間跨和邊跨的計算跨度都取為支座中心線間的距離，故所求的支座彎矩和支座剪力都是指支座中心線間的。而實(shí)際上正截

22、面受彎承載力和斜截面受剪承載力的控制截面在支座邊緣，所以計算配筋時，將其換算到截面邊緣。縱梁正截面承載力計算見表5。 計算截面計算過程跨中1、5支座B、E跨中2支座C、D中間跨中l(wèi)x169.22-202.24109.047.28-168.07127.3612.43V169.22-184.46109.047.28-152.42127.3512.430.0260.2130.01850.0040.1590.0220.0050.0260.2420.01870.0040.1610.0230.0050.9870.87909910.9980.92109850.997105814206794511261088

23、77選配鋼筋422422422216422422216實(shí)配As（mm2）15201520152040215201520402配筋率0.8%0.8%0.8%0.220.64%0.64%0.22根據(jù)混凝土設(shè)計規(guī)范GB50010-2002第9.5.1條的規(guī)定，縱向受力鋼筋的最小配筋率為0.2%和0.45中的較大值，這里即0.2%。表2.12中的配筋率滿足要求，配筋形式采用分離式。表2.12 向支承梁L-1正截面受彎承載力計算縱斜截面受剪承載力計算縱向支承梁L-1斜截面受剪承載力計算見表2.13，根據(jù)混凝土設(shè)計規(guī)范GB50010-2002第10.2.1條的規(guī)定該梁中箍筋最大間距為200mm。表2.13

24、 縱向支承梁L-1斜截面受剪承載力計算 計算截面計算過程A支座B支座左B支座右C支座左C支座右lx83.24126.84118.53108.85104.310.4>V 截面滿足要求-22.023.30.4 按構(gòu)造配筋能滿足要求0.1190.0170.0003箍筋直徑和肢數(shù)HRB3358 雙肢312212312214212實(shí)配間距/mm200200200200200200配筋率=0.17% >0.13%三、梁的計算按彈性理論設(shè)計支承梁。雙向板支承梁承受的荷載如圖1-4所示：圖1-4 雙向板支承梁承受的荷載（1）支座彎矩按彈性理論設(shè)計計算梁的支座彎矩時，可按支座彎矩等效原則，按下式將三

25、角形荷載和梯形荷載等效為均布荷載Pe。三角形荷載作用時：（lx方向）：Pe=5/8P'梯形荷載作用時： （ly方向）：Pe=(1-212+13)P'其中：P'=P×lx/2=(g+q) lx=10.99*6.3/2=34.62 kN/m 1=(lx/2)/ly=6.3/2/7.2=0.44 即 Pe=5/8P'=5/8 ×34.62 =21.64 kN/m Pe'=(1-2×0. 442+0.443)* 21.64=15.1 kN/m縱向支承梁L-1設(shè)計：計算跨度：邊跨：l1= ln1+（a+b）/2=6.3-0.20/2+

26、（0.4+0.3）/2=6.4m 1.025ln1+ b/2=1.025×(6.3-0.20-0.20/2)+0.3/2=6.3m取小值l1=6.3m中間跨：l2=6.3m平均跨度：（6.3+6.3）/2=6.3m跨度差：0,可按等跨連續(xù)梁計算。荷載計算：梁自重：25*0.3*(0.6-0.12)=3.6 kN/m梁粉刷抹灰自重：0.02×（0.6-0.12）*17=0.33 kN/m灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計值g=1.2×（3.6+0.33）=4.71 kN/m縱向支承梁L-1的計算簡圖如圖所示 圖1-5 縱向支承梁L-1的計算簡圖將三角形荷載折算成均布荷載后，作用在

27、梁上的荷載設(shè)計值：21.64+4.71=26.35 kN·m查教材附表一得：跨內(nèi)最大彎矩： M12=0.078Pelx2×1.2=0.078×26.35×6.32*1.2=97.89 kN·mM23=0.033Pelx2×1.2=0.033×26.35×6.32×1.2=41.41 kN·mM34=0.046Pelx2×1.2=0.046×26.35×6.32×1.2=57.7 kN·mM45=41.41 kN·mM56=97.89kN

28、·m支座彎矩：M1=M6=0M2=M5=-0.105Pelx2×1.2=131.78 kN·mM3=M4=-0.079Pelx×1.22=98.89kN·m橫向支承梁L-2設(shè)計計算跨度：邊跨：l1= ln1+（a+b）/2=7.2-0.3/2-0.1/2+（0.3+0.2）/2=7.2m 1.025ln1+ b/2=1.025×(7.4-0.3/2-0.2/2)+0.2/2=7.149m 取小值l1=7.149m中間跨：l2=7.2m平均跨度：（7.149+7.2）/2=7.174m跨度差：（7.2-7.149）/7.149=1.2%

29、,可按等跨連續(xù)梁計算。荷載計算：梁自重：25*0.3*(0.6-0.12)=3.6 kN/m梁粉刷抹灰自重：0.02×（0.6-0.12）*17=0.33 kN/m灰產(chǎn)生的均布荷載設(shè)計值g=1.2×（3.6+0.33）=4.71 kN/m橫向支承梁L-2的計算簡圖如圖所示圖1-6 橫向支承梁L-2的計算簡圖作用在梁上的荷載設(shè)計值：15.1+4.71=20.31 kN·m查教材附表一得：跨中最大彎矩：MAB=0.080Pe'ly2×1.2=0.080×20.31×7.1492×1.2=-99.65kN·mMB

30、C=0.025Pe'ly2×1.2=0.025×20.31×7.22×1.2=-31.1 kN·mMCD=99.65 KN·m 支座彎矩：MA=MD=0MB=MC=-0.100Pe'ly2×1.2=-0.100×39.33×7.1742×1.2=-124.56 kN·m (2)剪力計算查教材附表一得：縱向支承梁L-1：V1=0.394Pelx=0.394×26.35×6.3=65.41 kNV2L=-0.606Pelx=-0.606×26.

31、35×6.3=-100.6 kNV2R=0.576Pelx=0.576×26.35×6.3=78.69 kNV3L=-0.474Pelx=-0.474×26.35×6.3=-78.69 kNV3R=0.500Pelx=0.500×26.35×6.3=83 kNV4L=-0.500Pelx=-83 kNV4R=0.474Pelx=78.69kNV5L=-0.576Pelx=-78.69kNV5R=0.606Pelx=100.6kNV6=-0.394Pelx=-65.41kN橫向支承梁L-2：VA=0.400Pe'ly=

32、0.400×20.31×7.2=58.49 kN VBL=-0.600Pe'ly=-0.600×20.31×7.2=-87.74 kNVBR=0.500Pe'ly=0.500×20.31×7.2=73.11 kNVCL=-0.500Pe'ly=-73.11kNVCR=0.600Pe'ly=87.74kNVD=-0.400Pe'ly=-58.49kN(3)配筋計算C20凝土：1=1; fc=9.6mm2; ft=1.1kN/mm2HRB335鋼筋：fy=300KN/mm2圖1-7 支承梁的截面尺寸

33、簡圖驗算截面尺寸：縱向支承梁L-1：b=300mm,h0=h-40=560mm,hw=h0=560mm，hw/b=560/200=2.80<4,取C=1.00.25Cfcbh0=0.25×1.0×9.6×300×560=403.2kN>Vmax=100.6 kN截面滿足要求。橫向支承梁L-2：b=300mm,h0=h-40=560mm,hw=h0=560mm，hw/b=560/200=2.8<4,取C=1.00.25Cfcbh0=0.25×1.0×9.6×300×560=403.2kN>Vm

34、ax=87.74 kN正截面受彎承載力計算根據(jù)題意，受彎承載力計算過程見表13。計算過小，則按構(gòu)造配筋.縱向受力鋼筋的最小配筋率為0.2%和0.45中的較大值，這里即0.2%。表1-3中的配筋率滿足要求。表13 縱筋計算 計算截面計算過程跨中1-25-6跨中2-34-5跨中3-4支座2、5支座3、4lxM（kN·m）97.8941.4157.7131.7898.89s=M/1fcbh020.1170.0490.0690.1580.118=1-0.060.0250.0350.0820.061As=1fcbh0/fy（mm2）311130182426313選配鋼筋218218218218218實(shí)配As（mm2）509509509509509 計算截面計算過程跨中ABCD跨中BC支座B、ClyM9