鍋爐原理課程設(shè)計(jì)

1、榆 林 學(xué) 院題目鍋爐課程設(shè)計(jì)學(xué)生姓名學(xué)號(hào)院 ( 系 )能源工程學(xué)院專業(yè)熱能與動(dòng)力工程指導(dǎo)教師胡廣濤報(bào)告日期2015年06月 10日目錄前言第一章鍋爐課程設(shè)計(jì)任務(wù)書4第二章煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別5第三章燃料燃燒計(jì)算6第四章鍋爐熱平衡計(jì)算8第五章爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算9第六章前屏過(guò)熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算13第七章后屏過(guò)熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算17第八章高溫再熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算21第九章第一懸吊管熱力計(jì)算25第十章高溫對(duì)流過(guò)熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算27第十一章第二懸吊管熱力計(jì)算30第十二章低溫再熱器垂直段設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算32第十三章轉(zhuǎn)向室熱力計(jì)算36第十四章低溫再熱器水平段設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算38第十五章省煤器設(shè)計(jì)及

2、熱力計(jì)算41第十六章分離器氣溫和前屏進(jìn)口氣溫的校核44第十七章空氣預(yù)熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算45第十八章鍋爐整體熱平衡校核52第十九章熱力計(jì)算結(jié)果的匯總53前前言言鍋爐原理是一門涉及基礎(chǔ)理論面較廣，而專業(yè)實(shí)踐性較強(qiáng)的課程。該課程的教學(xué)必須有相應(yīng)的實(shí)踐教學(xué)環(huán)節(jié)相配合，而課程設(shè)計(jì)就是讓學(xué)生全面運(yùn)用所學(xué)的鍋爐原理知識(shí)設(shè)計(jì)一臺(tái)鍋爐，因此，它是鍋爐原理課程理論聯(lián)系實(shí)際的重要教學(xué)環(huán)節(jié)。它對(duì)加強(qiáng)學(xué)生的能力培養(yǎng)起著重要的作用。本設(shè)計(jì)說(shuō)明書詳細(xì)的記錄了鍋爐本體各受熱面的結(jié)構(gòu)特征和工作過(guò)程，內(nèi)容包括鍋爐受熱面，鍋爐爐膛的輻射傳熱及計(jì)算。對(duì)流受熱面的傳熱及計(jì)算，鍋爐受熱面的布置原理和熱力計(jì)算，受熱面外部工作過(guò)程，鍋爐蒸汽

3、參數(shù)的變化特性與調(diào)節(jié)空氣動(dòng)力計(jì)算等。由于知識(shí)掌握程度有限以及三周的設(shè)計(jì)時(shí)間對(duì)于我們難免有些倉(cāng)促，此次設(shè)計(jì)一定存在一些錯(cuò)誤和遺漏。第一章第一章鍋爐課程設(shè)計(jì)任務(wù)書鍋爐課程設(shè)計(jì)任務(wù)書1.11.1 引言引言鍋爐課程設(shè)計(jì)是鞏固我們理論知識(shí)和提高實(shí)踐能力的重要環(huán)節(jié)。它不僅使我們對(duì)鍋爐原理課程的知識(shí)得以鞏固、充實(shí)和提高掌握了鍋爐機(jī)組的熱力計(jì)算方法，學(xué)會(huì)使用鍋爐機(jī)組熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)方法，并具有綜合考慮鍋爐機(jī)組設(shè)計(jì)與布置的初步能力而且培養(yǎng)了我們查閱資料，合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，培養(yǎng)了我們嚴(yán)肅認(rèn)真和負(fù)責(zé)的態(tài)度。我國(guó)的鍋爐目前以煤為主要燃料。 鍋爐的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和參數(shù)的設(shè)計(jì)與選擇以及煤種的選擇與應(yīng)用等都將會(huì)對(duì)燃料效率、鍋

4、爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行水平以及環(huán)境污染等問(wèn)題有影響。因?yàn)樵阱仩t設(shè)計(jì)中對(duì)鍋爐的性能、結(jié)構(gòu)、經(jīng)濟(jì)性和可靠性等方面進(jìn)行各種計(jì)算，尤其是熱力計(jì)算作為主要和基礎(chǔ)的計(jì)算，為鍋爐的其他計(jì)算，如水和空氣動(dòng)力計(jì)算、煙氣阻力計(jì)算、強(qiáng)度計(jì)算等提供相關(guān)的重要的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)1.21.2鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)（1）鍋爐額定蒸發(fā)量：D1=1913t/h（2）過(guò)熱蒸汽壓力:P1=25.4 Mpa（3）過(guò)熱蒸汽溫度: t1=571 （4）給水溫度 :tgs=282（5）給水壓力：pgs=29.35Mp（6）周圍環(huán)境溫度：t1k=20（7）排煙溫度假定值：1261.31.3燃料特性燃料特性; ;（1）燃料名稱：神府東勝煤（2）煤的收到基成

5、分： （%） ：Cy=57.33Hy=3.62Oy=9.94Ny=0.70Sy=0.41Wy=13.00Ay=15.00（3）煤的干燥無(wú)灰基揮發(fā)分：Vy=33.64%（4）煤的低位發(fā)熱值：Qydw=21805kJ/kg（5）灰熔點(diǎn)：DT、ST、FT1500名稱符 號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源結(jié) 果額定蒸發(fā)量Dsht/h給定1913過(guò)熱蒸汽壓力pshMPa給定，表壓25.4過(guò)熱蒸汽溫度tsh給定571再熱蒸汽流量Drht/h給定1586再熱蒸汽入口壓力prhMPa給定，表壓4.35再熱蒸汽入口溫度trh給定310再熱蒸汽出口壓力prhMPa給定，表壓4.17再熱蒸汽出口溫度trh給定569給水壓力

6、pfwMPa給定，表壓29.35給水溫度tfw給定282周圍環(huán)境溫度tca給定20鍋爐燃煤特性神府東勝煤（1）碳收到基質(zhì)量百分比Car%給定57.33（2）氫收到基質(zhì)量百分比Har%給定3.62（3）氧收到基質(zhì)量百分比Oar%給定9.94（4）氮收到基質(zhì)量百分比Nar%給定0.70（5）硫收到基質(zhì)量百分比Sar%給定0.41（6）灰分收到基質(zhì)量百分比Aar%給定15.00（7）水分收到基質(zhì)量百分比Mar%給定13.00（8）揮發(fā)分干燥無(wú)灰基質(zhì)量百分比Vdaf%給定33.64（9）燃料收到基低位發(fā)熱量Qnet,arkJ/kg給定21850第二章第二章 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別煤的元素分析數(shù)

7、據(jù)校核和煤種判別2.12.1 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別：煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別：元素之和Car+Har+Oar+Nar+Sar+Aar+Mar100元素之和正確否？正確高位發(fā)熱量（經(jīng)驗(yàn)公式）Qgr,arkJ/kg339Car+1256Har-109(Oar-Sar)22943低位發(fā)熱量（經(jīng)驗(yàn)公式）Qnet,arkJ/kgQgr,ar-r(0.09Har+0.01Mar)21803經(jīng)驗(yàn)公式值和給定值之差Qnet,arkJ/kgQnet,ar-Qnet,ar2誤差判別Qnet,ar800正確煤的折算因子red4190/Qnet,ar0.192折算灰分Ared,arredAar2.88

8、折算水分Mred,arredMar2.50折算硫分Sred,arredSar0.08煤的灰分特性判斷Ared,ar4%低灰分煤Mred,ar8%低水分煤Sred,ar0.2%低硫分煤2.22.2 爐整體的外型爐整體的外型選選型布置型布置選擇形布置的理由如下：(1)鍋爐排煙口在下方送、引風(fēng)機(jī)及除塵器等設(shè)備均可布置在地面，鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房較低，煙囪也建在地面上；(2)對(duì)流豎井中，煙氣下行流動(dòng)便于清灰，具有自身除塵的能力；(3)各受熱面易于布置成逆流的方式，以加強(qiáng)對(duì)流換熱；(4)機(jī)爐之間的連接管道不長(zhǎng)。2.32.3 受熱面的布置受熱面的布置在爐膛內(nèi)壁面，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽

9、參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響。本鍋爐為中壓參數(shù)，汽化吸熱較少，加熱吸熱和過(guò)熱吸熱較多。為使?fàn)t膛出口煙溫降到要求的值，保護(hù)水平煙道的對(duì)流受熱面，在水平煙道內(nèi)布置高、低溫對(duì)流過(guò)熱器。前后隔墻省煤器采用膜式水冷壁結(jié)構(gòu)。設(shè)置省煤器時(shí)，根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式的。熱風(fēng)溫度rkt=350C，理應(yīng)采用二級(jí)布置空氣預(yù)熱器。在省煤器的煙道轉(zhuǎn)彎處，設(shè)置落灰斗，由于轉(zhuǎn)彎處離心力的作用，顆粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利于防止回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的堵灰，減輕除塵設(shè)備的負(fù)擔(dān)。2.42.4 汽水系統(tǒng)汽水系統(tǒng)按鍋爐熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求，該鍋爐的汽水系統(tǒng)的流程設(shè)計(jì)如下：（1）過(guò)熱蒸汽系統(tǒng)的流程汽包頂棚式過(guò)熱器

10、低溫對(duì)流過(guò)熱器一級(jí)噴水減溫高溫對(duì)流過(guò)熱器汽輪機(jī)（2）水系統(tǒng)的流程給水泵低溫級(jí)省煤器高溫級(jí)省煤器汽包下降管下聯(lián)箱水冷壁上聯(lián)箱汽包。第三章第三章 燃料燃燒計(jì)算燃料燃燒計(jì)算3.13.1 燃燒產(chǎn)物計(jì)算燃燒產(chǎn)物計(jì)算(1) 理論煙氣量及理論煙氣容積(2)空氣平衡表及煙氣特性表根據(jù)該鍋爐的燃料屬優(yōu)質(zhì)燃料， 可選取爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)1=1.2，選取各受熱面煙道的漏風(fēng)系數(shù)，然后列出空氣平衡表，如表 41。根據(jù)上述計(jì)算出的數(shù)據(jù)，又選取爐渣份額后計(jì)算得飛灰份額fh=0.9，計(jì)算表 42 列出各項(xiàng)，此表為煙氣特性表。表表 4 4 1 1空氣平衡表空氣平衡表表表 4-1 理論空氣量和理論煙氣量計(jì)算理論空氣量和理論煙氣

11、量計(jì)算序號(hào)名稱符 號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源結(jié) 果1理論空氣量VoNm3/kg0.0889 (Car+ 0.375 Sar) +0.265Har0.0333Oar5.7392理論氮?dú)馊莘eVoN2Nm3/kg0.79 V0+ 0.008 Nar4.5393三原子氣體 RO2的容積VRO2Nm3/kg0.01866 (Car+ 0.375 Sar)1.0734理論水蒸汽容積V0H2ONm3/kg0.111 Har+ 0.0124 Mar+0.0161 V00.6555理論煙氣容積VogNm3/kgVoN2+VoH2O+VRO26.267(3)煙氣焓溫表表表 4-4 煙氣焓溫表煙氣焓溫表序號(hào)溫度()

12、理論煙氣焓I0g(kJ/kg)理論空氣焓I0a(kJ/kg)飛灰的焓Ifa(kJ/kg)煙氣的焓 Ig=I0g+(-1)I0a+Ifa(kJ/kg)=1.2=1.24=1.28IgIgIgIgIgIg1100870.3757.511.51063.61089.21093.91119.922001762.31526.524.12152.81122.22213.933002682.42312.737.63182.51121.33275.044003630.53110.351.34303.81149.355004602.73925.265.35453.11173.366005594.04763.079

13、.86626.41204.677006612.95618.194.57831.01239.288007664.46484.6109.39070.21258.299008733.77351.2124.510328.51279.91010009820.18240.6140.211608.41289.111110010910.79153.1156.212897.51292.312120012004.810065.5171.914189.81325.413130013125.810977.9193.815515.21362.314140014271.011913.3223.916877.51345.3

14、爐膛，凝渣管高 溫 對(duì) 流過(guò)熱器低 溫 對(duì) 流過(guò)熱器二級(jí)省煤器二級(jí)空氣預(yù)熱器一級(jí)省煤器一級(jí)空氣預(yù)熱器進(jìn)口1.201.231.261.281.311.33漏風(fēng)0.050.030.030.020.030.020.03出口1.201.231.261.281.311.331.3615150015402.512848.7250.518222.81347.816160016551.913789.9260.819570.61378.017170017709.214725.3294.420948.61369.018180018874.315660.6311.222317.71399.519190020052.

15、416624.7339.923717.21379.220200021221.917583.1358.025094.41396.721210022407.518547.2376.226493.11396.422220023595.119505.5393.327889.5（4）煙氣特性表表表 4-3煙氣特性表煙氣特性表序號(hào)名稱及公式符 號(hào)單 位前屏至省煤器空預(yù)器熱段空預(yù)器冷段1煙道進(jìn)口過(guò)量空氣系數(shù)（查表 3-3）a1.201.201.242煙道出口過(guò)量空氣系數(shù)（查表 3-4）a1.201.241.283煙道平均過(guò)量空氣系數(shù)(+)/2aav1.201.221.264過(guò)?？諝饬?av-1)VoVNm3

16、/kg1.1481.2621.4925水蒸汽容積VoH2O+0.0161VVH2ONm3/kg0.6740.6760.6796煙氣總?cè)莘eVgo+1.0161(av-1)VoVgNm3/kg7.4337.5507.7837RO2占煙氣容積份額VRO2/VgrRO20.14430.14210.13788H2O 占煙氣容積份額VH2O/VgrH2O0.09070.08950.08739RO2+H2O 的容積份額rRO2+rH2Org0.23500.23160.225110煙氣質(zhì)量1-Aar/100+1.306avVoGgkg/kg9.8449.99310.29311飛灰濃度，fa取 0.95faAa

17、r/(100Gg)ashkg/kg0.01450.01430.0138第四章鍋爐熱平衡計(jì)算第四章鍋爐熱平衡計(jì)算4.14.1 熱平衡及燃料消耗量計(jì)算熱平衡及燃料消耗量計(jì)算鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算，如表表表 4-5 鍋爐熱平衡及燃料消耗量鍋爐熱平衡及燃料消耗量序號(hào)名稱符 號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源結(jié) 果1燃料帶入的熱量QfkJ/kgQnet.ar218052排煙溫度exg給定1263排煙的焓IexgkJ/kg調(diào)用函數(shù)1385.14冷空氣溫度tcaoC給定205理論冷空氣焓IcaokJ/kg調(diào)用函數(shù)149.26機(jī)械不完全燃燒熱損失q4%取用0.607化學(xué)不完全燃燒熱損失q3%取用0.008排煙熱損

18、失q2%(Iexg-exgI0ca)(1-q4/100)/Qf1005.449散熱損失q5%取用0.2010灰渣熱損失q6%取用0.0611總熱損失q%q2+q3+q4+q5+q66.3012鍋爐熱效率b%100 -q93.7014保熱系數(shù)1-q5/(b+q5)0.997915過(guò)熱蒸汽的焓ishkJ/kg調(diào)用函數(shù)，psh=25.4MPa注3400.516給水的焓ifwkJ/kg調(diào)用函數(shù)，pfw=19.35MPa1239.317過(guò)熱蒸汽流量Dsht/h給定191318再熱蒸汽出口焓irhkJ/kg調(diào)用函數(shù)，prh=4.16MPa3601.419再熱蒸汽進(jìn)口焓irhkJ/kg調(diào)用函數(shù)，prh=4.

19、35MPa2975.020再熱蒸汽流量Drht/h給定158621鍋爐有效利用熱量Q1kJ/hDsh(ish-ifw)+Drh(irh-irh)5.1279E+0922鍋爐實(shí)際燃料消耗量Bkg/hQ1/(bQf/100)25099124鍋爐計(jì)算燃料消耗量Bcalkg/sB(1-q4/100)/360069.30第五章第五章 爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算爐膛設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算爐膛尺寸的確定是借助于恰當(dāng)選取一組爐膛熱力參數(shù)（如爐膛的容積熱負(fù)荷 qv、截面熱負(fù)荷 qa等）來(lái)完成的。當(dāng)選取了較大的 qv時(shí)，爐膛容積就要小一些；當(dāng)選取了較小的 qa時(shí)，爐膛截面就大一些，爐膛變得較為矮胖。在選取爐膛容積熱負(fù)荷 qv時(shí)，

20、要綜合考慮煤粉在爐內(nèi)的停留時(shí)間、燃盡的條件、水冷壁受熱面是否布置得開、爐膛出口煙溫、爐膛溫度和結(jié)焦傾向、整個(gè)爐膛的造價(jià)等。在一般情況下，按燃盡條件確定的爐膛容積 VL，都不足以使煙氣在爐內(nèi)得到足夠的冷卻，因此，按冷卻條件確定的 qv值都要小于按燃盡條件確定的 qv值。我國(guó)各大鍋爐制造廠在爐膛設(shè)計(jì)中，多從燃燒安全、傳熱充分出發(fā)，按照冷卻條件來(lái)確定 qv，因此 qv值都選得小些，從煤種的通用性來(lái)說(shuō)采用較低的 qv值較合適，缺點(diǎn)是鍋爐尺寸較大，消耗鋼材量較多。 “標(biāo)準(zhǔn)”中表所規(guī)定的是按燃盡條件允許的 qv值范圍，其確定的爐膛容積都較小些。按照冷卻條件確定 qv值一般在 80120 kW/m3之間選取

21、；按燃盡條件確定 qv值一般在 110170 kW/m3之間選取。表 1 列出了我國(guó)大容量鍋爐爐膛熱力參數(shù)的推薦范圍：表 1我國(guó) 300MW、600MW 電站鍋爐熱力參數(shù)的推薦值燃燒方式切向燃燒方式對(duì)沖燃燒方式機(jī)組容量等級(jí)300MW600MW300MW600MW容積熱負(fù)荷qv，kW/m3貧煤85116821029012085105煙煤90118851059512590115褐煤75906080801007590截面熱負(fù)荷qa， MW/m2貧煤4.55.24.65.44.25.24.65.4煙煤3.85.14.45.23.65.03.85.2褐煤3.34.33.64.53.24.53.54.8上

22、排一次風(fēng)噴嘴中心至屏下沿的距離 L，m貧煤1721.5192315201823煙煤1620182214181822褐煤1824202516221824表 2 列出了爐膛熱力參數(shù)選取的某些影響因素。表 2對(duì)爐膛熱力參數(shù)選取的一些影響因素名稱機(jī)組容量煤的著火性能煤的燃盡性能煤灰的結(jié)焦傾向容積熱負(fù)荷 qv-截面熱負(fù)荷 qa選定了爐膛容積熱負(fù)荷 qv之后，即可求爐膛容積 VL：vp ,net.arVqQBLm3（1）式中 B實(shí)際燃料消耗量，kg/s；Q,p燃料低位發(fā)熱量，kJ/kg。確定了爐膛容積以后，即可根據(jù)所選取的另外一個(gè)爐膛熱力參數(shù) qa，按下式確定爐膛的截面面積 AL(通常指燃燒器標(biāo)高處的爐膛

23、截面積)：aLqQBAp ,net.arm2（2）式中符號(hào)意義同前。在選取 qa時(shí)，主要考慮燃料的著火、燃盡性能、爐膛和燃燒器的結(jié)焦、水冷壁高溫腐蝕等要求，例如當(dāng)煤的揮發(fā)分低、灰分高時(shí)，應(yīng)重點(diǎn)考慮煤的著火問(wèn)題，qa不宜選取太低，以便提高燃燒器區(qū)域的爐溫，促進(jìn)煤的著火和燃盡；當(dāng)燃用灰熔點(diǎn)偏低、易結(jié)焦的煤時(shí)，應(yīng)注意考慮爐膛和燃燒器可能產(chǎn)生結(jié)焦問(wèn)題，qa不宜選取太高，以便降低燃燒器區(qū)域的爐溫，防止?fàn)t膛結(jié)焦。電站鍋爐 qa值的范圍大致在 3.25.4 MW/m2之間。選取合宜的爐膛寬深比 c，可以確定爐膛的截面形狀，從而在爐膛截面積 AL已定的條件下，計(jì)算出爐膛截面的寬度和深度。對(duì)于采用四角布置直流燃

24、燒器的鍋爐，一般希望爐膛的寬深比不大于1.2，以保證良好的爐內(nèi)空氣動(dòng)力工況。在確定爐膛寬度時(shí)還要兼顧尾部煙道的尺寸，能很好布置尾部受熱面。以上只是大略地決定爐膛的寬度和深度，然后再根據(jù)水冷壁的具體結(jié)構(gòu)加以修正。5.15.1 爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)表表 4-64-6爐膛結(jié)構(gòu)特征和水冷壁有效系數(shù)的計(jì)算爐膛結(jié)構(gòu)特征和水冷壁有效系數(shù)的計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源結(jié) 果1前墻面積Ffrm2(35.538+7.332+9.458/2)18.816895.622后墻面積Fbm2(6.751+30.367+7.332+9.458/2)18.816925.353側(cè)墻面積Fsm2(13.356+17.

25、696)/25.171+30.36717.696+(17.696+9.458)/26.006699.204兩側(cè)墻2Fsm22Fs1398.415四角的四個(gè)切角削去爐墻的面積Fdm241.3324.02255.366四角補(bǔ)加面積Faddm241.8824.0180.487應(yīng)扣去布置燃燒器損失的面積FBm2Fd-Fadd74.888出口煙窗面積Foutm213.35618.816251.319包圍爐膛的總面積Fm2Ffr+Fb+2Fs+Fout-Fl3395.8110方形爐膛容積Vfm3FsW13156.2011四個(gè)切角損失容積Vlm31.332/242484.9112爐膛實(shí)際容積Vefm3Vf-

26、Vl13071.2913爐膛輻射層有效厚度Sm3.6Vef/F13.857二、水冷壁熱有效系數(shù)的計(jì)算14水冷壁熱有查表 3-60.45效系數(shù)15燃燒器所占爐墻面積FBm2估算50.0016爐膛出口煙窗平面熱有效系數(shù)out=0.80.450.3617爐膛水冷壁平均熱有效系數(shù)av(F-Fout-FB)+FB0+Foutout/F0.44三、在 BMCR 工況下，假定下面 5 層燃燒運(yùn)行，同時(shí)每層燃燒器給粉量相同18燃燒器布置相對(duì)高度xBhB/hf0.36019M 值MxB0.4120燃燒器區(qū)域爐膛有效截面積Am22/24329.4321爐膛截面積的當(dāng)量半徑Rmsqrt(A/)10.2405.25.

27、2 爐膛熱力計(jì)算爐膛熱力計(jì)算表表 4-7 爐膛熱力計(jì)算爐膛熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源結(jié) 果1熱空氣溫度thaoC假設(shè)后校核3252理論熱空氣焓IhaokJ/kg調(diào)用函數(shù)2512.13爐膛和制粉系統(tǒng)總漏風(fēng)系數(shù)f+pcs查表 3-40.064空預(yù)器出口過(guò)量空氣系數(shù)ah-(f+pcs)1.145空氣帶入爐內(nèi)熱量QakJ/kgahIha0+(f+pcs)Icao2872.761kg 燃料帶入爐內(nèi)的有效熱QeffkJ/kgQf(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qa24664.77理論燃燒溫度tthoC調(diào)用函數(shù)1968.78理論燃燒溫度TthKtth+2732241.79爐膛

28、出口煙溫foC假設(shè)后校核1380爐膛出口煙溫TfKf+273165310爐膛出口煙焓IfkJ/kg調(diào)用函數(shù)16605.011煙氣平均熱容(VC)avkJ/(kgK)(Qeff-If)/(Tth-Tf)13.69112波爾茲曼數(shù)BoBcal(VC)av/(avF0T3th)1.0013水蒸汽容積份額rH2O煙氣特性，查表 4-30.0907三原子氣體的容積份額rg煙氣特性，查表 4-30.2350三原子氣體輻射減弱系數(shù)kgrgm-1式(3-19)，調(diào)用函數(shù)0.037714灰粒平均直徑dashm中速磨煤機(jī)12煙氣中飛灰濃度ashkg/kg煙氣特性，查表 4-30.0145灰粒輻射減弱系數(shù)kasha

29、shm-1式(3-20)，調(diào)用函數(shù)0.057815最上排燃燒器布置高度htm結(jié)構(gòu)計(jì)算，圖 4-118.721最下排燃燒器布置高度hunm結(jié)構(gòu)計(jì)算，圖 4-111.153高度差hmht-hun7.568爐膛計(jì)算高度hfm結(jié)構(gòu)計(jì)算，圖 4-141.544焦炭顆粒濃度cok,vg/Nm3式(3-24)，調(diào)用函數(shù)3.997516焦炭顆粒的平均粒徑dcokm取用38焦碳粒子輻射減弱系數(shù)kcokcokm-1式(3-21)，調(diào)用函數(shù)0.025217火焰吸收減弱系數(shù)kam-1kgrg+kashash+kcokcok0.1206爐內(nèi)輻射層光學(xué)密度kaS1.67118爐內(nèi)火焰黑度11-e-0.812火焰綜合黑度s

30、yn式(3-29)，調(diào)用函數(shù)0.61519爐膛黑度synf式(3-28)0.785爐膛火焰最高溫的相對(duì)高度xmmxB0.36020爐膛出口無(wú)量綱煙溫f(1)熱有效系數(shù)法，式(3-26)0.736爐膛出口溫度Tf,cal(1)Kf(1)(tth+273)1649.7爐膛出口溫度f(wàn),cal(1)oCTf,cal(1)-2731376.7計(jì)算誤差f(1)oC允許誤差100-3.321爐膛出口無(wú)量綱煙溫f(2)前蘇 73 計(jì)算修正法，式(3-30)0.738爐膛出口溫度Tf,cal(2)Kf(2)(tth+273)1654.5爐膛出口溫度f(wàn),cal(2)oCTf,cal(2)-2731381.5計(jì)算誤

31、差f(2)oC允許誤差1001.522爐內(nèi)傳熱量QRkJ/kg式(3-31)8042.323第一懸吊管之前的爐內(nèi)容積Vfm3估算，Vf+Vp1+Vp2+Vrh218317.35燃燒器區(qū)域爐膛容積熱強(qiáng)度qVkW/m3BcalQnet,ar/Vf，一般在 75100之間82.5024燃燒器區(qū)域爐膛斷面熱強(qiáng)度qAMW/m2BcalQnet,ar/A，上限在 44.6 之間4.5925燃燒器區(qū)域爐墻面積ABm22(W+D)(h+3)771.7226富燃缺氧條件下主燃燒區(qū)燃盡份額x取 0.70.727主燃燒區(qū)壁面熱強(qiáng)度qBMW/m2xBcalQnet,ar/AB， 上限約 1.32.01.37第六章第六

32、章 前屏過(guò)熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算前屏過(guò)熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算6.16.1 減溫水假設(shè)和前屏結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)減溫水假設(shè)和前屏結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)表表 4-84-8 減溫水假設(shè)減溫水假設(shè)序號(hào)名稱符 號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源結(jié) 果1一級(jí)減溫水量Ddsh1t/h假設(shè)后校核59.02二級(jí)減溫水量Ddsh2t/h假設(shè)后校核29.0表表 4-94-9 前屏結(jié)構(gòu)計(jì)算前屏結(jié)構(gòu)計(jì)算序號(hào)名稱符 號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源結(jié) 果1管子直徑dmm結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)41.36.02屏片數(shù)n1結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)63每片屏小屏數(shù)n2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)64每片小屏管子數(shù)n3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)125管子總數(shù)nn1n2n34326工質(zhì)流通截面fm2/4di2n0.9217橫向截距s1m結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2

33、.6888縱向截距s2m結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)0.0519系數(shù)s2/d結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1.2310主受熱面的角系數(shù)xp查圖 3-50.8711屏片最外圈管子的外輪廓線所圍成的平面面積Fpm2(16+0.02065)(3.607+0.0413)2621402.7612計(jì)算受熱面積Hpm2Fpxp1220.4013頂棚受熱面積Fcem2(0.591+3.6072+0.85+0.794)18.816177.7914前墻受熱面積Ffrm21618.816301.0615側(cè)墻受熱面積Fsm2(0.591+3.6072+0.85+0.794)162302.3716總受熱面積Hm2Hp+Fce+Ffr+Fs2001.6117計(jì)算

34、受熱面積所占份額rpHp/H0.609718爐頂受熱面積所占份額rceFce/H0.088819前墻受熱面積所占份額rfrFfr/H1.105420側(cè)墻受熱面積所占份額rsFs/H0.151121受熱面區(qū)總?cè)莘eVp1m3169.44918.8162844.6822受熱面區(qū)總包圍面積Fm2H+Ffr+Fce2480.4623煙氣輻射層有效厚度Sm3.6Vp1/F4.12924系數(shù)L/s116/2.6885.9525系數(shù)D/s18.064/2.6883.0026前屏穿透角系數(shù)vp1查附圖 A-20.1227煙氣流通截面Fgm2(18.816-0.04136)16297.0928從爐膛進(jìn)入前屏區(qū)的煙

35、氣流份額g19.449/13.3560.70756.26.2 前屏熱力計(jì)算前屏熱力計(jì)算表表 4-104-10 前屏熱力計(jì)算前屏熱力計(jì)算序號(hào)名稱符 號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源結(jié) 果一、煙氣參數(shù)1進(jìn)口煙溫p1爐膛出口溫度，查表 4-713802進(jìn)口煙焓Ip1kJ/kg爐膛出口煙焓，查表 4-716605.03出口煙溫p1假設(shè)后校核11614出口煙焓Ip1kJ/kg調(diào)用函數(shù)13685.85煙氣平均溫度av0.5（p1+p1）1270.56煙氣平均溫度T1Kav+2731543.57煙氣放熱量Qp1,gkJ/kgg1（Ip1-Ip1）2060.9二、爐內(nèi)直接輻射熱8爐膛出口煙窗熱有效系數(shù)out爐膛結(jié)構(gòu)

36、計(jì)算，查表 4-60.369進(jìn)入屏區(qū)爐膛出口熱流qfkW/m2outfsyn0Tf4119.6310爐膛出口截面積Fabcm2爐膛設(shè)計(jì)，13.35618.816251.3111爐膛直接輻射熱Qp,fkJ/kgqfFabc/Bcal433.812前屏區(qū)爐膛出口截面積Fabm2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，9.44918.816177.7913落到前屏區(qū)爐膛直接輻射熱Qp1,fkJ/kgFabQp,f/Fabc306.9落到后屏區(qū)爐膛直接輻射熱Qp2,fkJ/kgQp,f-Qp1,f126.914前屏區(qū)直接輻射中透過(guò)前屏區(qū)落到后屏的輻射熱Qp1kJ/kgQp1.fvp,136.815前屏區(qū)獲得的爐膛直接輻射熱Qp1k

37、J/kgQp1,f-Qp1270.116其中，主受熱面所得Qp1rkJ/kgrpQp1164.7頂棚受熱面所得QcerkJ/kgrceQp124.0前墻受熱面所得QfrrkJ/kgrfrQp140.6兩側(cè)墻受熱面所得QsrkJ/kgrsQp140.8三、屏區(qū)空間（煙氣）穿透輻射17煙氣輻射層有效厚度Sm結(jié)構(gòu)計(jì)算，查表 4-94.12918水蒸汽容積份額rH2O煙氣特性，查表 4-30.0907三原子氣體總?cè)莘e份額rg煙氣特性，查表 4-30.2350三原子氣體減弱系數(shù)kgrgm-1式(3-19)，調(diào)用函數(shù)0.084619灰粒平均直徑dashm中速磨煤機(jī)12煙氣中飛灰濃度ashkg/kg煙氣特性

38、，查表 4-30.0145灰粒輻射減弱系數(shù)kashashm-1式(3-20)，調(diào)用函數(shù)0.098220煙氣介質(zhì)的吸收減弱系數(shù)kam-1kgrg+kashash0.182821煙氣介質(zhì)的光學(xué)密度kaS0.75522煙氣黑度p1-e-0.53023煙氣的綜合黑度synpp/(0.48kas1p+1)0.47124屏空間熱有效系數(shù)p,S選取0.3525屏空間黑度p,Ssynpsyn/(psyn+(1-psyn)p,S)0.71826下一級(jí)獲取屏空間輻射熱有效系數(shù)p,S選取0.34前屏空間向后屏的穿透輻射熱流qp1,SkW/m2p,Sp,Ssyn0(p1+273)458.5127受熱面出口處的截面積F

39、outm2=Ffr，結(jié)構(gòu)計(jì)算301.06前屏空間向后屏的穿透輻射熱Qp1,SkJ/kgqp1,SFout/Bcal254.2四、前屏對(duì)流傳熱量的計(jì)算與校核28頂棚受熱面對(duì)流吸熱量QceckJ/kg假設(shè)后校核163.0前墻和兩側(cè)墻受熱面對(duì)流吸熱量Qfr+sckJ/kg假設(shè)后校核566.029附加受熱面的對(duì)流吸熱量Qcp,addkJ/kgQcec+Qfr+sc729.030前屏受熱面的對(duì)流吸熱量Qp1ckJ/kgQp1,g-Qcp,add-Qp1,S1077.731前屏受熱面的總吸熱量Qp1kJ/kgQp1r+Qp1c1242.432前屏過(guò)熱器進(jìn)口汽溫tp1假設(shè)后校核45833前屏過(guò)熱器進(jìn)口蒸汽焓

40、ip1kJ/kg調(diào)用函數(shù)，p=26.9MPa2944.534前屏過(guò)熱蒸汽流量Dplt/hDsh-Ddsh1-Ddsh2182535前屏過(guò)熱器出口蒸汽焓ip1kJ/kgi+BcalQp1/(Dpl/3.6)3114.336前屏過(guò)熱器出口蒸汽溫度tp1調(diào)用函數(shù)，p=26.5MPa493.537前屏過(guò)熱器平均汽溫tav（tp1+tp1）/2475.738工質(zhì)質(zhì)量流速kg/(m2s)(Dp1/3.6)/f1740.439受熱面污染熱阻Rfm2/W選取0.006840受熱面灰污表面溫度T2Ktav+273+1000RfBcalQp1/Hp1228.541受熱面黑度2選取0.842輻射熱交換綜合系數(shù)Csy

41、n1/(1/synp+1/2-1)0.42143煙氣對(duì)受熱面輻射換熱熱流qR(1)kW/m2Csyn(0T14-0T24)81.1944煙氣對(duì)受熱面輻射換熱熱流qR(2)kW/m2p,sp,Ssyn0T1480.8545二者誤差qR%5%，說(shuō)明p,s和 Rf選取合適0.446煙氣輻射放熱系數(shù)rW/(m2)1000qR(1)/(T1-T2)257.7047煙氣容積VgNm3/kg煙氣特性，查表 4-37.433煙氣流通截面積Fgm2結(jié)構(gòu)計(jì)算，查表 4-9297.09煙氣流速Wgm/sg1BcalVgTl/(273Fg)6.93648煙氣運(yùn)動(dòng)黏度gm2/s調(diào)用函數(shù)2.2722E-0449煙氣導(dǎo)熱系

42、數(shù)gW/(m)調(diào)用函數(shù)0.132250煙氣普朗特?cái)?shù)Prg調(diào)用函數(shù)0.55351煙氣雷諾數(shù)RegWgd/g1260.6752煙氣努塞爾數(shù)Nug0.26Reg0.6Prg0.3715.1453煙氣對(duì)流放熱系數(shù)cW/(m2)Nugg/d48.4554修正系數(shù)選取0.6煙氣側(cè)放熱系數(shù)1W/(m2)(dc/(2s2xp)+r)197.6055傳熱系數(shù)KW/(m2)1/(1+(1+Qrp1/Qcp1)Rf1)77.5256進(jìn)口端差t1p1-t922.0出口端差t2p1-t667.5傳熱溫壓t式（3-65）787.9前屏對(duì)流傳熱量Qp1c,trkJ/kg0.001KHpt/Bcal1075.6計(jì)算誤差Qp1

43、c%允許誤差2%0.2五、附加受熱面對(duì)流吸熱量57分離器蒸汽溫度tsep假設(shè)后校核440頂棚受熱面管內(nèi)蒸汽溫度tce分離器出口溫度與前屏進(jìn)口工質(zhì)溫度的平均值449頂棚受熱面?zhèn)鳠釡貕簍ceav-tce821.5頂棚受熱面對(duì)流傳熱量Qcec,trkJ/kg0.001KFcetce/Bcal163.4頂棚受熱面計(jì)算誤差Qce%允許誤差10%0.258前、側(cè)墻受熱面水冷壁蒸汽溫度tfr+s稍低于分離器汽溫430前、側(cè)墻受熱面?zhèn)鳠釡貕簍fr+sav-tfr+s840.5前側(cè)墻受熱面對(duì)流傳熱量Qfr+sc,trkJ/kg0.001KFfr+stfr+s/Bcal567.3前側(cè)墻受熱面計(jì)算誤差Qfr+s%允

44、許誤差10%0.259頂棚受熱面總吸熱量Qcep1kJ/kgQcec+Qcer187.060前側(cè)墻受熱面總吸熱量Qwwp1kJ/kgQfr+sc+Qfrr+Qsr647.461后屏區(qū)進(jìn)口煙焓Ip2kJ/kgg1Ip1+g2If14539.862后屏區(qū)進(jìn)口煙溫p2調(diào)用函數(shù)1226.463透過(guò)前屏區(qū)進(jìn)入后屏區(qū)的總輻射熱Qp1kJ/kgQp1+Qp1,S291.0第七章后屏過(guò)熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算第七章后屏過(guò)熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算7.17.1 后屏結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)后屏結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)表表 4-114-11 后屏結(jié)構(gòu)計(jì)算后屏結(jié)構(gòu)計(jì)算序號(hào)名稱符 號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源結(jié) 果1管子直徑dmm結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)44.456.752屏片數(shù)

45、n1結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)203每片屏管子數(shù)n2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)215管子總數(shù)nn1n24206工質(zhì)流通截面fm2/4di2n0.3168橫向截距s1m結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)0.8969縱向截距s2m結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)0.05410系數(shù)s2/d0.054/0.044451.2111主受熱面的角系數(shù)xp查圖 3-50.912屏片最外圈管子的外輪廓線所圍成的平面面積Fpm2(16+0.022225)(2.217+0.04445)2201449.3413計(jì)算受熱面積Hpm2Fpxp1304.4014頂棚受熱面積Fcem2(0.794+2.217+0.396)18.81664.1115側(cè)墻受熱面積Fsm216(0.794+2.217+0.396)

46、2109.0316總受熱面積Hm2Hp+Fce+Fs1477.5417計(jì)算受熱面積所占份額rpHp/H0.882818頂棚受熱面積所占份額rceFce/H0.043419側(cè)墻受熱面積所占份額rsFs/H0.073820受熱面區(qū)總?cè)莘eVp2m3163.40718.8161025.7021受熱面區(qū)總包圍面積Fm2Hp+2Fce+Fs+1618.81622143.7722煙氣輻射層有效厚度Sm3.6Vp2/F1.72223系數(shù)L/s116/0.89617.8624系數(shù)D/s12.217/0.8962.4725從爐膛出口到后屏出口的穿透角系數(shù)vp,2查附圖 A-20.1426系數(shù)L/D16/2.217

47、7.2227系數(shù)s1/D0.896/2.2170.4028從后屏入口(前屏出口)到后屏出口的穿透角系數(shù)pp2查附圖 A-10.1829煙氣流通截面積Fgm2(18.816-0.0444520)(16-0.60/2)281.4530從爐膛進(jìn)入后屏區(qū)的煙氣流量份額g21-g10.29257.27.2 后屏熱力計(jì)算后屏熱力計(jì)算表表 4-124-12 后屏熱力計(jì)算后屏熱力計(jì)算序號(hào)名稱符 號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源結(jié) 果一、煙氣參數(shù)1進(jìn)口煙溫p2前屏熱力計(jì)算，查表 4-101226.42進(jìn)口煙焓Ip2kJ/kg前屏熱力計(jì)算，查表 4-1014539.83出口煙溫p2假設(shè)后校核11164出口煙焓Ip2kJ

48、/kg調(diào)用函數(shù)13104.35煙氣平均溫度av0.5（p2+p2）1171.26煙氣平均溫度T1Kav+2731444.27煙氣放出熱量Qp2,gkJ/kg（Ip2-Ip2）1432.4二、爐內(nèi)直接輻射熱8從前屏區(qū)進(jìn)入后屏區(qū)的穿透輻射Qp1kJ/kg前屏熱力計(jì)算，查表 4-10291.09從爐膛進(jìn)入后屏區(qū)的直接輻射Qp2,fkJ/kg前屏熱力計(jì)算，查表 4-10126.910進(jìn)入后屏區(qū)的外來(lái)總輻射熱Qp2kJ/kgQp2,f+Qp1417.911透過(guò)后屏區(qū)進(jìn)入高溫再熱器區(qū)域的輻射熱Qp2kJ/kgQp2,fvp,2+Qp1pp,270.112后屏區(qū)吸收的外來(lái)輻射熱Qp2kJ/kgQp2-Qp2

49、347.813其中，主受熱面所得Qp2rkJ/kgrpQp2307.1頂棚受熱面所得QcerkJ/kgrceQp215.1兩側(cè)墻受熱面所得QsrkJ/kgrsQp225.7三、屏區(qū)空間（煙氣）穿透輻射14煙氣輻射層有效厚度Sm結(jié)構(gòu)計(jì)算，查表 4-111.72215水蒸汽容積份額rH2O煙氣特性，查表 4-30.0907三原子氣體總?cè)莘e份額rg煙氣特性，查表 4-30.2350三原子氣體減弱系數(shù)kgrgm-1式(3-19)，調(diào)用函數(shù)0.148116灰粒平均直徑dashm中速磨煤機(jī)12煙氣中飛灰濃度ashkg/kg煙氣特性，查表 4-30.0145灰分顆粒減弱系數(shù)kashashm-1式(3-20)

50、，調(diào)用函數(shù)0.112717煙氣介質(zhì)的吸收減弱系數(shù)kam-1kgrg+kashash0.260818煙氣介質(zhì)的光學(xué)密度kaS0.49919煙氣黑度p1-e-0.36220煙氣的綜合黑度synpp/(0.48kas1p+1)0.34821屏空間熱有效系數(shù)p,S選取0.322屏空間黑度p,Ssynpsyn/(psyn+(1-psyn)p,S)0.64023下一級(jí)受熱面獲取屏空間輻射熱有效系數(shù)p,S選取0.29后屏區(qū)向高溫再熱器的屏空間穿透輻射熱流qp2,SkW/m2p,Sp,Ssyn0(p2+273)439.1724受熱面出口處的截面積Foutm218.81613.484，結(jié)構(gòu)計(jì)算253.71后屏區(qū)

51、向高溫再熱器的屏空間穿透輻射Qp2,SkJ/kgqp2,SFout/Bcal143.4四、后屏對(duì)流傳熱量的計(jì)算與校核25頂棚受熱面對(duì)流吸熱量QceckJ/kg假設(shè)后校核59.5兩側(cè)墻受熱面對(duì)流吸熱量QsckJ/kg假設(shè)后校核105.0附加受熱面對(duì)流吸熱量Qcp,addkJ/kgQcec+Qsc164.5后屏受熱面的對(duì)流吸熱量Qp2ckJ/kgQp2,g-Qcp,add-Qp2,S1124.526后屏受熱面的總吸熱量Qp2kJ/kgQp2r+Qp2c1431.527前屏過(guò)熱器出口汽溫tp1前屏熱力計(jì)算，查表 4-1049328前屏過(guò)熱器出口蒸汽焓ip1kJ/kg前屏熱力計(jì)算，查表 4-10311

52、4.329減溫水量Ddsh1t/h查表 4-85930減溫水溫度tdshtfw，初參28231減溫水焓idshkJ/kg給水焓，初參1239.832后屏過(guò)熱器出口流量Dp2t/hDsh-Ddsh2188433后屏過(guò)熱器進(jìn)口焓ip2kJ/kg（Dplip1+Ddsh1idsh）/Dp23055.634后屏過(guò)熱器進(jìn)口蒸汽溫度tp2調(diào)用函數(shù)，p=26.5MPa479.135后屏過(guò)熱器出口焓ip2kJ/kgip2+BcalQp2/(Dp2/3.6)3245.236后屏過(guò)熱器出口汽溫tp2調(diào)用函數(shù)，p=26.1MPa526.137后屏過(guò)熱器平均汽溫tav（tp2+tp2）/2502.638工質(zhì)質(zhì)量流速k

53、g/(m2s)(Dp2/3.6)/f1656.239受熱面污染熱阻Rfm2/W選取0.004940計(jì)算受熱面積Hpm2結(jié)構(gòu)計(jì)算，查表 4-111304.4041受熱面灰污表面溫度T2Ktav+273+1000RfBcalQp2/Hp1148.342受熱面黑度2選取0.8輻射熱交換綜合系數(shù)Csyn1/(1/synp+1/2-1)0.32043煙氣對(duì)受熱面輻射換熱熱流qR(1)kW/m2Csyn(0T14-0T24)47.3844煙氣對(duì)受熱面輻射換熱熱流qR(2)kW/m2p,sp,Ssyn0T1447.3645二者誤差qR%5%， 說(shuō)明p,s和 Rf選取合適0.146煙氣輻射放熱系數(shù)rW/(m2

54、)qR(1)/(T1-T2)160.1147煙氣容積Vgm3煙氣特性，查表 4-37.433煙氣流通截面積Fgm2結(jié)構(gòu)計(jì)算，查表 4-11281.45煙氣流速Wgm/sBcalVgTl/(273Fg)9.68248煙氣運(yùn)動(dòng)黏度gm2/s調(diào)用函數(shù)2.0438E-0449煙氣導(dǎo)熱系數(shù)gW/(m)調(diào)用函數(shù)0.123350煙氣普朗特?cái)?shù)Prg調(diào)用函數(shù)0.56351煙氣雷諾數(shù)RegWgd/g2105.8452煙氣努塞爾數(shù)Nug0.26Reg0.6Prg0.3720.7353煙氣對(duì)流放熱系數(shù)cW/(m2)Nugg/d57.5054修正系數(shù)選取0.85煙氣側(cè)放熱系數(shù)1W/(m2)(dc/(2s2xp)+r)2

55、06.3155傳熱系數(shù)KW/(m2)1/(1+(1+Qp2r/Qp2c)Rf1)90.2156進(jìn)口端差t1p2-tp2747.3出口端差t2p2-tp2589.9傳熱溫壓t式（3-65）665.557對(duì)流傳熱量Qp2c,trkJ/kg0.001KHpt/Bcal1130.0計(jì)算誤差Qp2c%允許誤差2%0.5五、附加受熱面對(duì)流吸熱量58頂棚受熱面管內(nèi)蒸汽溫度tce分離器出口溫度與前屏進(jìn)口工質(zhì)溫度的平均值449頂棚受熱面?zhèn)鳠釡貕簍ceav-tce722.2頂棚受熱面對(duì)流傳熱量Qcec,trkJ/kg0.001KFcetce/Bcal60.3頂棚受熱面計(jì)算誤差Qce%允許誤差10%1.359側(cè)墻受

56、熱面水冷壁蒸汽溫度ts稍低于分離器汽溫430側(cè)墻受熱面?zhèn)鳠釡貕簍sav-ts741.2側(cè)墻受熱面對(duì)流傳熱量Qsc,trkJ/kg0.001KFsts/Bcal105.2側(cè)墻受熱面計(jì)算誤差Qs%允許誤差10%0.260頂棚受熱面總吸熱量Qcep2kJ/kgQcec+Qcer74.661側(cè)墻受熱面總吸熱量Qwwp2kJ/kgQsc+Qsr130.762透過(guò)后屏進(jìn)入高溫再熱器的輻射熱Qp2kJ/kgQp2+Qp2,S213.5第八章第八章高溫再熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算高溫再熱器設(shè)計(jì)和熱力計(jì)算8 81 1 高溫再熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)高溫再熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)表表 4-134-13 高溫再熱器結(jié)構(gòu)計(jì)算高溫再熱器結(jié)構(gòu)計(jì)算序號(hào)名

57、稱符 號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源結(jié) 果1管子直徑dmm結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)63.53.752管屏片數(shù)n1結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)333每片管屏管子數(shù)n2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)184管子總數(shù)nn1n25945工質(zhì)流通截面fm2/4di2n1.4636橫向截距s1m結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)0.5607縱向截距s2m結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)0.0738系數(shù)s2/d0.073/0.06351.159主受熱面的角系數(shù)xp查圖 3-50.9310屏片最外圈管子的外輪廓線所圍成的平面面積Fpm2(13.484+0.032)(2.556+0.064)2332337.1911計(jì)算受熱面積Hpm2Fpxp2173.5812頂棚受熱面積Fcem24.8418.81691.0713兩側(cè)墻受

58、熱面積Fsm2(15.42+12.93)/24.842137.2114底部受熱面積Fbm2(4.982+0.025/Cos30)18.81694.2815總受熱面積Hm2Hp+Fce+Fs+Fb2496.1516計(jì)算受熱面積所占份額rpHp/H0.870817頂棚受熱面積所占份額rceFce/H0.036518側(cè)墻受熱面積所占份額rsFs/H0.055019底部受熱面積所占份額rbFb/H0.037820受熱面區(qū)總包圍面積Fm2H+15.4218.816+12.92718.8163029.5321受熱面區(qū)總?cè)莘eVrh2m3Fs/218.8161290.7822煙氣輻射層有效厚度Sm3.6Vrh

59、2/F1.53423系數(shù)L/D13.484/2.5565.2824系數(shù)s1/D0.56/2.5560.2225從高溫再熱器入口到高溫再熱器出口的穿透角系數(shù)prh2查附圖 A-10.1026受熱面入口處煙氣流通截面Fg1m215.41818.816-13.4840.063533261.5927受熱面出口處煙氣流通截面Fg2m213.94218.816-13.4840.063533234.0828平均煙氣流通截面積Fgm2（Fg1+Fg2）/2247.968.28.2 高溫再熱器熱力計(jì)算高溫再熱器熱力計(jì)算表表 4-144-14 高溫再熱器熱力計(jì)算高溫再熱器熱力計(jì)算序號(hào)名稱符 號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)

60、來(lái)源結(jié) 果一、煙氣參數(shù)1進(jìn)口煙溫rh2后屏出口煙溫，查表 4-1211162進(jìn)口煙焓Irh2kJ/kg后屏出口煙焓，查表 4-1213104.33出口煙溫rh2假設(shè)后校核9854出口煙焓Irh2kJ/kg調(diào)用函數(shù)11416.35煙氣平均溫度av(rh2+rh2)/21050.56煙氣平均溫度T1Kav+2731323.57煙氣放出熱量Qrh2,gkJ/kg(Irh2-Irh2)1684.3二、外來(lái)直接輻射熱8透過(guò)后屏進(jìn)入高溫再熱器的輻射熱Qrh2kJ/kg=Qp2，查表 4-12213.59透過(guò)高再進(jìn)入第一懸吊管的輻射熱Qrh2kJ/kgprh2Qrh221.410高溫再熱器區(qū)吸收的外來(lái)輻射熱