化學(xué)工程基礎(chǔ)練習(xí)題

1、第1章 流體的流動(dòng)與輸送一、單項(xiàng)選擇題1. 層流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是( )。A、流速不同 B、流通截面積不同C、雷諾數(shù)不同 D、層流無(wú)徑向運(yùn)動(dòng)，湍流有徑向運(yùn)動(dòng)2. 水及一般流體在管路中常用的流速應(yīng)是( )。A、0.51m B、13m C、1525m D、3050m3. 當(dāng)流體在圓管內(nèi)流動(dòng)時(shí), 管中心流速最大，若為層流時(shí)，平均速度與管中心的最大流速umax的關(guān)系為 ( )。A、umax B、umax C、umaxD、umax4. 當(dāng)流體在圓管內(nèi)流動(dòng)時(shí), 管中心流速最大，若為湍流時(shí)，平均速度與管中心的最大流速umax的關(guān)系為( )。A、umax B、umax C、umaxD、umax5. 溫度升高液

2、體的粘度變化是( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、判斷依據(jù)不足6. 溫度降低氣體的粘度變化是( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、判斷依據(jù)不足7. 流體在等徑直管中作穩(wěn)定流動(dòng)，因流體粘性有摩擦阻力損失，流體的流速沿管長(zhǎng)將( )。A、增加 B、減少 C、不變 D、無(wú)法判斷8. 流體在阻力平方區(qū)流動(dòng)，若其它條件不變，而管子的相對(duì)粗糙度增加則壓降( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、不確定9. 下列結(jié)論正確的是( )。A、液體的粘度隨溫度升高而減小 B、氣體的粘度隨溫度升高而減小C、液體的粘度隨壓強(qiáng)降低而增大 D、氣體的粘度隨壓強(qiáng)降低而增大10. 圓形直管內(nèi)徑為100mm，一般情況下輸

3、水能力應(yīng)為( )。A、3 m3/h； B、30 m3/h； C、200 m3/h ； D、300 m3/h11. 圖示為一異徑管段，從A段流向B段時(shí)，測(cè)得U形壓差計(jì)的讀數(shù)為R=R1，從B段流向A段時(shí)，測(cè)得U形壓差計(jì)的讀數(shù)為R=R2。若兩種情況下的水流量相同，則( )。A、R1 > R2B、R1< R2C、R1 = R2D、R1 = R212. 離心泵開動(dòng)以前必須充滿液體是為了防止發(fā)生( )。A、氣縛現(xiàn)象 B、汽蝕現(xiàn)象 C、汽化現(xiàn)象 D、氣浮現(xiàn)象13. 離心泵吸入管路底閥的作用是( )。A、阻攔液中的固體顆粒 B、防止灌入泵內(nèi)的液體漏出C、避免出現(xiàn)氣蝕現(xiàn)象 D、維持最低的允許吸上高度

4、14. 離心泵最常用的調(diào)節(jié)方法是( )。A、改變吸入管路中閥門開度 B、改變壓出管路中閥門開度C、安置回流支路，改變循環(huán)量的大小 D、車削離心泵的葉輪15. 離心泵產(chǎn)生氣蝕的原因可能是( )。A、安裝高度過大 B、啟動(dòng)前沒有灌泵 C、底閥漏水 D、吸入管路密封不良16.離心泵銘牌上標(biāo)明的是泵在（ ）時(shí)的主要性能參數(shù)。A、流量最大 B、壓頭最大 C、效率最高 D、軸功率最小17. 離心泵吸入管路漏入大量空氣后將會(huì)發(fā)生( )。A、汽化現(xiàn)象 B、氣縛現(xiàn)象 C、汽蝕現(xiàn)象 D、氣浮現(xiàn)象18. 離心泵產(chǎn)生汽蝕的原因可能是( )。 A、啟動(dòng)前沒有充液 B、吸入管路底閥漏液 C、安裝高度過大 D、出口閥門沒有

5、打開19. 輸送水的離心泵，現(xiàn)改用輸送某種水溶液，水溶液的密度為水的1.2倍，管路狀況不變，泵前后兩敞口容器中液面垂直距離不變，則下列說法正確的是( )。A、流量增加；揚(yáng)程增加；泵功率不變 B、流量減?。粨P(yáng)程減?。槐霉β什蛔僀、流量不變；揚(yáng)程不變；泵功率增加 D、流量不變；揚(yáng)程不變；泵功率不變20. 下列各類泵中屬于正位移泵的有( )。A、軸流泵 B、旋渦泵 C、齒輪泵 D、離心泵21. 離心泵出口閥門開度改變但不會(huì)改變( )。A、泵的特性曲線 B、管路特性曲線C、管路所需的壓頭 D、泵的工作點(diǎn)22. 往復(fù)泵最常用的調(diào)節(jié)方法是( )。A、改變吸入管路中閥門開度 B、改變壓出管路中閥門開度C、安

6、置回流支路，改變循環(huán)量的大小 D、改變活塞行程大小二、填空題1. 用管子從高位槽放水，當(dāng)管徑增大一倍，則水的流量為原流量的_ _倍。（假定槽內(nèi)高度、管長(zhǎng)、局部阻力及摩擦系數(shù)均不變）2. 如果管內(nèi)流體流量增大1倍以后，仍處于層流狀態(tài)，則流動(dòng)阻力增大到原來(lái)的倍。3. 氣體的粘度隨溫度的升高而。4. 在管道任意截面液體質(zhì)點(diǎn)的速度沿管徑而變化，管壁處的速度為，管中心速度。5. 流體流動(dòng)的型態(tài)有2種，它們是。6. 湍流的基本特征是。7. 當(dāng)量直徑的定義是de。對(duì)邊長(zhǎng)為a×b長(zhǎng)方形風(fēng)管, 當(dāng)量直徑de。8. U形管壓差計(jì)指示液為水，若所測(cè)壓差不變，欲使讀數(shù)R增大，應(yīng)更換一種密度比水 的指示液。

7、9. 當(dāng)Re為已知時(shí)，流體在圓形管內(nèi)呈層流時(shí)的摩擦系數(shù)=；在管內(nèi)呈湍流時(shí)摩擦系數(shù)與有關(guān)。10. 流體在圓形直管中流動(dòng)，如果流量等不變，只是將管徑增大一倍，則層流流動(dòng)時(shí)阻力損失hf為原來(lái)的倍；高度湍流時(shí)阻力損失hf為原來(lái)的倍。11. A、B兩管道dA=1/2dB，qVA=2qVB，lA=lB。層流時(shí)，hfA為hfB的倍；充分湍流時(shí)，hfA為hfB的倍。12. 流體在等徑直管中作穩(wěn)定流動(dòng)，流體因流動(dòng)而有摩擦阻力損失，流體流速沿管長(zhǎng)。13. 直管阻力是流體在直管中流動(dòng)時(shí)由于流體的而產(chǎn)生的能量損失。14. 局部阻力是流體通過管路中管件閥門突然擴(kuò)大、突然縮小引起而造成的能量損失。 15. 圖示管路系統(tǒng)中

8、，已知流體流動(dòng)的總阻力損失為56 J/kg， 兩槽液面垂直距離H = m。 16. 米糠油在管中作流動(dòng),若流量不變,管徑不變,管長(zhǎng)增加一倍,則摩擦阻力損失為原來(lái)的_倍。17. 流體在圓形直管中作湍流流動(dòng)，如果流量等不變，只是將管徑減小一半，則阻力損失為原來(lái)的_倍。18. 圓形直管內(nèi)流量一定，設(shè)計(jì)時(shí)若將管徑改為原來(lái)的2倍，則層流時(shí)阻力損失是原來(lái)的_ 倍。19. 離心泵啟動(dòng)步驟為。用調(diào)節(jié)流量。20. 離心泵輸送的液體密度變大，則其揚(yáng)程，流量。21. 原用以輸送水的離心泵，現(xiàn)改用于輸送某種密度為1100kg/m3的堿液，管路狀況不變，泵前后兩敞開容器內(nèi)液面的垂直距離不變，則泵的流量不變，壓頭不變，軸

9、功率。22. 某離心泵從水池向敞口高位槽送水，在正常情況下，若水池水位降低，其他條件不變，則管路送水量不變，泵的揚(yáng)程。23. 離心泵的安裝高度超過允許吸上高度時(shí)，會(huì)發(fā)生_ _現(xiàn)象。24. 離心泵的工作點(diǎn)是曲線與曲線的交點(diǎn)。25. 用離心泵向鍋爐供水，若鍋爐中的壓力突然升高，則泵提供的流量。三、計(jì)算題1、甲烷以1700 m3/h的流量在一異徑管中流過。該管的內(nèi)徑有200mm逐漸縮小到100mm。在粗細(xì)兩管處連有一U形管壓強(qiáng)計(jì)，指示液為水。試求當(dāng)甲烷氣體流過時(shí)，U形管壓強(qiáng)計(jì)的讀數(shù)R為多少mm？設(shè)甲烷的平均密度=1.43 kg/m3，指示液水的密度0=1000 kg/m3，甲烷流動(dòng)時(shí)的能量損失忽略不

10、計(jì)。2、用離心泵將地下水中的水送到貯槽中去，貯槽液面離地面15m，水池液面在地面下1.5m。輸水管路阻力損失為13 J/kg。今要求送水量為72 m3/h，若泵的效率為55%，求泵所需的功率。設(shè)水的密度為1000kg/m3。3、如圖所示，一輸水系統(tǒng)的出口處管徑為44×2，已知hf （u為出口流速），試求（1）水的體積流量為多少？（2）若體積流量增加20%，則水面應(yīng)提高多少米？4、某離心泵在兩敞口容器間輸液，已知轉(zhuǎn)速為1480rpm下的特性方程為He =38.4 V2（qV-m3/min），兩m，輸液管路長(zhǎng)1360m（包括局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度），管內(nèi)徑為68mm，=0.03，試求輸液量

11、qV（m3/min）5、如圖所示，槽內(nèi)水位維持不變，在水槽底部用內(nèi)徑為100mm的水管引水至用戶C點(diǎn)。管路上裝有一個(gè)閘閥，閥的上游距管路入口端10m處安有一支以汞為指示液的U管壓差計(jì)（汞的Hg=13600kg·m3），壓差計(jì)的測(cè)壓點(diǎn)與用戶C點(diǎn)之間的直管長(zhǎng)為25m。問：（1）當(dāng)閘閥關(guān)閉時(shí)，若測(cè)得R=350mm，h=1.5m，則槽內(nèi)液面與水管中心的垂直距離Z為多少m？（2）當(dāng)閘閥全開時(shí)（閥=0.17 , =0.02），每小時(shí)從管口流出的水為若干m3·h1？6、離心泵將地下水池中的水送到貯槽中去，貯槽液面離地面15m，貯槽液面上方表壓為19620 Pa，水池液面在地面下，水池及貯

12、槽液面均維持恒定。輸水管道直徑為76×3mm，長(zhǎng)度為35m（包括管路中各種管件和閥門的當(dāng)量長(zhǎng)度）。今要求送水量為40 m3/h，設(shè)水的密度為1000kg/m3,若取摩擦系數(shù)為,試求：（1）離心泵所提供的能量為多少J/N？（2）若泵的效率為55%則泵所需的軸功率為多少kW？7、噴射泵入水管內(nèi)徑是20mm,水的體積流量是0.34 m3/h,進(jìn)水壓強(qiáng)是500 kPa（絕壓），噴嘴內(nèi)徑是2mm，在噴嘴處可以產(chǎn)生多大的真空度？設(shè)水的密度為 1000 kg/m3，水流經(jīng)噴嘴沒有阻力損失；入水口和噴嘴間的位差可忽略不計(jì)。8、如圖所示，有一垂直管路系統(tǒng)，管內(nèi)徑為100mm，管長(zhǎng)為16m，其中有兩個(gè)截

13、止閥，一個(gè)全開，一個(gè)半開，直管摩擦系數(shù)為= 0.025。若拆除其中一個(gè)全開的截止閥，其它保持不變，問此管路系統(tǒng)的流體體積流量將增加百分之幾？（全開截止閥= 6.0，半開截止閥）第2章 傳熱過程和傳熱設(shè)備一、單項(xiàng)選擇題1. 平壁定態(tài)熱傳導(dǎo)過程，通過三層厚度相同的材料，每層間溫度變化如右圖所示。導(dǎo)熱系數(shù)1、2、3按大小順序排列正確的應(yīng)是( )。A、312 B、321C、231 D、1232. 隨著溫度的升高，液體的粘度及導(dǎo)熱系數(shù)的變化符合下列中的( )。A、粘度減小、導(dǎo)熱系數(shù)增大； B、粘度增大、導(dǎo)熱系數(shù)減??；C、粘度和導(dǎo)熱系數(shù)都增大； D、粘度和導(dǎo)熱系數(shù)都減小3. 間壁傳熱時(shí)，各層的溫度降與各相

14、應(yīng)層的熱阻( )。A、成正比 B、成反比 C、相等 D、沒關(guān)系4. 工業(yè)上采用翅片狀的暖氣管代替圓鋼管，其目的是( )。 A、增加熱阻，減少熱量損失 B、節(jié)約鋼材、增強(qiáng)美觀C、增加傳熱面積，提高傳熱效果 D、增大傳熱溫度差5. 下列準(zhǔn)數(shù)中表示流體物性對(duì)對(duì)流傳熱的影響的是( )。A、雷諾數(shù) B、努塞爾數(shù) C、普蘭特?cái)?shù) D、格拉斯霍夫數(shù)6. 在列管式換熱器中用蒸汽加熱空氣，提高傳熱速率所采取最合理方法應(yīng)是( )。A、提高蒸汽速率 B、同時(shí)提高蒸汽和空氣流率C、提高空氣的流速 D、過熱蒸汽以提高蒸汽的溫度7. 為了減少室外設(shè)備的熱損失，保溫層外所包的一層金屬皮應(yīng)該是( )。 A、表面光滑，顏色較淺

15、B、表面粗糙，顏色較深 C、表面粗糙，顏色較淺 D、表面光滑，顏色較深8.一套管換熱器，在內(nèi)管中空氣從20被加熱到50，環(huán)隙內(nèi)有120 水蒸氣冷凝給熱，管壁溫度接近于( )。A、35 B、50 C、85 D、1209. 某一套管換熱器用管間飽和蒸汽加熱管內(nèi)空氣,設(shè)飽和蒸汽溫度為100，空氣進(jìn)口溫度為20，出口溫度為80，則此列管換熱器內(nèi)壁溫度應(yīng)是( )。A、接近空氣平均溫度B、接近飽和蒸汽與空氣的平均溫度C、接近飽和蒸汽的溫度 D、接近空氣出口溫度10. 傳熱過程中當(dāng)兩側(cè)流體的對(duì)流傳熱系數(shù)都較大時(shí)，影響傳熱過程的是( )。A、污垢熱阻 B、管壁熱阻C、管內(nèi)對(duì)流傳熱熱阻 D、管外對(duì)流傳熱熱阻11

16、.用火爐燒開水，壺底的溫度應(yīng)該( )。 A、接近火焰的溫度 B、接近水的溫度C、火焰溫度和水的溫度的平均值 D、無(wú)法確定12. 換熱器由單管程改為雙管程，則對(duì)流傳熱系數(shù)將會(huì)( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、不確定13. 揭示物體輻射能力與吸收率之間關(guān)系的定律是( )。A、斯蒂芬-波爾茲曼定律 B、克?；舴蚨蒀、折射定律 D、普朗克定律14. 換熱器兩側(cè)流體的給熱系數(shù)熱>>冷，為提高傳熱系數(shù)K值強(qiáng)化傳熱，措施是( )。A、同時(shí)提高兩側(cè)流體的流速 B、提高熱一側(cè)流體的流速C、提高冷一側(cè)流體的流速 D、無(wú)法解決15.換熱器折流擋板的作用是( )。A、增大管程傳熱系數(shù) B、增大殼

17、程傳熱系數(shù)C、增大殼程傳熱面積 D、增大傳熱溫度差16. 水在管內(nèi)作湍流流動(dòng)×104)，若使水的流量減為原來(lái)的一半則其對(duì)流傳熱系數(shù)應(yīng)為原來(lái)的( )倍。A、1/2 B、(1/2) C、4 D、A,B,C均不對(duì)17. 空氣在管內(nèi)作湍流流動(dòng)(Re104)，若使流量提高至原來(lái)的2倍則其對(duì)流給熱系數(shù)為原來(lái)的( )倍。A、4B、 C、 D、218. 電動(dòng)機(jī)為了增大散熱其金屬外殼應(yīng)該是( )。 A、表面粗糙，顏色較淺 B、表面粗糙，顏色較深C、表面光滑，顏色較淺 D、表面光滑，顏色較深19.影響輻射傳熱的因素應(yīng)該是( )。A、物體的粘度 B、黑度 C、黑體 D、流速20. 加熱爐通過各保溫層的熱流

18、量不變，各層的溫度降與各相應(yīng)層的熱阻( )。A、成正比 B、成反比C、相等 D、關(guān)系不確定二、填空題1. 金屬的導(dǎo)熱系數(shù)大都隨其純度的增加而。2. 金屬的導(dǎo)熱系數(shù)大都隨其純度的增加而增大，隨其溫度的升高而。3. 為對(duì)某管道保溫，需將兩種導(dǎo)熱系數(shù)不同的材料包于管外，已知12，如所用兩種材料厚度相同，則應(yīng)該將導(dǎo)熱系數(shù)為的材料包于內(nèi)層，更有利于保溫。4. 在包有兩層厚度相同、導(dǎo)熱系數(shù)不同的保溫材料的圓形管道上，為減少熱損失應(yīng)該將導(dǎo)熱系數(shù)的材料包在內(nèi)層。5. 在、Cp這四個(gè)物性參數(shù)中，若值大，對(duì)流傳熱系數(shù)就減小。6. 對(duì)流傳熱的熱阻主要集中在。7. 間壁二側(cè)液體的傳熱過程1，2相差較大（1<&l

19、t;2），K值總是接近_ _那側(cè)的值。8. 水在管內(nèi)作湍流流動(dòng)(Re104),若使流速提高至原來(lái)的2倍則其對(duì)流傳熱系數(shù)為原來(lái)的倍。9. 某并流操作的間壁式換熱器中，熱流體的進(jìn)出口溫度為90和50，冷流體的進(jìn)出口溫度為20和40，此時(shí)傳熱平均溫度差tm=_ _ _。10. 一套管換熱器用120飽和蒸汽冷凝給熱，20水加熱到60,則對(duì)數(shù)平均溫差tm等于。11. A、B兩種流體在管殼式換熱器中進(jìn)行換熱，A為腐蝕性介質(zhì)，B無(wú)腐蝕性，則走管程的流體應(yīng)選擇。12. 在加熱爐中火焰的溫度高于爐管材料的熔點(diǎn)，管內(nèi)有油品流動(dòng)，由于爐管溫度接近于溫度，因此爐管不會(huì)被燒穿。13. 浸過水的多孔耐火磚其隔熱性能比沒浸

20、過水的同一多孔耐火磚要。14. 換熱器折流擋板的作用是。15. 換熱器在使用一段時(shí)間后，傳熱速率會(huì)下降很多，這是由于。16. 用飽和蒸汽加熱冷流體（冷流體無(wú)相變），若保持加熱蒸汽壓強(qiáng)和冷流體t1不變，而增加冷流體流量qm2，則傳熱系數(shù)K。17. 在列管式換熱器中用飽和蒸汽加熱空氣，要提高傳熱速率所采取的最合理方法應(yīng)是。三、計(jì)算題1、在一個(gè)180×10mm的套管換熱器中，熱水流量為3500kg/h，需從100冷卻到60，冷水入口溫度為20，出口為30，內(nèi)管外表面總傳熱系數(shù)K=2326W/m2.K，冷卻水走內(nèi)管，忽略熱損失。已知CP水K，試求：（1）冷卻水用量； （2）逆流時(shí)管長(zhǎng)。2、某

21、廠生產(chǎn)中，需要將流量為5200標(biāo)準(zhǔn)m3·h1的常壓空氣，利用120的飽和水蒸汽將其由20加熱到100?，F(xiàn)工廠倉(cāng)庫(kù)有一臺(tái)單程列管換熱器，其主要尺寸如下：鋼管規(guī)格：38×3mm管長(zhǎng)3m，管數(shù)151條；殼體規(guī)格：712×6mm，殼程無(wú)折流擋板。問此換熱器適用否？（已知此換熱器的K0=60w·m2·K1,空氣在標(biāo)準(zhǔn)狀下的密度=·m3,平均比熱Cp=1kJ·kg1·K1）3、有一套管式換熱器,內(nèi)管為180×10的鋼管。用水冷卻原油，采用逆流操作, 水在內(nèi)管中流動(dòng),冷卻水的進(jìn)口溫度為15,出口溫度為55。原油在環(huán)隙中

22、流動(dòng),流量為500kg·h1,其平均比熱為3.35kJ·kg1·K1，要求從90冷卻至40。水側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為1000w·m2·K1，油側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為299w·m2·K1（管壁熱阻及垢阻忽略不計(jì)）。試求：（1）傳熱系數(shù)；（2）套管換熱器的有效長(zhǎng)度（水的比熱取4.18kJ·kg1·K1,忽略熱損失）。4、某列管式加熱器由25×的鋼管組成，將苯由20加熱到55，苯在管中流動(dòng)，其流量為每小時(shí)15噸，流速為0.5 m/s。加熱劑為130的飽和蒸汽冷凝給熱。苯的比熱Cp=1.76 kJ/kg

23、3;，密度為858 kg/m3。已知加熱器的傳熱系數(shù)K為700W/（m2·），試求：（1）加熱器所需管數(shù)n；（2）單管長(zhǎng)度l。5、某臺(tái)傳熱面積為30m2的單程列管換熱器，用水逆流冷卻某種熱油，水的流量qm2=2kg/skJ/kg.，入口溫度t1=20，出口溫度t2=40，熱油入口溫度T1=100,出口溫度T2=50。試求：該換熱器的傳熱系數(shù)K。6、某列管式換熱器由n根長(zhǎng)為3m的25×的鋼管組成，要求將流量為/s的苯由77冷卻到27。水在管內(nèi)與苯逆流流動(dòng)，水的進(jìn)、出口溫度分別為17和47。已知水側(cè)和苯側(cè)的給熱系數(shù)水=0.85 kW/m2·，苯=1.7 kW/m2&#

24、183;，苯的比熱Cp=1.9 kJ/kg·，污垢熱阻及管壁熱阻均可忽略，試求所需的管數(shù)n。7、有一套管式換熱器,內(nèi)管為180×10的鋼管。用水冷卻有機(jī)溶劑，采用逆流操作, 水在內(nèi)管中流動(dòng),冷卻水的進(jìn)口溫度為15,出口溫度為55。溶劑在環(huán)隙中流動(dòng),流量為500kg·h1,其平均比熱為3.35kJ·kg1·K1，要求從90冷卻至40。水側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為1000w·m2·K1，溶劑側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為300w·m2·K1（管壁熱阻及垢阻忽略不計(jì)）。試求：（1）以管外表面計(jì)算的總傳熱系數(shù)（w·m2&#

25、183;K1）；（2）套管換熱器的有效長(zhǎng)度（水的比熱取4.18kJ·kg1·K1,忽略熱損失）。8、今有一套管換熱器，熱水流量為2000kg/h，冷水流量為3000kg/h，熱水進(jìn)口溫度T1=90，冷水進(jìn)口溫度t1=10。現(xiàn)要求冷水出口溫度t2=40，試求（1）逆流操作和并流操作時(shí)的平均溫差； （2）逆流操作和并流操作時(shí)的傳熱速率之比。第3章 吸收一、單項(xiàng)選擇題1. 對(duì)接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增加時(shí)，亨利系數(shù)E，相平衡常數(shù)m，溶解度系數(shù)H各自的變化將是( )。A、增加；減?。徊蛔?B、不變；減??；不變C、增加；增加；增加 D、減?。徊蛔?；減小2. ( )，

26、對(duì)吸收操作有利。A、溫度低，氣體分壓大時(shí) B、溫度低，氣體分壓小時(shí)C、溫度高，氣體分壓大時(shí) D、溫度高，氣體分壓小時(shí)3.氣體的亨利系數(shù)E值越大，表明氣體( )。A、越易溶解 B、越難溶解 C、溶解度適中 D、與溶解度無(wú)關(guān)4. 常壓下操作的低濃度吸收系統(tǒng)，當(dāng)總壓增加時(shí)，亨利系數(shù)E將( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、不確定5.當(dāng)操作壓力減小時(shí)，吸收平衡常數(shù)m將會(huì)( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、不確定6. 對(duì)接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)溫度增大時(shí)，相平衡常數(shù)m將( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、不確定7. 單向擴(kuò)散中的漂流因子應(yīng)為( )。A、=1 B、1 C、1

27、D、不確定8. 下述分離過程中哪一種不屬于傳質(zhì)分離( )。A、萃取分離 B、吸收分離 C、結(jié)晶分離 D、離心分離9. 下述分離過程中哪一種屬于傳質(zhì)分離（ ）。A、沉降分離 B、吸收分離 C、離心分離 D、過濾分離10. A、ky B、kx C、m/kx D、kx/m11.用清水逆流吸收NH3的操作屬于( )控制。A、液膜阻力 B、氣膜阻力 C、氣相主體 D、液相主體12. 低濃度難溶氣體逆流吸收操作屬于( )控制。 A、氣相主體 B、液相主體 C、氣膜阻力 D、液膜阻力13. 吸收操作的液氣比L/G若低于最小液氣比（L/G）min，結(jié)果是( )。A、達(dá)不到規(guī)定的分離要求 B、吸收操作將不能進(jìn)行

28、C、可以達(dá)到規(guī)定的分離要求 D、無(wú)法判斷14. 在填料吸收塔內(nèi)用純?nèi)軇┻M(jìn)行逆流吸收操作時(shí)，今入塔氣體濃度下降，而其它條件均不變，則吸收率將( )。A、變大 B、變小 C、不變 D、不確定15. 吸收塔中表示完成一個(gè)傳質(zhì)單元數(shù)所需的填料層高度的是( )。A、ym B、HOL C、NOG D、NOL16. 吸收塔操作時(shí)，若解吸因數(shù)mG/L增加，而氣液進(jìn)料組成不變，則溶質(zhì)回收率將( )。A、增加 B、減少 C、不變 D、不確定17. 吸收塔操作時(shí)，若解吸因數(shù)mG/L增加，而氣液進(jìn)料組成不變，則塔頂出口氣體組成y2將( )。A、增加 B、減少 C、不變 D、不確定18. 填料吸收塔用清水吸收混合氣中的

29、氨，當(dāng)水泵發(fā)生故障，使進(jìn)水量減少時(shí)，氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG將( )。 A、增加 B、減少 C、不變 D、判斷依據(jù)不足二、填空題1. 吸收操作中，溫度不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù)_。2. 根據(jù)雙膜理論，氣液兩相間的傳質(zhì)阻力主要集中在相界面兩側(cè)的。3.一般情況下吸收劑適宜用量為最小用量的倍。4. 在吸收操作中，若其它條件不變，僅減少吸收劑用量，則傳質(zhì)推動(dòng)力將_。5. 操作中的吸收塔。當(dāng)生產(chǎn)任務(wù)一定，若吸收劑用量小于最小用量，則吸收效果。6. 用清水逆流吸收有害氣體，平衡關(guān)系為y = 2x，入塔氣體y1= 0.1，采用液氣比L/G = 1.5，則出塔氣體濃度最低可降低至。7. 用清水逆流吸收有害氣

30、體，平衡關(guān)系為y = 2x，入塔氣體y1= 0.1，操作液氣比L/G= 3，則出塔氣體濃度最低可降低至。8. 對(duì)于低濃度氣體吸收操作求傳質(zhì)單元數(shù)時(shí)，用對(duì)數(shù)平均推動(dòng)力法的適用條件是。9. 解吸因數(shù)的物理意義為。10. 對(duì)逆流操作的填料吸收塔，當(dāng)解吸因數(shù)大于1時(shí)，若塔高為無(wú)窮大，則氣液兩相將于塔達(dá)到平衡。11. 填料塔中填料的作用。12. 吸收操作的經(jīng)濟(jì)性體現(xiàn)在。三、計(jì)算題1、現(xiàn)有空氣和氨的混合氣體，在直徑為的填料吸收塔中用清水吸收其中的氨。已知送入的空氣量為1390kg/h，混合氣體中氨的分壓為1.33kPa，經(jīng)過吸收后混合氣中有99.5%的氨被吸收下來(lái)。操作溫度為20，壓力為101.325kP

31、a。在操作條件下，平衡關(guān)系為Y*=0.75X。若吸收劑（水）用量為52kmol/h。已知氨的氣相體積吸收總系數(shù)KYa=314kmol/(m3·h)。試求所需填料層高度。（20空氣的平均分子量為29g/mol）2、用清水吸收氨空氣混合氣中的氨?；旌蠚膺M(jìn)塔時(shí)氨的濃度y10.01（摩爾分率），吸收率90，氣液平衡關(guān)系y=0.9x。試求：（1）溶液最大出口濃度；（2）最小液氣比；（3）取吸收劑用量為最小吸收劑用量的2倍時(shí)，氣相總傳質(zhì)單元數(shù)為多少？（4）氣相總傳質(zhì)單元高度為時(shí)，填料層高為幾米？3、某填料層高度為10m的吸收塔，在一定的操作條件下，用清水逆流吸收混合氣中的有害組分A。測(cè)得進(jìn)、出塔

32、氣體中含A分別為y1=0.025（摩爾分率，下同）y2=0.0045；出塔液相中含A為x1=0.008，相平衡關(guān)系為y* =1.5x，試求：操作條件下的氣相傳質(zhì)單元高度HOG是多少？4、用純?nèi)軇┪漳郴旌蠚庵锌扇芙M分，入塔氣體濃度y1= 0.05（摩爾分率），要求回收率= 90%，物系的相平衡關(guān)系為y= 0.5x，液氣比L/G =1.5（L/G）min，此時(shí)的HOG = ，求（1）出塔液體濃度；（2）填料層高度。5、設(shè)計(jì)一填料塔，在常溫常壓下用清水吸收空氣丙酮混合氣體中的丙酮，混合氣入塔流率為80kmol·h1，含丙酮5（體積），要求吸收率達(dá)到95。已知塔徑，操作條件下的平衡關(guān)系可以

33、y = 2.0x表示，氣相體積總傳質(zhì)系數(shù)Ky·a150kmol·m3·h1。而出塔溶液中丙酮的濃度為飽和濃度的70，試求：（1）所需水量為多少m3·h1；（2）所需填料層高度m。6、用純?nèi)軇┪漳郴旌蠚庵锌扇芙M分，入塔氣體濃度y1= 0.05（摩爾分率），要求出塔氣體濃度y2= 0.005，物系的相平衡關(guān)系為y= 0.5x，實(shí)際液氣比是最小液氣比的倍，此時(shí)的HOG =1.2m，試求（1）最小液氣比；（2）填料層高度。7、填料吸收塔中，用清水逆流吸收廢氣中的有害組分A，進(jìn)塔廢氣中含A為y1= 0.025（摩爾分率，下同）要求出塔氣體中含A為y2=0.003

34、，已知相平衡關(guān)系為y=1.8x，若適宜操作液氣比是最小液氣比的1.5倍，在該操作條件下，傳質(zhì)單元高度為2m，試求該吸收塔的填料層高度。第4章 精餾一、單項(xiàng)選擇題1. 蒸餾操作的物理依據(jù)是物系中( )。 A、組分間揮發(fā)度的差異 B、組分間沸點(diǎn)的差異 C、組分間溶解度的差異 D、進(jìn)料液氣比的差異2. 蒸餾操作的依據(jù)是物系中組分間的( )差異。A、沸點(diǎn) B、溶解度 C、揮發(fā)度 D、相對(duì)揮發(fā)度3. 當(dāng)操作壓力減小時(shí)，精餾液體組分的相對(duì)揮發(fā)度將會(huì)( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、不確定4. 精餾塔內(nèi)同一塊理論塔板上的氣相露點(diǎn)溫度與液相的泡點(diǎn)溫度為( )。 A、氣相露點(diǎn)溫度大于液相的泡點(diǎn)溫度 B、

35、氣相露點(diǎn)溫度小于液相的泡點(diǎn)溫度C、氣相露點(diǎn)溫度與液相的泡點(diǎn)溫度相等 D、無(wú)法判斷5. 某塔的精餾段操作線方程為y=0.75x+0.225, 則餾出液組成為( )。A、0.86 B、C、6. 某精餾段操作線方程 y=0.75x0.216, 則操作回流比為( )。7. 設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，若其它條件不變，僅將加料熱狀態(tài)由原來(lái)的飽和液體改為過冷液體，則理論塔板數(shù)將( )。A、增加 B、減少 C、不變 D、無(wú)法判斷8. 若以過熱蒸汽狀態(tài)進(jìn)料時(shí)，進(jìn)料線方程的斜率應(yīng)為( )。 A、等于1 B、等于0 C、小于0 D、大于09. 若以飽和蒸汽狀態(tài)進(jìn)料時(shí)，進(jìn)料線方程的斜率應(yīng)為( )。 A、等于1 B、等于0 C、小

36、于0 D、大于010. 某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成xA = 0.6時(shí)，相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t1，與之相平衡的氣相組成為yA = 0.7，相應(yīng)的露點(diǎn)為t2，則( )。 A、t1 = t2 B、t1 t2 C、t1 t2 D、判斷依據(jù)不足11. 連續(xù)精餾塔在操作過程中，如果加大回流比R，其它條件不變，則( )。 A、xD增大，xW增大 B、xD增大，xW減小C、xD減小，xW增大 D、xD減小，xW減小12.雙組分溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，回流比的變化將引起以下線的變化( )。 A、平衡線與q線； B、q線與精餾段操作線； C、平衡線與提餾段操作線； D、精餾段操作線與提餾段操作線13. 雙

37、組分溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，操作壓強(qiáng)的變化將引起以下線的變化( )。A、精餾段操作線 B、q線 C、平衡線 D、提餾段操作線14. 精餾操作時(shí)，實(shí)際回流比R若低于最小回流比Rmin，結(jié)果是( )。A、可以達(dá)到規(guī)定的分離要求 B、精餾操作將不能進(jìn)行C、達(dá)不到規(guī)定的分離要求 D、無(wú)法判斷15. 連續(xù)精餾塔操作時(shí)，若F、D、xF、q，R及加料板位置不變，而操作的總壓減小，則( )。 A、xD增大，xW增大 B、xD減小，xW減小 C、xD減小，xW增大 D、xD增大，xW減小16. 某精餾塔操作時(shí)，F(xiàn)、xF、q、D保持不變，增加回流比R，則此時(shí)正確的是( )。A、xD增加、xW增加、V增加 B、xD增加

38、、xW減少、V增加C、xD減少、xW增加、V減少 D、xD增加、xW減少、V減少17. 設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，若其它條件不變，僅將加料熱狀態(tài)從q = 1變?yōu)閝 1，則設(shè)計(jì)所需理論塔板數(shù)將( )。 A、增加 B、減少 C、不變 D、判斷依據(jù)不足18. 設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，若其它條件不變，僅將回流比R增大，則設(shè)計(jì)所需理論塔板數(shù)將( )。A、增加 B、減少 C、不變 D、判斷依據(jù)不足19. 下述說法中錯(cuò)誤的是 ( )。A、板式塔內(nèi)氣液逐級(jí)接觸，填料塔內(nèi)氣液連續(xù)接觸B、填料塔既可以用于精餾，也可以用于吸收C、板式塔既可以用于精餾，也可以用于吸收D、板式塔用于精餾，填料塔用于吸收20. 精餾操作中進(jìn)料F、q、xF、xD、xW不變，若僅將回流比R增大，則精餾段和提餾段操作線斜率的變化應(yīng)為（ ）A、B、C、 D、二、填空題1. 精餾操作的依據(jù)是。2. 精餾與簡(jiǎn)單蒸餾的根本區(qū)別在于。3. 對(duì)于理想溶液，組分間的相對(duì)揮發(fā)度等于兩個(gè)純組分的。4. 在汽-液相平衡的t-x-y圖中，沸點(diǎn)與氣相組成的關(guān)系曲線，稱為_ _。5. 在汽-液相平衡的t-x-y圖中，沸點(diǎn)與液相組成的關(guān)系曲線，稱為_ _。6. 板式塔中塔板上溢流堰的作用主要是。7. 某精餾塔操作時(shí)，已知冷凝分率q = 0.