建筑工程項目模板工程施工方案3

1、XXXXXXXX模板專項施工方案XXXXXXXXXXX二0一 二年 八月模板施工方案目錄第一章 工程概況及編制依據(jù)第二章 主要現(xiàn)澆構件模板設計第三章 模板及支撐體系驗算第一節(jié) 現(xiàn)澆柱模板驗算第二節(jié) 現(xiàn)澆梁模板及支撐體系驗算第三節(jié) 現(xiàn)澆板模板及支撐體系驗算第四節(jié) 現(xiàn)澆剪力墻模板驗算第四章 模板安裝施工措施第五章 質(zhì)量檢查與驗收第六章 安全措施及應急預案 第一節(jié) 安全措施 第二節(jié) 應急預案第一章 工程概況及編制依據(jù)一、工程概況（一）基本概況序號項 目內(nèi) 容1工程名稱XXXXXXXXXXX樓及二期地下室）2建設單位XXXXXXXXX限公司3設計單位XXXX設計研究院4施工單位XXXX筑工程公司5勘察

2、單位XXXXX土工程公司6監(jiān)理單位XXXXXX目管理有限公司工程簡介：本工程位于XXX河片區(qū)，是由XXXXXXXXXXXXXXX為9207.22m2，3號樓為17748.81m2，4號樓為18847.89m2，地下室為12468.23m2；各子項建筑子項名稱建筑面積建筑層數(shù)層 高建筑最大高度地下室124XX.23m21層5.7m2#住宅樓92XX.22m218層3.0m55.10m3#住宅樓17XXX.81m218層3.0m55.10m4#住宅樓18847.89m218層3.0m55.10m（二）結構構件主要型號、幾何尺寸等參數(shù)1、梁（主、次梁等）主要斷面尺寸：200×350-105

3、0、300×450-700、400×750-850、450×900。2、框架柱主要斷面尺寸： 500×500、550×550、600×600、650×650。3、剪力墻主要厚度：200mm、300mm。4、樓板厚100、110、150、160（地下室頂板）。5、主要層高：地下室主樓為6m、車庫為4m（現(xiàn)場實際）；主樓一層為3.0米、上部標準層3.0米。二、編制依據(jù)類 別項 目編 號圖 紙本工程施工圖紙施工組織設計本工程施工組織總設計主要規(guī)范、規(guī)程、標準混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB502042002（2011版）地下防水

4、工程質(zhì)量驗收規(guī)范GB502082002建筑結構荷載規(guī)范GB500092001建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB50300-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ130-20111建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ33-2001建筑安裝分部工程施工工藝規(guī)程DBJ01-29-2003建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91木結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50206-2002碳素結構鋼GB/T700-2006第二章 主要現(xiàn)澆構件模板設計一、施工準備（一）技術準備1、根據(jù)結構尺寸對柱模、墻模、梁模、板模進行板塊設計，其設計原則為：配板時，根據(jù)結構縱橫尺寸，盡量使用原材料整板配制，少裁板，考慮綜

5、合配板利用，降低損耗；標準層模板必須進行編號，以防止下層錯用或影響安裝進度。模板與板縫應對齊，拼縫要嚴密，使表面美觀，整齊。2、根據(jù)工程結構特點，編制模板施工方案，并進行模板施工技術交底。3、根據(jù)模板設計尺寸進行定型模板的配制，并試拼樣板。4、采用經(jīng)偉儀、水準儀、線錘等測量工具進行放線，放出結構的中心線和模板安裝線。（二）主要施工機具準備名稱數(shù)量型號功率(kVA)平刨3MB5032.2壓刨3MB1067.5電鋸3MJ2365.5手提電鋸15W-651-A1.05電焊機2BX1-300 A25（三）勞動力準備應根據(jù)工程的具體情況，組織相應的管理和施工人員施工部位名稱人數(shù)基礎地下室木工105主體木

6、工120（4） 材料準備序號材料名稱規(guī)格配置數(shù)量進場時間1膠合板18×1830*9159000m2地下室施工進場40%，標準層施工進場25%，標層到達10層進場35%2木方50×100320 M3地下室施工進場70%，后期陸續(xù)根據(jù)需要補充3頂托標件（配套）3000個地下室施工進場4鋼管48*3.080000M基坑土方開挖完成后5扣件配套80000個基坑土方開挖完成后 材料要求：（1） 鋼管采用48mm，壁厚3.0mm，Q235鋼鋼管，最大長度不超過6.5米，所有鋼管外刷防銹漆。 新鋼管應滿足以下規(guī)范要求： 應有產(chǎn)品合格證； 應有質(zhì)量檢驗報告，鋼管材質(zhì)試驗方法應符合現(xiàn)行國家標

7、準金屬材料 室溫拉伸試驗方法GB/T228有關規(guī)定。 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道； 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應符合附表一的要求。舊鋼管應滿足以下要求：表面銹蝕深度應符合附表一的規(guī)定；鋼管彎曲變形應符合附表一的規(guī)定。（2）直角、旋轉、對接扣件應滿足以下規(guī)范要求： 扣件應有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證；新舊扣件均應進行防銹處理；扣件的技術要求應符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831-2006的要求。扣件進入現(xiàn)場應檢查合格證，并進行抽樣復試，技術性能應符合現(xiàn)行規(guī)范鋼管腳手架扣件GB15831-2006的規(guī)定，扣件在使

8、用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現(xiàn)滑絲的嚴禁使用。 （3）腳手板采用50mm厚杉木或松木，板長一般為3-6m，寬度不小于200mm，厚度不應小于50mm，兩端宜各設置直徑不小于4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。腳手板其材質(zhì)應符合國家標準木結構工程施工及驗收規(guī)定（GB50206-2002）二等材的規(guī)定，不得使用扭曲變形、劈裂、腐朽的腳手板。（4）綠色安全網(wǎng)采用1800*6000的密目網(wǎng)，網(wǎng)眼不小于2000/100cm2，水平兜網(wǎng)用大眼網(wǎng)，網(wǎng)的強度、耐火性均應符合國家規(guī)范要求。（5）懸挑用腳手架型鋼的材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GB/T700-2006或低合金高強度結構鋼GB/T1591-2008的

9、規(guī)定。（6）安全網(wǎng)應有合格證、產(chǎn)品質(zhì)量檢驗報告，并符合國家現(xiàn)行安全網(wǎng)GB 57252009相關規(guī)定。附表一序號項目允許偏差檢查工具1焊接鋼管尺寸外徑48壁厚3.0±0.5±0.36游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.7塞尺拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.18游標卡尺4鋼管彎曲端部彎曲L1.5m5鋼板尺立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m1220水平桿、斜桿鋼管的彎曲L6m30木方質(zhì)量滿足木結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50206-2002相關要求。二、模板設計1、現(xiàn)澆柱模設計現(xiàn)澆柱模采用18mm厚的高強復膜膠合板，模板加勁肋采用50×100的木枋立放，其間距不大于300，

10、并用雙根48*3.0的鋼管作柱模箍柱箍間距500，斷面尺寸大于等于700mm設一根12對拉螺桿，斷面尺寸大于等于1000柱設兩根12對拉螺桿，其設計間距詳見下表。序號現(xiàn)澆柱斷面（mm×mm）加勁肋間距（mm）與根數(shù)（根）鋼管柱箍間距（mm）12對拉螺桿間距（mm）、道數(shù)1400×400600×600300且3根/邊500/2B×H=400×6001000B邊=400300且3根/邊500/H邊600300且3根/邊/700300且4根/邊500（一道）1000300且5根/邊500（二道）柱模施工時先在底部一塊模板不安裝，作為清掃口混凝土澆筑前

11、，從清掃后將模板內(nèi)部清掃干凈，然后封好清掃口，澆筑混凝土。高度大于3000的柱中間開洞以利于混凝土澆筑。2、現(xiàn)澆梁模設計現(xiàn)澆梁模采用18mm厚的高強復合膠合板，梁底模板加勁肋采用50×100的木枋，間距及根數(shù)詳見下表，木枋下為小橫桿，橫桿間距經(jīng)計算確定；梁側模板加勁肋采用50×100的木枋（內(nèi)楞、立放），并用雙根48×3.0的鋼管外楞，梁高大于600mm的設12高強對拉螺桿，其設計間距詳見下表。現(xiàn)澆梁模板體系選用表序號現(xiàn)澆梁斷面（mm×mm）梁側模內(nèi)楞間距（mm）梁側模外楞間距（mm）12、14對拉螺桿間距（mm）梁底模木枋間距（mm）根數(shù)（根）梁底模小

12、橫桿間距（mm）1250×400600300400/300、2根5002250×650900300400400，12一道/截面300、2根5003250×9501500300400300，12（400，14）二道/截面300、3根4004350×650900300400400，12一道/截面300、3根4005400×700900300400400，12一道/截面300、3根4006400×1000300400400，12二道/截面300、3根400序號現(xiàn)澆梁斷面（mm×mm）梁兩側立桿橫向間距（mm）梁跨度方向立桿縱向間距

13、（mm）步距梁下支撐立桿1250×400600100010001500無2250×650900800100015001根3250×950150070080015001根4350×65090080080015001根5400×70090080080015001根6400×1000方案1（可選）70080015001根方案2（可選）100080015001根3、現(xiàn)澆板模設計現(xiàn)澆板模采用18mm厚的高強腹覆膜膠合板，模板底格柵采用50×100的木枋（垂直于頂部橫桿設置），板模支撐采用48×3.0的鋼管，格柵和模板支撐的設

14、計間距詳見下表?，F(xiàn)澆板模板體系選用表序號現(xiàn)澆板厚度（mm）格柵間距（mm）頂部鋼管橫桿間距（mm）鋼管支撐立桿間距（mm）備注1180300800800×800按地下室頂板驗算2100120300900900×900按裙樓頂板進行驗算4、墻模設計剪力墻厚度為200300mm，墻模采用18mm厚的高強復膜膠合板，模板加勁肋采用50×100的木枋（內(nèi)楞、立放，其間距為400），并用雙根48*3.0的鋼管作外楞，其間距為400，并設12對拉螺桿，其間距400。地下室外墻采用12對拉螺桿，其間距400，對拉螺桿上焊接一道50*50*3止水片，并在對拉螺桿位置墊放50*50

15、*25木墊塊，混凝土澆筑后去掉墊塊，割去螺桿，然后補上防水砂漿。三、料具參數(shù)：1、工程模板：18mm厚覆膜膠合板，其彈性模量取E=6000N/mm2，抗彎強度設計值fm=15.0N/mm2, 抗剪強度設計值fv=1.4N/mm2。2、模板背楞：50×100規(guī)格方木（凈截面），強度等級：抗彎強度fm12.0N/mm2, 順紋抗拉強度ft9.0N/mm2, 順紋抗剪強度fv=1.4N/mm2, 彈性模量取E=1.0×104、截面抵抗矩W=83000、截面慣性矩I=4170000。3、3.0×48mm鋼管：3.0×48mm鋼管支撐，截面面積A=489mm2、截

16、面抵抗矩W=5078mm3、截面慣性矩I=121867mm4、彈性模量E=2.06×105。4、3.0×48mm雙鋼管柱箍：截面面積A=2×489=978mm2、截面抵抗矩W=2×5078=10156mm3、截面慣性矩I=2×121867=243734mm4、彈性模量E=2.06×105。5、直角回轉扣件：8.2KN/扣，取8.0KN/扣。6、緊固螺栓力學性能見下表：序號螺栓直徑螺栓內(nèi)徑（mm）凈面積（mm2）重量（N）容許拉力（N）1M129.85798.9129002M1411.5510512.1178003M1613.05144

17、15.8245004M1814.931742029600 四、管理小組人員機構及職責 （一） 管理小組人員機構成立由總承包項目經(jīng)理xxx為首，各施工單位生產(chǎn)負責人參加的專項管理體系，組織領導現(xiàn)場的施工、安全、質(zhì)量等管理工作。項目經(jīng)理：XXX安全員：xxx，xxx材料員：xxx項目技術負責人：xxx施工作業(yè)班組項目副經(jīng)理：xxx質(zhì)量員：xxx責任工長：xxx管理小組人員組織機構圖 （二）管理小組人員主要職責序號項目職務姓名職責和權限1項目經(jīng)理xxx對模板工程的質(zhì)量、安全、進度負全責，負責項目的資源組織與調(diào)配（包括人力、物資、資金）。2項目副經(jīng)理xxx直接負責模板工程的施工組織、管理措施的實施；領

18、導實施各項管理目標及保證措施，并對實施過程監(jiān)督。3項目技術負責人xxx對模板工程負第一技術責任，組織相關人員編制腳手架專項方案，負責該方案技術交底工作及實施的監(jiān)督。4責任工長xxx負責模板施工的安排、管理及技術交底工作及各專業(yè)施工班組的交叉、流水作業(yè)的組織和協(xié)調(diào)工作。5質(zhì)量員xxx負責對模板工程的質(zhì)量進行監(jiān)督、檢查、驗收。6安全員xxx負責安全、文明施工管理，對進場人員的安全教育及安全防護措施的落實、防護用品的檢查與整改。7材料員xxx負責施工現(xiàn)場模板工程施工過程中進出場材料檢查。五、施工流程圖 熟 悉 圖 紙 施工準備 模板設計及制作 掌握操作規(guī)程 模板涂刷隔離劑 制定混凝土質(zhì)量措施 鋼筋水

19、電與模板交接檢 檢 查 腳 手 架 檢查運輸設備 書 面 交 底 技術交底 放模板位置線 分包搭拆 樣板制作 項目驗收 支 模 中 間 檢 查 模板與混凝土交接檢 自 檢 、專 檢 澆筑砼時留人看模板 監(jiān) 理 檢 查 辦理預檢驗收手續(xù) 按規(guī)范抽樣檢查 質(zhì)量評定 不 合 格 處 理 拆 模 根據(jù)同條件試塊 拆 模 申 請 單 注意保護砼棱角 預 檢 記 錄 資料整理 自檢、交接檢記 錄 質(zhì)量評定記錄 技 術 交 底 六、模板施工進度計劃附后217第三章 模板及支撐體系驗算第一節(jié) 現(xiàn)澆柱模板驗算現(xiàn)澆柱模采用18mm厚的高強復膜膠合板，模板加勁肋采用50×100的木枋立放，其間距不大于30

20、0，并用雙根48*3.0的鋼管作柱模箍柱箍間距500，斷面尺寸大于等于700mm設一根12對拉螺桿，斷面尺寸大于等于1000柱設兩根12對拉螺桿，其設計間距詳見下表。序號現(xiàn)澆柱斷面（mm×mm）加勁肋間距（mm）與根數(shù)（根）鋼管柱箍間距（mm）12對拉螺桿間距（mm）、道數(shù)1400×400600×600300且3根/邊500/2B×H=400×6001000B邊=400300且3根/邊500/H邊600300且3根/邊/700300且4根/邊500（一道）1000300且5根/邊500（二道）柱模施工時先在底部一塊模板不安裝，作為清掃口混凝土澆

21、筑前，從清掃后將模板內(nèi)部清掃干凈，然后封好清掃口，澆筑混凝土。高度大于3000的柱中間開洞以利于混凝土澆筑。以下選取有代表性的柱模板分別進行驗算600×600柱模板驗算（驗算高度按本工程地下室最不利高度6m進行驗算）柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H = 6.00m； 計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數(shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):

22、3.00；柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2)

23、:205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取6.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計算得 20.036 kN/m2、144.000 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計

24、算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 275 mm，且豎楞數(shù)為 3，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中

25、彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(豎楞間距): l =275.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×10.04×1.50×1.90=10.819kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×1.00×1.50×1.90=1.260kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1 ×12.079×175&

26、#215;175= 9.14×104N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/W<f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 9.14×104 / 2.70×104 = 3.383N/mm2；面板的最大應力計算值 =3.383N/mm2 小

27、于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =275.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×10.04×1.50×1.90=10.819kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×1.00×1.50×1.90=1.260kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =10.8

28、19+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625×12.079×175.0 = 2076.154N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2076.154N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3×1076.154/(2×100×18.0)=0.346

29、N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.346N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 20.04×1.5010.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =275.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12

30、I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4；面板最大容許撓度: = 275 / 250 = 1.1 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.521×10.02×175.04/(100×1000.0×1.43×105) = 0.205 mm；面板的最大撓度計算值 =0.205mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.1mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為6.000m,柱箍間距為500mm，因此按均布荷載作用下的

31、三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50×100×100/6×1 = 83.33cm3；I = 50×100×100×100/12×1 = 416.67cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×10.036×1.275×

32、;1.900=5.951kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×1.000×1.275×1.900=0.693kN/m； q = 5.951+0.693=6.644 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×1.644×100.0×100.0= 1.66×105N穖m； =M/W<f其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(N穖m)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計

33、算值: = M/W = 1.66×105/8.33×104 = 1.993N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.993N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×10.036×1.275×1.900=5.951kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×1.00

34、0×1.275×1.900=0.693kN/m； q = 5.951+0.693=6.644 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.6×1.644×100.0 = 1993.108N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×1.644×100=1993.108N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)

35、：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3×1993.108/(2×10.0×100.0×1)=0.598N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.598N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.04×1.28 = 6.64 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l

36、-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17×106；豎楞最大容許撓度: = 500/250 = 2mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.677×1.64×100.04/(100×1000.0×1.17×106) = 0.075 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.075mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗

37、矩W分別為:W = 4.493×1=8.99cm3；I = 10.783×1=21.57cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ×10.04×1.9 + 1.4 ×1×1.9)×1.275 ×10.5 = 3.32 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.040 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN穖)最大彎矩: M = 0.124 kN穖； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.028 mm；1. 柱箍抗

38、彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)<f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 124333.03 N穖m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 13.18 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =1.24×108/(1.05×1.99×106)=13.18N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: = 0.028 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2

39、 mm；柱箍的最大撓度 =0.028mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:N<N=f譇其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.04 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×1.60×10-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N

40、=5.04kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.493×1=8.99cm3；I = 10.783×1=21.57cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×10.04×1.9+1.4×1×1.9)×1.275 ×1.5 = 3.32 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:

41、N = 5.040 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN穖)最大彎矩: M = 0.124 kN穖； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.028 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)<f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 124333.03 N穖m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 13.177 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =1.24×108/(1.05×1.99×106)=13.177N/mm2

42、小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: = 0.028 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.028mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:N<N=f譇其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N =

43、1.70×105×1.60×10-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.04 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=5.04kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!400×700柱模板驗算（驗算高度按本工程地下室最大高度6米進行驗算,700mm邊設置一道對拉螺桿）柱截面寬度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的總計算高度:H = 6.00m； 計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數(shù)目:1；柱截面高度

44、H方向豎楞數(shù)目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設

45、計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取6.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。

46、分別計算得 20.036 kN/m2、144.000 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 325 mm，且豎楞數(shù)為 3，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下的兩跨

47、連續(xù)梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(N穖m)； l-計算跨度(豎楞間距): l =325.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×10.04×1.50×1.90=10.819kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×1.00×1.50×1.90=1.260kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =10.

48、819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1 ×12.079×125×125= 1.28×105N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/W<f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.28

49、5;105 / 2.70×104 = 4.726N/mm2；面板的最大應力計算值 =4.726N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =325.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×10.04×1.50×1.90=10.819kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×1.00×1.50×

50、1.90=1.260kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625×12.079×125.0 = 2453.636N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2453.636N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3×1453.636/(2×100×18.0)=0.409N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.409N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下