常用懸挑腳手架計算書

1、主次鋼梁懸挑扣件式腳手架計算書JGJ130-2011一、計算依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范2、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-20113、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20124、鋼結構設計規(guī)范GB50017-20035、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010、腳手架參數(shù)架體搭設基本參數(shù)“手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48>2.9擲手架搭設高度H(m)18水平桿步距h(m)1.5立桿縱距(跨距)la(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.8為立桿距建筑距離a(m)0.4橫向水平桿懸挑長度a1(m)0.15縱橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱桿上橫桿根數(shù)n1在墻件布

2、置方式兩步三跨連墻件連接形式扣件連接在墻件截面類型鋼管連墻件型號482.9扣件連接的連接種類單扣件支撐或拉桿(繩)設置形式鋼絲繩與鋼絲桿不參與計算懸挑鋼梁參數(shù)懸挑鋼梁角部做法主次梁方案擱置次梁類型工字鋼福置次梁規(guī)格16號工字鋼拉環(huán)/螺栓直徑(mm)20懸挑鋼梁類型工字鋼懸挑鋼梁規(guī)格16號工字鋼鋼梁上表面距地間圖度(m)15鋼梁懸挑長度(m)1.3鋼梁錨固長度(m)1.7懸挑鋼梁與樓板錨固類型U型鋼筋拉環(huán)鋼梁擱置的樓板混凝土強度C25樓板厚度(mm)100鋼筋保護層厚度(mm)15配筋鋼筋強度等級HRB400鋼梁錨固點拉環(huán)/螺栓個數(shù)2荷U數(shù)擲手板類型竹用片腳手板擋腳板類型竹用片擋腳板擲手板和擋腳

3、板鋪設的方式每2步設置一層密目式安全網(wǎng)的自重標準值2(kN/m2)0.01結構腳手架施工層數(shù)i裝修腳手架施工層數(shù)/擲手架搭設地區(qū)河南（?。┼嵵菔校ㄊ校┘荏w底部風壓圖度及化系數(shù)0.65風荷載體型系數(shù)0.096架體頂部風壓圖度變化系數(shù)0.916“手架狀況全封閉，半封閉背靠建筑狀況敞開、框架和開洞墻密目網(wǎng)每100cmA2的目數(shù)m2000每目回積A（cmA2）0.01M面粗糙程度C類密集建筑群的中等城市市區(qū)（圖1）架體立面圖（圖2）架體剖面圖1(圖3)角部平面布置圖三、橫向水平桿驗算由于縱向水平桿上的橫向水平桿是均等放置的故，橫向水平桿的距離為la/(n+1),橫向水平桿承受的腳手板及施工活荷載的面積

4、。承載能力極限狀態(tài)q=1.2也+gKiXa/(n+1)+1.4QKXa/(n+1)=1.2(0.032+0.351%/(1+1)+1.43>1.5/(1+1)=3.504kN/m正常使用極限狀態(tài)qK=g+gK1Xla/(n+1)+QKXlC(n+1)=0.032+0.351.5/(1+1)+31.5/(1+1)=2.545kN/m根據(jù)規(guī)范要求橫向水平桿按簡支梁進行強度和撓度驗算，故計算簡圖如下:1、抗彎驗算（圖4）承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖（橫桿）-003（圖5）彎矩圖Mmax=0.261kNm產(chǎn)Mmax/W=0.261M06/4370=59.71N/mm2wf=205N/mm2滿足要求

5、2、撓度驗算（圖6）正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖(橫桿)(圖7)撓度圖ax=0.575mm<v#minlb/150,10=5.333mm滿足要求3、支座反力計算由于支座反力的計算主要是為縱向水平桿承受的集中力的統(tǒng)計，故須分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行計算：承載能力極限狀態(tài)V=1.976kN正常使用極限狀態(tài)VK=1.435kN四、縱向水平桿驗算由上節(jié)可知F=V,Fk=Vkq=1.20.032=0.039kN/mqK=g=0.032kN/m由于縱向水平桿按規(guī)范規(guī)定按三跨連續(xù)梁計算，那么施工活荷載可以自由布置選擇最不利的活荷載布置和靜荷載按實際布置的疊加，最符合架體的力學理論基礎和施

6、工現(xiàn)場實際，抗彎和支座反力驗算計算簡圖如下：撓度驗算的計算簡圖如下：1、抗彎驗算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.53M.5/(1+1)0%(1+0.15/0.8)2=1.269kN/mFq=1.4M0.5QKLa/(n+1)lb(1+ai/lb)2=1.4私53X1.57(1+1)0港(1+0.15/0.8)2=1.777kN/m（圖8）承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖（縱桿）0.3P91500150Uo.oifi(圖9)彎矩圖Mmax=0.52kNm產(chǎn)Mmax/W=0.52M06/4370=118.999N/mm2wf=205N/mm滿足要求2、撓度驗算(圖10)正

7、常使用極限狀態(tài)的受力簡圖（縱桿）(圖11)撓度圖ax=3.566mm<q=minla/150,10=10mm滿足要求3、支座反力計算Vmax=4.58kN五、扣件抗滑承載力驗算扣件抗滑承載力驗算：R=Vmax=4.58kN<Rc=8kN滿足要求六、立桿穩(wěn)定驗算腳手板每隔腳手板理論鋪設層數(shù)y=minH/(x+1)h,yZ=41、立桿承受的結構自重標準值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=180.144+4(0.8+0.15)1>0.032/2+0.01461人2=2.661kN2、構配件自重標準值NG2k1Z=min(y,m)=1NG2K=Z

8、(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=1><0.8+0.15)1.58.35/2+10.171.5+1.5W>0.01=0.774kN3、施工活荷載標準值ZNQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+ai)la/2=(13+0X2)m.8+0.15)1.5/2=2.138kN4、風荷載統(tǒng)計風荷載體型系數(shù)：由于腳手架為封閉式或半封閉式且腳手架背靠建筑為敞開、框架和開洞墻=1.2(la+h+0.325lah)d/(l力)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.325lah)d1.2(100-mA)/(100lah)=1.21.5+1.5+0.325

9、1.5X.5)(48/1000)/(1.51.5)+1.2(100-20000.01)/100-(1.5+1.5+0.3251.51.5)(48/1000)位(100-20000.01)/(1001。+.5)=0.97931.3=1.30.979=1.273風荷載高度變化系數(shù)：立桿穩(wěn)定組合風荷載時：取距架體底部的風荷載高度變化系數(shù)4=0.65連墻件驗算風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值計算時：取最高處連墻件位置處的風荷載高度變化系數(shù)Jz=0.916風荷載標準值：k=zs0=0.65處.0960.3=0.019kN/m2風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值：Mwk=klah2/10=0.019%51.52/10=

10、0.006kNm風荷載產(chǎn)生的彎矩設計值：Mw=0.91.4Mwk=0.9X.40.006=0.008kNm5、荷載組合立桿荷載組合不組合風荷載：N=1.2(Ng1k+NG2k)+1.4xNqk=1.2(2.661+0.774)+1.42.1>38=7.115kN組合風荷載：N=1.2(Ng1k+Ng2k)+0.914Nqk=1.2(2.661+0.774)+0.91.4<2.138=6.815kN6、穩(wěn)定系數(shù)中的計算l0=kJh=1.1551.51.5=2.599m允許長細比的驗算：=l0/i=2.5991000/16=162.422一=210滿足要求根據(jù)，.值查規(guī)范JGJ130-

11、201+付錄A.O.6得到中=0.2687、立桿穩(wěn)定的驗算不組合風荷載：-2-2N/%=7.115>1000/(0.268411)=64.591N/mm<f=205N/mm滿足要求組合風荷載：N/5A+Mw/W=6.815>1000/(0.268411)+0.008W6/4370=63.696N/mm2<f=205N/2mm滿足要求七、連墻件承載力驗算計算連墻件的計算長度：a)=a=0.41000=400mm,=a0/i=400/16=25旦=210根據(jù)？值查規(guī)范JGJ130-2011付錄A.O.6得到中=0.936風荷載作用在一個連墻件處的面積._._2Aw=(2)h

12、(3)la=2X1.53X1.5=13.5m風荷載標準值：k=zs0=0.9160.0960.3=0.026kN風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值：Nlw=1.40kAw=1.4處.02613.5=0.499kN連墻件的軸向力設計值：Nl=Nlw+N0=0.499+3=3.499kN其中No由JGJ130-5.2.12進行取值。將Nl、中帶入下式：強度：；：=Nl/Ac=3.4991000/411=8.512N/mm2<0.85f=0.85>205=174.25N/mm2穩(wěn)定：Nl/A=3.499X000/(0.936411)=9.094N/mm2三0.85f=0.85x205=174

13、.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=3.499kN<Rc=8kN滿足要求八、主次梁懸挑鋼梁驗算1、概述角部主次梁懸挑圖如下：根據(jù)上圖的做法，可將驗算分為次梁、角部斜梁兩大部分。其中2號主懸挑鋼梁比沒有次梁擱置的普通懸挑鋼梁荷載明顯要大，故對2號主懸挑鋼梁驗算即可滿足驗其中次梁擱置在主梁上，次梁一端錨固在正常懸挑的兩個鋼梁上，另一端擱置在斜懸挑梁上。故可簡化為一端固定支座，另一端錢支座。次梁荷載對于1號主懸挑鋼梁的作用反而有利，故可不計算；次梁對于2號主懸挑鋼梁比正常的懸挑鋼梁增加了部分荷載，故需要計算。而對于3號斜懸挑鋼梁是兩個方向的次梁擱置的鋼梁，故應驗算。2、次梁驗算由于外側次梁跨度大

14、于內側，故只需計算外側鋼梁即可；外側鋼梁次梁可簡化為一端固定支座、另一端錢支座，根據(jù)角部詳圖可計算出跨度:LcL=(lb+a+0.1)X1.25+lb+a=(0.8+0.4+0.1)1.25+0.8+0.4=2.825m由于Lc"a=2.825/1.5=1.883故次梁上作用了X=1個集中力等分跨度力學簡圖如下：9.284(圖13)次梁受力簡圖2.1 荷載統(tǒng)計：由于次梁上所有荷載統(tǒng)計均可按lb1=LcL/(X+1)=2.825/(1+1)=1.413m腳手板每隔腳手板理論鋪設層數(shù)y=minH/(x+1)h,yZ=4立桿承受的結才自重標準值NG1kNG1K=Hgk+y(lb1+a1)n

15、g/2+0.0146n/2=180.144+4(1.413+0.15)1>0.032/2+0.0146X1/2=2.7kN構配件自重標準值NG2k1Z=min(y,m)=1NG2K=Z(lb1+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=1><1.413+0.15)1.50.35/2+10.171.5+1.5乂18>0.01=0.935kN施工活荷載標準值xNQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb1+a1)la/2=(13+0X2).413+0.15)1.5/2=3.516kN風荷載統(tǒng)計風荷載體型系數(shù)：由于腳手架為封閉式或半封閉式且腳手架背靠建筑為敞開、框架和

16、開洞墻=1.2(la+h+0.325lah)d/(圖)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.325lah)d1.2(100-mA)/(100圖).5=1.21.5+1.5+0.3251.5X.5)(48/1000)/(1.51.5)+1.2(100-20000.01)/100-(1.5+1+0.3251.51.5)(48/1000)位內00-20000.01)/(1001。+.5)=0.979s=1.3=1.30.979=1.273風荷載高度變化系數(shù)：立桿穩(wěn)定組合風荷載時：取距架體底部的風荷載高度變化系數(shù)"=0.65連墻件驗算風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值計算時：取最高處

17、連墻件位置處的風荷載高度變化系數(shù)=0.916風荷載標準值：k=zs0=0.65處.0960.3=0.019kN/m2風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值：Mwk=«klah2=0.0191.51.52=0.063kNm風荷載產(chǎn)生的彎矩組合值：Mw=0.91.4Mwk=0.9X.40.063=0.08kNm荷載組合立桿荷載組合不組合風荷載：N1=1.2(Ng1k+Ng2k)+1.4xNqk=1.2#.7+0.935)+1.43.516=9.284kN組合風荷載：N2=1.2(Ng1k+Ng2k)+0.914Nqk=1.2>(2.7+0.935)+0.91.43.516=8.792kN則次梁上集

18、中力為：N3=max(N1,N2)=max(9.284,8.792)=9.284kN根據(jù)鋼梁的計算簡圖和荷載情況，利用基本力學原理進行計算。承載能力極限狀態(tài)最大彎矩：(圖14)彎矩圖Mmax=4.951kNm承載能力極限狀態(tài)下的最大剪力:(圖15)剪力圖Qmax=5.779kN支座反力：Ri=7.921kNR2=3.505kN2.2 抗彎強度、整體穩(wěn)定驗算(r=Mmax/Wn=4.951103/141=35.113N/mm2<f=205N/mm2因入y=lc/iy=2.825/93.1=0.03<120(235/fv)-2=120><235/120)-2=31.29故?

19、b=1.07-(入y2/44000)fy/235=1.07-0.032/44000360/235=1.076=mmax/?bW=4.951X103/(1.07141)=32.816N/mm2<f=205N/mm2滿足要求2.3 抗剪強度驗算22max=Qmax/(I:S)tw=5.779>000/(1386)=6.98N/mm2<fv=120N/mm2滿足要求2.4 撓度驗算由集中荷載產(chǎn)生的撓度和鋼梁自重均布線荷載產(chǎn)生的撓度疊加N3k=NG1K+NG2K+'NQK=2.7+0.935+3.516=7.151kN口1-AJ當分4J-口918/15CIIJ2區(qū)時（圖17）

20、撓度圖vmax=0.918mm<vmm=2lci/250=22825/250=22.6mm滿足要求3、2號主懸挑鋼梁驗算2號主鋼梁內外側立桿作用處與次梁作用處重疊，此處內外立桿荷載均按同樣最大的計算，這樣做偏于安全。故荷載大小應該為：N4=N+Ri=max(7.115,6.815)+7.921=15.036kN簡圖如下：1審W17U(»Qmax=30.387kN（圖20）剪力圖二3a367I7(H115.036（圖18）受力簡圖（圖19）彎矩圖Mmax=18.25kNm正常使用極限狀態(tài)最大彎矩:Mkmax=14.182kNm承載能力極限狀態(tài)下的最大剪力:支座反力：Ri=41.3

21、36kNR2=10.527kN3.1 抗彎強度、整體穩(wěn)定驗算(r=Mmax/Wn=18.25103/141=129.436N/mm2<f=205N/mm2因入y=lc/iy=1.7/93.1=0.018<120(235/fv)-2=120><235/120)-2=31.29故?b=1.07-(入y2/44000)fy/235=1.07-0.0182/44000360/235=1.07(r=Mmax/?bW=18.25X103/(1.07141)=120.968N/mm2<f=205N/mm2滿足要求3.2 抗剪強度驗算22max=Qmax/(I:S)tw=30.3

22、87>000/(1386)=36.699N/mm2<fv=120N/mm2滿足要求3.3 撓度驗算由集中荷載產(chǎn)生的撓度和鋼梁自重均布線荷載產(chǎn)生的撓度疊加1L6740皿nw皿nn-久7|S01!|-t7。(圖21)正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖-1（圖22）撓度圖vmax=7.043mm<vmm=2lci/250=21300/250=10.4mm滿足要求3.4、 固定鋼梁的U形拉環(huán)(或螺栓)強度驗算由于Ai為拉環(huán)截面面積的2倍與拉環(huán)個數(shù)的乘積，則：(T=Nm/Ai=10.5271000/1256.637=8.377N/mmM=42.5(多拉環(huán))N/mm2滿足要求3.5、 鋼梁固定點

23、下樓板的負彎矩鋼筋計算由于鋼梁擱置在的樓板上普遍為雙向板或單向板，這樣計算過于復雜，所以可以簡化為簡支板帶承受跨中集中荷載，且簡支板帶的跨度為2LCo這樣簡化后能夠提供安全儲備，且便于計算。Mmax=(1/2)R21c=1/2X0.5271.7=8.948kNm根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范，查相關表格得久1=1.0,取b=1000mm,m=板厚-15mm,計算式如下：_2_2_旃Mmax/(a1fcbh02)=8.9481000000/(1X.91000>(100-15)2)=0.10405§=1-(1-2%)=1-0.89=0.11Ys=1-32=1-0.11/2=0.945As=

24、Mmax/(Ysfcbh02)=8.9481000000/(0.9451X91000>(100-15)2)=0.11mm2因As=(0.11),c§混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2010)監(jiān)i錄A得到配筋為三級鋼()()3.6、 懸挑鋼梁前擱置點下混凝土強度的驗算因懸挑鋼梁擱置在樓板上，懸挑鋼梁擱置的前端處承受最大的荷載即集中作用力，而此處的作用面積認為bb,符合實際情況：Fi=Ri=41.336kN根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范中6.6條規(guī)定取Bc=1.0,Bi=，3,Ain=b2=882/1000=7.744mm2Fi=41.336kN01.35B”ifcAin=1.35X&

25、gt;1.73211.97.744=215.48kN滿足要求4、3號斜懸挑鋼梁驗算3號主鋼梁內外側立桿作用處與次梁作用處重疊，此處內外立桿荷載均按同樣最大的計算，這樣做偏于安全。因為此處的錨固長度應按最小錨固長度計算故為懸挑長度：lc13=2(lb+a)20.5=(2>(0.8+0.4)2)0.5=1.697m則錨固長度lc3=1.25Xlc13=1.251.697=2.121m荷載大小為N5=N+2R2=max(7.115,6.815)+23.505=14.125kN簡圖如下：14,125正¥LLU1£SZ2122,（圖23）受力簡圖-2V9&4（圖24）彎

26、矩圖Mmax=21.984kNm正常使用極限狀態(tài)最大彎矩：Mkmax=12.964kNm承載能力極限狀態(tài)下的最大剪力:(圖25)剪力圖Qmax=28.661kN支座反力：Ri=39.291kNR2=10.102kN4.1 抗彎強度、整體穩(wěn)定驗算(T=Mmax/Wn=21.984103/141=155.916N/mm2<f=205N/mm2因入y=lc/iy=2.121/93.1=0.023<120(235/fv)-2=120>(235/120)-2=31.29-故?b=1.07-(入y2/44000)fy/235=1.07-0.0232/44000360/235=1.07(T=Mmax/?bW=21.984X103/(1.07141)=145.716N/mm2<f=205N/mm2滿足要求4.2 抗剪強度驗算max=Qmax/(I:S)tw=28.6611000/(1386)=34.61