礦井供電系統(tǒng)整定計(jì)算

1、礦井主變壓器整定保護(hù)計(jì)算1、 柳西110kV變電站主變保護(hù)整定值表（選取高壓側(cè)為基本側(cè)）變壓器編號1#、2#主變(40000kVA)整定值原整定值CT變比高壓側(cè)300/5低壓側(cè)1000/5差動保護(hù)定值差動啟動電流（A）1.751.75起始制動電流（A）3.503.5差動速斷電流（A）20.9920.9差動比率制動系數(shù)0.50.55二次諧波制動系數(shù)0.150.15復(fù)壓閉鎖過流保護(hù)定值復(fù)壓低電壓定值（V）6070復(fù)壓負(fù)序電壓定值（V）77高壓側(cè)過流I段定值（A）退出退出高壓側(cè)過流II段定值（A）4.424.67高壓側(cè)過流I段時(shí)限（s）退出退出高壓側(cè)過流II段時(shí)限（s）2.7s跳兩側(cè)2.7s跳兩側(cè)低

2、壓側(cè)過流I段定值（A）8.948.8低壓側(cè)過流II段定值（A）3.944.0低壓側(cè)過流I段時(shí)限（s）0.3s跳分段0.6s跳兩側(cè)0.6s跳分段0.9s跳兩側(cè)低壓側(cè)過流II段時(shí)限（s）1.8s跳分段2.1s跳本側(cè)2.4s跳兩側(cè)1.8s跳分段2.1s跳本側(cè)2.4s跳兩側(cè)過負(fù)荷保護(hù)定值高壓側(cè)過負(fù)荷定值（A）3.874.08高壓側(cè)過負(fù)荷延時(shí)（s）9s動作于信號9s動作于信號低壓測過負(fù)荷定值（A）3.453.5低壓側(cè)過負(fù)荷延時(shí)（s）9s動作于信號9s動作于信號2、雙柳35kV變電所主變保護(hù)整定值表（選取高壓側(cè)為基本側(cè)）變壓器編號1#主變(16000kVA)2#主變(10000kVA)整定值原整定值整定值

3、原整定值CT變比高壓側(cè)300/5300/5低壓側(cè)1000/51000/5差動保護(hù)定值差動啟動電流（A）1.763.051.101.91起始制動電流（A）4.407.6182.754.763差動速斷電流（A）26.3930.5019.2519.05差動比率制動系數(shù)0.50.50.50.5二次諧波制動系數(shù)0.150.150.150.15復(fù)壓閉鎖過流保護(hù)定值復(fù)壓低電壓定值（V）60706070復(fù)壓負(fù)序電壓定值（V）7777高壓側(cè)過流I段定值（A）退出退出退出退出高壓側(cè)過流II段定值（A）5.563.5753.473.575高壓側(cè)過流I段時(shí)限（s）退出退出退出退出高壓側(cè)過流II段時(shí)限（s）1.2s跳兩

4、側(cè)0.9s跳兩側(cè)1.2s跳兩側(cè)0.9s跳兩側(cè)低壓側(cè)過流I段定值（A）19.657.515.207.5低壓側(cè)過流II段定值（A）9.26退出5.79退出低壓側(cè)過流I段時(shí)限（s）0.3s跳分段0.6s跳兩側(cè)0.6s跳兩側(cè)0.3s跳分段0.6s跳兩側(cè)0.6s跳兩側(cè)低壓側(cè)過流II段時(shí)限（s）0.6s跳分段0.9s跳兩側(cè)退出0.6s跳分段0.9s跳兩側(cè)退出過負(fù)荷保護(hù)定值高壓測過負(fù)荷定值（A）4.863.0253.043.025高壓側(cè)過負(fù)荷延時(shí)（s）9s動作信號9s動作信號9s動作信號9s動作信號低壓測過負(fù)荷定值（A）8.105.06低壓側(cè)過負(fù)荷延時(shí)（s）9s動作信號9s動作信號3、郭家山35kV變電所主

5、變保護(hù)整定值表（選取高壓側(cè)為基本側(cè)）變壓器編號1#、2#主變(16000kVA)整定值原整定值CT變比高壓側(cè)400/5低壓側(cè)2500/5差動保護(hù)定值差動啟動電流（A）1.320.4Ie起始制動電流（A）3.30Ie差動速斷電流（A）19.797Ie差動比率制動系數(shù)0.50.55二次諧波制動系數(shù)0.150.15復(fù)壓閉鎖過流保護(hù)定值復(fù)壓低電壓定值（V）6070復(fù)壓負(fù)序電壓定值（V）77高壓側(cè)過流I段定值（A）退出退出高壓側(cè)過流II段定值（A）4.174.4高壓側(cè)過流I段時(shí)限（s）退出退出高壓側(cè)過流II段時(shí)限（s）1.2s跳兩側(cè)0.9s跳兩側(cè)低壓側(cè)過流I段定值（A）7.713.91低壓側(cè)過流II段定

6、值（A）3.703.91低壓側(cè)過流I段時(shí)限（s）0.3s跳分段0.6s跳兩側(cè)0.6s跳分段低壓側(cè)過流II段時(shí)限（s）0.6s跳分段0.9s跳兩側(cè)0.9s跳本側(cè)過負(fù)荷保護(hù)定值高壓測過負(fù)荷定值（A）3.65高壓側(cè)過負(fù)荷延時(shí)（s）9s動作于信號低壓測過負(fù)荷定值（A）3.243.42低壓側(cè)過負(fù)荷延時(shí)（s）9s動作于信號9s動作于信號（一）差動保護(hù)1）計(jì)算變壓器各側(cè)數(shù)據(jù)柳西110kV變電站1#、2#主變 額定容量 40000kVA：數(shù)值名稱高壓側(cè)低壓測額定電壓（kV）11037額定電流（A）209.95624.16電流互感器接線方式Y(jié)Y電流互感器變比300/51000/5二次額定電流（A）3.49913

7、.1208雙柳35kV變電所1#主變 額定容量 16000kVA：數(shù)值名稱高壓側(cè)低壓側(cè)額定電壓（kV）356.3額定電流（A）263.931466.29電流互感器接線方式Y(jié)Y電流互感器變比300/51000/5二次額定電流（A）4.39897.3314雙柳35kV變電所2#主變 額定容量 10000kVA：數(shù)值名稱高壓側(cè)低壓側(cè)額定電壓（kV）356.3額定電流（A）164.96916.43電流互感器接線方式Y(jié)Y電流互感器變比300/51000/5二次額定電流（A）2.74934.5821郭家山35kV變電所1#、2#主變 額定容量 16000kVA ：數(shù)值名稱高壓側(cè)低壓側(cè)額定電壓（kV）356

8、.3額定電流（A）263.931466.29電流互感器接線方式Y(jié)Y電流互感器變比400/52500/5二次額定電流（A）3.29912.93262）計(jì)算差動啟動電流 （差動最小動作電流）為差動保護(hù)最小動作電流值，應(yīng)按躲過正常變壓器額定負(fù)載時(shí)的最大不平衡電流整定，即：式中：為變壓器（基本側(cè)即高壓側(cè)）二次額定電流；為可靠系數(shù)（一般取1.31.5）；為電流互感器的比誤差，取0.10；為變壓器調(diào)壓引起的誤差，取調(diào)壓范圍中偏離額定值的最大值（百分值）；為由于電流互感器變比未完全匹配產(chǎn)生的誤差，可取為0.05。在工程實(shí)用整定計(jì)算中可選取，并應(yīng)實(shí)測最大負(fù)載時(shí)差回路中的不平衡電流。( 有的參考書上是 0.20

9、.5 )本計(jì)算中取，柳西110kV變電站1#、2#主變：雙柳35kV變電所1#主變：雙柳35kV變電所2#主變：郭家山35kV變電所1#、2#主變：3）計(jì)算起始制動電流對折線型的比率制動差動保護(hù)，拐點(diǎn)電流即開始起制動作用時(shí)的電流，一般按照額定電流的0.81倍考慮。另外，為躲過區(qū)外故障被切除后的暫態(tài)過程對變壓器差動保護(hù)的影響，可使保護(hù)的制動作用提早產(chǎn)生，也可取為0.60.8倍的額定電流。本計(jì)算中，即柳西110kV變電站1#、2#主變：雙柳35kV變電所1#主變：雙柳35kV變電所2#主變：郭家山35kV變電所1#、2#主變：4）比率制動系數(shù)（制動曲線斜率）比率制動系數(shù)的整定應(yīng)根據(jù)各個(gè)廠家說明進(jìn)行

10、整定，有些取固定斜率，不需要整定；有些其他特性采用變斜率，也不用整定。對于比率制動的系數(shù)的取值的原則是，應(yīng)當(dāng)能可靠躲過外部短路引起的最大不平衡電流。長期運(yùn)行的實(shí)踐表明：比率制動系數(shù)取0.40.5是合理的。有的參考書上（0.3-0.5）本計(jì)算取，柳西110kV變電站、雙柳35kV變電所和郭家山35kV變電所1#、2#主變：5）計(jì)算差動速斷電流按躲勵(lì)磁涌流整定：變壓器容量：10000kVA和16000kVA，取(4.57.0)Ie；40000kVA，取(3.06.0)Ie本計(jì)算取，柳西110kV變電站1#、2#主變：雙柳35kV變電所1#主變：雙柳35kV變電所2#主變：郭家山35kV變電所1#、

11、2#主變：6）二次諧波制動比在利用二次諧波制動來防止勵(lì)磁涌流誤動的差動保護(hù)中，二次諧波制動比表示差電流中的二次諧波分量與基波分量的比值。一般二次諧波制動比可整定為0.10.2。（有的參考書上 0.150.2 ）本計(jì)算取，柳西110kV變電站、雙柳35kV變電所和郭家山35kV變電所1#、2#主變：0.15。7）整定結(jié)果柳西110kV變電站1#、2#主變：差動啟動電流定值：1.7500A起始制動電流定值：3.4991A差動速斷電流定值：20.9946A比率制動系數(shù)：0.5000二次諧波制動系數(shù)：0.1500CT斷線報(bào)警門檻定值：0.2Ie雙柳35kV變電所1#主變：差動啟動電流定值：1.7596

12、A起始制動電流定值：4.3989A差動速斷電流定值：26.3934A比率制動系數(shù)：0.5000二次諧波制動系數(shù)：0.1500CT斷線報(bào)警門檻定值：0.2Ie雙柳35kV變電所2#主變：差動啟動電流定值：1.0997A起始制動電流定值：2.7493A差動速斷電流定值：19.2451A比率制動系數(shù)：0.5000二次諧波制動系數(shù)：0.1500CT斷線報(bào)警門檻定值：0.2Ie郭家山35kV變電所1#、2#主變：差動啟動電流定值：1.3196A起始制動電流定值：3.2991A差動速斷電流定值：19.7946A比率制動系數(shù)：0.5000二次諧波制動系數(shù)：0.1500CT斷線報(bào)警門檻定值：0.2Ie（二）復(fù)

13、壓閉鎖過流保護(hù)1）復(fù)壓元件：低電壓元件應(yīng)當(dāng)能躲過電動機(jī)啟動電壓及最低運(yùn)行電壓，可按如下公式計(jì)算：躲過電動機(jī)負(fù)荷自啟動時(shí)的低電壓：電壓取自變壓器低壓側(cè)電壓互感器時(shí)，電壓取自變壓器高壓側(cè)電壓互感器時(shí)，負(fù)序電壓應(yīng)按躲過正常運(yùn)行時(shí)的不平衡電壓整定：式中：為正序低電壓定值；為負(fù)序電壓定值；為正常運(yùn)行時(shí)可能出現(xiàn)的低電壓，一般?。粸轭~定電壓；為可靠系數(shù)，取1.11.2；為返回系數(shù)，電磁型取1.151.2，微機(jī)型取1.05。本次整定，取柳西110kV變電站、雙柳35kV變電所和郭家山35kV變電所1#、2#主變：，。2）過流元件a) 低壓側(cè)過流I段整定低壓側(cè)過流I段的作用是作為低壓側(cè)母線附近故障的后備保護(hù)。I

14、段的電流定值整定按照與母線上所有線路速斷保護(hù)或限時(shí)速斷保護(hù)配合進(jìn)行整定，同時(shí)應(yīng)確保其能躲過最大負(fù)荷電流。需指出的是，此原則需和相鄰線路速斷保護(hù)配合，應(yīng)確保所有相鄰線路的速斷保護(hù)均投入運(yùn)行，如僅投入過電流保護(hù)應(yīng)壓縮其動作時(shí)間使?jié)M足時(shí)限配合關(guān)系，必要時(shí)犧牲局部，保證主系統(tǒng)穩(wěn)定。靈敏度校驗(yàn)要求：考慮在系統(tǒng)最小運(yùn)行方式下中低壓側(cè)母線上發(fā)生兩相金屬性短路時(shí)流過保護(hù)裝置的最小短路電流，以進(jìn)行保護(hù)靈敏系數(shù)的校驗(yàn)，并應(yīng)滿足靈敏度要求，一般考慮1.5。本次整定，按低壓側(cè)母線兩相相間短路時(shí)有靈敏度整定：柳西110kV變電站1#、2#主變：雙柳35kV變電所1#主變：雙柳35kV變電所2#主變：郭家山35kV變電所

15、1#、2#主變：b) 最末一段過電流元件整定各側(cè)的過電流元件均應(yīng)按照可靠躲過實(shí)際運(yùn)行中變壓器可能流過的最大負(fù)荷電流整定，最大負(fù)荷電流應(yīng)考慮如并列運(yùn)行的多臺變壓器轉(zhuǎn)負(fù)荷、電動機(jī)自啟動、備自投等情況。過電流元件的整定可采用如下公式：式中：為可靠系數(shù)，取1.21.3；為返回系數(shù)，電磁型取0.85，微機(jī)型取0.95；為最大負(fù)荷電流，復(fù)合電壓閉鎖的過電流保護(hù)，只考慮本變壓器的額定電流，無復(fù)合電壓閉鎖的過電流保護(hù)，最大負(fù)荷電流應(yīng)適當(dāng)考慮電動機(jī)的自啟動系數(shù)。靈敏度要求：對電源側(cè)，一般要求對無電源側(cè)母線的靈敏度為1.5。中、低壓側(cè)的過電流元件作為母線及相鄰線路的遠(yuǎn)后備，應(yīng)在系統(tǒng)最小運(yùn)行方式下校驗(yàn)對母線和相鄰線

16、路的后備靈敏度情況，并滿足靈敏度要求。本次整定，柳西110kV變電站1#、2#主變：高壓側(cè)：低壓側(cè)：雙柳35kV變電所1#主變：高壓側(cè)：低壓側(cè)：雙柳35kV變電所2#主變：高壓側(cè)：低壓側(cè)：郭家山35kV變電所1#、2#主變：高壓側(cè)：低壓側(cè)：3）動作時(shí)限a) I段動作時(shí)間I段時(shí)間定值應(yīng)與出線保護(hù)速動段配合，動作時(shí)間按照上下級配合關(guān)系進(jìn)行，一般最長時(shí)間以不超過0.6s為宜（按照配合時(shí)限級差0.3s，考慮兩個(gè)時(shí)限級差）。動作邏輯：I段動作后，跳本側(cè)斷路器；在變壓器并列運(yùn)行時(shí)。也可先跳本側(cè)母聯(lián)斷路器，再跳本側(cè)斷路器。本次整定，柳西110kV變電站、雙柳35kV變電所和郭家山35kV變電所1#、2#主變

17、：0.3s跳分段，0.6s跳本側(cè)。b) II段動作時(shí)間動作時(shí)間：時(shí)間定值應(yīng)與出線保護(hù)最長動作時(shí)間配合，對主電源側(cè)還應(yīng)與中低壓過電流保護(hù)配合。動作邏輯：最末一段動作，跳各側(cè)斷路器。本次整定，柳西110kV變電站1#、2#主變：低壓側(cè)：1.8s跳分段，2.1s跳本側(cè)，2.4s跳兩側(cè)。高壓側(cè)：2.7s跳兩側(cè)。雙柳35kV變電所和郭家山35kV變電所1#、2#主變：低壓側(cè)：0.6s跳分段，0.9s跳兩側(cè)。高壓側(cè)：1.2s跳兩側(cè)。（三）過負(fù)荷保護(hù)變壓器長期過負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，繞組會因發(fā)熱而受到損傷。因此，變壓器應(yīng)裝設(shè)過負(fù)荷保護(hù)。計(jì)算公式如下：高壓側(cè)過負(fù)荷：低壓側(cè)過負(fù)荷：式中，可靠系數(shù)，取1.01.1；返回系數(shù)

18、，取0.850.95，保護(hù)為微機(jī)保護(hù)時(shí)，取0.95；變壓器高壓側(cè)、低壓側(cè)額定電流（二次值）。動作時(shí)限：取810s。本次整定，柳西110kV變電站1#、2#主變：高壓側(cè)：低壓側(cè)：雙柳35kV變電所1#主變：高壓側(cè)：低壓側(cè)：雙柳35kV變電所2#主變：高壓側(cè)：低壓側(cè)：郭家山35kV變電所1#、2#主變：高壓側(cè)：低壓側(cè)：動作時(shí)限實(shí)取9s，動作于信號。附錄2：線路保護(hù)整定原則無時(shí)限電流速斷保護(hù)（I段）（1）按躲過線路末端的故障整定： 式中 可靠系數(shù)1.21.3 最大方式下線路末端三相短路電流 靈敏度校驗(yàn)：( 按照有關(guān)書上定義靈敏系數(shù)應(yīng)該是2 )式中 最小運(yùn)行方式下線路始端兩相短路電流另外一種校驗(yàn)方式為

19、按最小保護(hù)范圍來進(jìn)行，要求保護(hù)范圍不小于線路全長的1020%。式中系統(tǒng)相電勢線路單位長度的正序電抗電源最小運(yùn)行方式下到保護(hù)安裝處的系統(tǒng)電抗 （2）當(dāng)線路末端為變壓器時(shí)，可以采用與變壓器保護(hù)配合的方式整定以擴(kuò)大保護(hù)的范圍。式中 可靠系數(shù)1.31.4 變壓器低壓側(cè)母線短路時(shí)，流過本線路的最大短路電流（3）按躲過T接線末端最大三相短路電流整定：式中 可靠系數(shù)1.3T接線末端最大三相短路電流（4）按躲過本線路T接線末變壓器其他側(cè)母線三相最大短路電流整定：式中 可靠系數(shù)1.31.4T接線末變壓器其他側(cè)故障時(shí)，流經(jīng)保護(hù)的最大三相短路電流（5）當(dāng)保護(hù)的靈敏度達(dá)不到要求時(shí)，根據(jù)相關(guān)的規(guī)程規(guī)定要保證最小靈敏度：

20、最小方式下線路始端兩相短路電流限時(shí)電流速斷保護(hù)（II段）為了保證有選擇性，帶時(shí)限電流速斷保護(hù)的整定值通常是與相鄰元件的無時(shí)限速斷配合。它的整定計(jì)算和相鄰元件的保護(hù)類型有關(guān)。（1）相鄰線路裝設(shè)無時(shí)限電流限速斷時(shí)：式中可靠系數(shù)1.11.2相鄰元件的無時(shí)電流速斷保護(hù)動作值靈敏系數(shù)校驗(yàn)：式中被保護(hù)線路末端在最小運(yùn)行方式下，發(fā)生兩相短路時(shí)，流過保護(hù)裝置的最小短路電流；元件帶時(shí)限電流速斷保護(hù)的動作電流；帶時(shí)限電流速斷保護(hù)的最小靈敏系數(shù)，一般當(dāng)線路長度小于20km時(shí)，1.5；在2050km時(shí)，1.4；當(dāng)線路長度大于50km時(shí)，1.3。（2）按保證本線路末端故障有足夠靈敏度整定：式中靈敏度系數(shù)，一般取1.5本

21、線路末端故障流過保護(hù)的最小兩相短路電流帶時(shí)限電流速斷保護(hù)的動作時(shí)限選擇應(yīng)比相鄰線路無時(shí)限電流速斷保護(hù)的時(shí)限大一個(gè)，一般取0.3s。過流保護(hù)（III段）按躲過線路可能流過的最大負(fù)荷電流整定：式中 最大負(fù)荷電流返回系數(shù)，取0.95可靠系數(shù)取 1.2 靈敏度校驗(yàn)：（1）作近后備時(shí)： 式中系統(tǒng)最小運(yùn)行方式下，在被保護(hù)線路末端兩相短路時(shí)，流過本線路的最小短路電流。 （2）作遠(yuǎn)后備時(shí)： 式中 相鄰線路末端兩相短路時(shí)，流過本線路的最小短路電流。保護(hù)時(shí)間的整定應(yīng)根據(jù)具體的保護(hù)設(shè)備進(jìn)行定時(shí)限或反時(shí)限進(jìn)行計(jì)算，上下級之間應(yīng)有一定的時(shí)間級差。附錄3：多級串供6/10kV線路保護(hù)整定配合原則1) 變壓器6/10kV所

22、有出線開關(guān)，宜設(shè)置無時(shí)限電流速斷保護(hù)。2) 終端線路出線開關(guān)保護(hù)整定Ø 線路負(fù)荷為變壓器組時(shí)保護(hù)整定原則：I段保護(hù)定值按躲線路變壓器組末端最大三相短路電流整定，靈敏度按首端最小兩相短路電流校驗(yàn)，要求不低于1.5，若靈敏度不滿足要求，應(yīng)按滿足要求的靈敏度進(jìn)行定值整定；II段保護(hù)定值按變壓器低壓側(cè)最小兩相短路故障情況下有不小于1.3的靈敏度整定，時(shí)限設(shè)一級時(shí)間級差，同時(shí)應(yīng)校核與低壓總饋開關(guān)短路保護(hù)的配合；III段保護(hù)定值應(yīng)按照可靠躲過實(shí)際運(yùn)行中變壓器可能流過的最大負(fù)荷電流整定，并按變壓器低壓側(cè)最小短路故障情況下有不小于1.5靈敏度校驗(yàn)，時(shí)限設(shè)兩級時(shí)間級差。Ø 線路負(fù)荷為高壓電動

23、機(jī)時(shí)保護(hù)整定原則：應(yīng)優(yōu)先選用專用的電動機(jī)綜合保護(hù)裝置，配置整定方法按照電動機(jī)保護(hù)。若采用線路保護(hù)裝置的方式對電動機(jī)配置保護(hù)，電動機(jī)保護(hù)可配置I段電流速斷保護(hù)和III段過電流保護(hù)兩段保護(hù)：I段保護(hù)定值按可靠躲過電動機(jī)啟動電流進(jìn)行整定，一般為（412）倍的額定電流，同時(shí)應(yīng)當(dāng)校驗(yàn)保護(hù)安裝處故障的靈敏度，若I段保護(hù)不能可靠躲過電動機(jī)的啟動電流，應(yīng)在電動機(jī)啟動時(shí)將I段保護(hù)退出；III段保護(hù)定值按可靠躲過正常運(yùn)行時(shí)電動機(jī)的負(fù)荷電流整定，一般可?。?.31.5）倍的額定電流，III段保護(hù)的動作時(shí)間的定值應(yīng)當(dāng)可靠躲過電動機(jī)的啟動時(shí)間，同時(shí)不應(yīng)超出電動機(jī)過負(fù)荷運(yùn)行的允許時(shí)間。3) 非終端線路出線開關(guān)保護(hù)整定I段

24、保護(hù)定值按躲過本線路末端最大三相短路電流整定，靈敏度按首端最小兩相短路電流校驗(yàn)，要求不低于1.5，若靈敏度不滿足要求，應(yīng)按滿足要求的靈敏度進(jìn)行定值整定；II段保護(hù)定值按與下級線路的I段保護(hù)配合整定，并在本線路末端最小兩相短路故障情況下進(jìn)行靈敏度校驗(yàn)，要求靈敏度不低于1.5，靈敏度滿足要求時(shí)，時(shí)限設(shè)一級時(shí)間級差，靈敏度不滿足要求時(shí)，則II段保護(hù)應(yīng)當(dāng)與下級線路II段保護(hù)配合，同時(shí)II段保護(hù)時(shí)限也要需要下級II段保護(hù)取得配合；II段保護(hù)的靈敏度仍不滿足要求時(shí)，則應(yīng)按滿足要求的靈敏度進(jìn)行定值整定；III段保護(hù)定值應(yīng)按照可靠躲過本線路實(shí)際運(yùn)行中可能出現(xiàn)的最大負(fù)荷電流整定，并按本線路末端最小短路故障情況下

25、有不小于1.5靈敏度校驗(yàn)，保護(hù)時(shí)限應(yīng)與下級線路的II段或III段保護(hù)進(jìn)行配合，并需要校驗(yàn)對相鄰線路的靈敏度。4) 煤礦電網(wǎng)6/10kV線路進(jìn)線開關(guān)：Ø 若本線路上級出線開關(guān)速斷保護(hù)按“躲過本線路末端故障最大三相短路電流整定”，且滿足靈敏度要求（即保證小方式下有一定的保護(hù)范圍）時(shí)：I段保護(hù)不設(shè)置；II段保護(hù)可按與下級線路出線開關(guān)I段保護(hù)配合整定或按與本線路上級出線開關(guān)II段反配合整定，并在本線路末端最小兩相短路故障情況下進(jìn)行靈敏度校驗(yàn)，要求靈敏度不低于1.5，時(shí)限設(shè)一級時(shí)間級差；III段保護(hù)定值應(yīng)按照可靠躲過本線路實(shí)際運(yùn)行中可能出現(xiàn)的最大負(fù)荷電流整定，并按本線路末端最小短路故障情況下有

26、不小于1.5靈敏度校驗(yàn)，保護(hù)時(shí)限應(yīng)與下級線路的II段或III段保護(hù)進(jìn)行配合，并需要校驗(yàn)對相鄰線路的靈敏度。Ø 若本線路上級出線開關(guān)速斷保護(hù)按“躲過本線路末端故障最大三相短路電流整定”，不滿足靈敏度要求（即無法保證小方式下有保護(hù)范圍）時(shí)，為保證靈敏性，本線路上級出線開關(guān)按“小方式下母線出口處兩相短路有靈敏度整定”（保護(hù)范圍延伸出線路末端母線），整定為無時(shí)限速斷，本級進(jìn)線開關(guān)整定：I段保護(hù)整定，整定值可以按與本線路上級出線開關(guān)保護(hù)相同配置或提高靈敏度配置。II段保護(hù)可按與下級線路出線開關(guān)I段保護(hù)配合整定或按與本線路上級出線開關(guān)II段反配合整定，并在本線路末端最小兩相短路故障情況下進(jìn)行靈敏

27、度校驗(yàn)，要求靈敏度不低于1.5，時(shí)限設(shè)一級時(shí)間級差；III段保護(hù)定值應(yīng)按照可靠躲過本線路實(shí)際運(yùn)行中可能出現(xiàn)的最大負(fù)荷電流整定，并按本線路末端最小短路故障情況下有不小于1.5靈敏度校驗(yàn)，保護(hù)時(shí)限應(yīng)與下級線路的II段或III段保護(hù)進(jìn)行配合，并需要校驗(yàn)對相鄰線路的靈敏度。繼電保護(hù)整定算例報(bào)告以雙柳煤礦一條多級串供的高壓線路為算例，說明雙柳煤礦高壓線路繼電保護(hù)的整定過程。圖1 雙柳煤礦整定算例1. 二采水泵房1) 開關(guān)2、3和4優(yōu)先選用專用的電動機(jī)綜合保護(hù)裝置，若采用線路保護(hù)裝置的方式對電動機(jī)配置保護(hù)，電動機(jī)保護(hù)可配置I段電流速斷保護(hù)和III段過電流保護(hù)兩段保護(hù)：I段：取電機(jī)9倍額定電流整定 ( Kr

28、el 取1.5 Kst 取 6 )靈敏度校驗(yàn)：，滿足要求。III段：取電機(jī)1.44倍額定電流整定 ( Krel 取1.3 Kr 取 0.9 )時(shí)限按躲過電機(jī)啟動時(shí)間整定，具體根據(jù)電機(jī)啟動時(shí)間進(jìn)行整定。2) 進(jìn)線開關(guān)1I段：進(jìn)線開關(guān)1配合上級出線開關(guān)ECG-09整定，上級出線開關(guān)ECG-09存在短路越級跳閘問題，為此進(jìn)線開關(guān)1設(shè)置I段 （ 有點(diǎn)不正確）II段：依據(jù)規(guī)程，現(xiàn)整定值取值與上級出線開關(guān)限時(shí)電流速斷保護(hù)現(xiàn)整定值相同，取409A，時(shí)限同樣與之配合，取0.15s。2. 二采變電所1) 開關(guān)ECG-09I段：現(xiàn)整定值若按躲末端三相最大短路電流整定靈敏度校驗(yàn)：，不滿足要求。為此現(xiàn)整定值按保證線路

29、首端小方式下兩相短路有足夠靈敏度整定 （應(yīng)該取2左右）但由整定值表可以看出線路末端大方式下三相短路電流為2941A>949A，存在越級跳閘問題。II段：現(xiàn)整定值按與下級電流速斷保護(hù)配合整定靈敏度校驗(yàn)：，滿足要求。時(shí)限取一級級差0.3s。2) 開關(guān)ECG-10I段：開關(guān)處于線路末端，現(xiàn)整定值按線路首端小方式下兩相短路有足夠靈敏度整定，靈敏度取3.5 （3.5取的值有點(diǎn)大）II段：現(xiàn)整定值按變壓器（二次側(cè)）其它側(cè)母線末端故障有足夠靈敏度整定，靈敏度取1.3 （為什么不是1.2 或1.5）時(shí)限取一級級差0.3s。3) 進(jìn)線開關(guān)ECG-02I段：進(jìn)線開關(guān)ECG-02配合上級出線開關(guān)SCG-02整

30、定，上級出線開關(guān)SCG-02存在短路越級跳閘問題，為此進(jìn)線開關(guān)ECG-02設(shè)置I段II段：依據(jù)規(guī)程，現(xiàn)整定值取值與上級出線開關(guān)限時(shí)電流速斷保護(hù)現(xiàn)整定值相同，取1044A，時(shí)限同樣與之配合，取0.15s。3. 三采變電所1) 開關(guān)SCG-02I段：現(xiàn)整定值若按躲末端三相最大短路電流整定靈敏度校驗(yàn)：，不滿足要求。為此現(xiàn)整定值按保證線路首端小方式下兩相短路有足夠靈敏度整定但由整定值表可以看出線路末端大方式下三相短路電流為3679A>2189A，存在越級跳閘問題。II段：現(xiàn)整定值按與下級電流速斷保護(hù)配合整定靈敏度校驗(yàn)：，滿足要求。時(shí)限取一級級差0.3s。2) 開關(guān)SCG-03I段：開關(guān)處于線路末

31、端，現(xiàn)整定值按線路首端小方式下兩相短路有足夠靈敏度整定，靈敏度取2.5II段：現(xiàn)整定值按變壓器其它側(cè)母線末端故障有足夠靈敏度整定，靈敏度取1.3時(shí)限取一級級差0.3s。3) 開關(guān)SCG-12I段：開關(guān)處于線路末端，現(xiàn)整定值按線路首端小方式下兩相短路有足夠靈敏度整定，靈敏度取4.0II段：現(xiàn)整定值按變壓器其它側(cè)母線末端故障有足夠靈敏度整定，靈敏度取1.3時(shí)限取一級級差0.3s。4) 進(jìn)線開關(guān)SCG-01I段：進(jìn)線開關(guān)SCG-01配合上級出線開關(guān)645整定，上級出線開關(guān)645存在短路越級跳閘問題，為此進(jìn)線開關(guān)SCG-01設(shè)置I段II段：依據(jù)規(guī)程，現(xiàn)整定值取值與上級出線開關(guān)限時(shí)電流速斷保護(hù)現(xiàn)整定值相

32、同，取2408A，時(shí)限同樣與之配合，取0.15s。4. 郭家山35kV變電所1) 開關(guān)645I段：現(xiàn)整定值若按躲末端三相最大短路電流整定靈敏度校驗(yàn)：，不滿足要求。為此現(xiàn)整定值按保證線路首端小方式下兩相短路有足夠靈敏度整定但由整定值表可以看出線路末端大方式下三相短路電流為5414A>3857A，存在越級跳閘問題。II段：現(xiàn)整定值按與下級電流速斷保護(hù)配合整定靈敏度校驗(yàn)：，滿足要求。時(shí)限取一級級差0.3s。3.1 繼電保護(hù)整定分析1. 整定值對比分析報(bào)告以雙柳煤礦一條多級串供的高壓線路為例進(jìn)行整定值對比分析。圖2 整定值對比示意圖現(xiàn)整定值按照多級串供線路保護(hù)整定原則和配合原則（附錄2和附錄3）

33、根據(jù)短路電流進(jìn)行整定，具體整定過程見上述3.3繼電保護(hù)整定算例，原整定值以能保證設(shè)備正常啟動和運(yùn)行整定，因此原整定值較現(xiàn)整定值小。原整定值較小則線路短路越級跳閘越級問題更為嚴(yán)重，以開關(guān)645為例，I段現(xiàn)整定值為3857A<5414A，短路越級到下級線路，但是3857A>3679A，短路不會越級到下下級線路；I段原整定值1500A<2941A，短路越級到二采水泵房，越了3級。原整定值還存在同一條母線上進(jìn)線開關(guān)和出線開關(guān)I段整定值相差不大或無差別的不合理整定情況。以三采變電所母線進(jìn)線開關(guān)SCG-01和出線開關(guān)SCG-02為例，SCG-01開關(guān)I段整定值1386A，SCG-02開關(guān)I段整定值1260A，兩整定值基本無差別，故障時(shí)兩開關(guān)都動作，SCG-02開關(guān)動作則二采變電所一段母線失電，而SCG-01開關(guān)動作則三采變電所一段母線失電，同