合成氨造氣工段設(shè)計

1、 四川理工大學(xué) 學(xué)生畢業(yè)論文（設(shè)計） 題 目： 合成氨造氣工段設(shè)計 姓 名： 何勇 學(xué) 號： 專 業(yè)： 化學(xué)工程系 班 級： 化工0915班 指導(dǎo)教師： 楊謙 副教授 2011 年 11 月 20日 1 緒論 1合成氨的發(fā)展歷程72 生產(chǎn)方法的選擇及論證82.1 生產(chǎn)方法的介紹82.1.1 固定床氣化法82.1.2 流化床氣化92.1.3 氣流床氣化92.2 生產(chǎn)方案的選擇及論證103 常壓固定床間歇氣化法113.1 半水煤氣定義113.2 固定床氣化法的特點113.3 生產(chǎn)半水煤氣對原料的選擇123.4 半水煤氣制氣原理123.5 發(fā)生爐內(nèi)燃料分布情況133.6 各主要設(shè)備的作用143.6.

2、1 煤氣發(fā)生爐153.6.2 燃燒室163.6.3 廢熱鍋爐163.6.4 洗氣箱163.6.5洗滌塔173.6.6 煙囪173.6.7 自動機173.7 間歇式制半水煤氣的工藝條件183.8 生產(chǎn)流程的選擇及論證183.9 間歇式氣化的工作循環(huán)193.10 間歇式制半水煤氣工藝流程204 工藝計算204.1 煤氣發(fā)生爐（含燃燒室）的物料及熱量衡算214.2 物料及熱量衡算224.3制氣階段的計算244.3.1 物料衡算264.3.2 熱量衡算284.4 總過程計算304.5 配氣計算344.6 消耗定額354.7 吹凈時間核算354.8 廢熱鍋爐的熱量衡算354.9 夾套鍋爐的物料及熱量衡算

3、365 設(shè)備計算375.1 煤氣爐指標計算385.2 煤氣臺數(shù)的確定395.3 空氣鼓風(fēng)機的選型及臺數(shù)確定396 各設(shè)備的選型及工藝指標406.1 3米U.G.I型煤氣發(fā)生爐的工藝指標406.2 燃料室的工藝指標416.3 洗氣箱工藝指標416.4索爾維式廢熱鍋爐工藝指標426.5填料式洗滌塔工藝指標436.6 煤氣發(fā)生爐自動加煤機工藝指標436.7 10000m3螺旋式氣柜的工藝指標446.8 集塵器45參考文獻45致 謝46年產(chǎn)15萬噸合成氨造氣工段工藝設(shè)計化學(xué)工程 吳波 指導(dǎo)老師：楊謙摘要 本設(shè)計時年產(chǎn)能力為15萬噸合成氨造氣工段（合成氨所需原料氣-半水煤氣）的初步工藝設(shè)計。本設(shè)計采用常

4、壓固定床間歇制氣法。根據(jù)<小氮肥廠工藝設(shè)計手冊>，完成物料、熱量的計算。此設(shè)計配有帶控制點工藝流程圖一張。說明書內(nèi)容：1.煤造氣的發(fā)展及發(fā)展趨勢；2.造氣工段的生產(chǎn)原理，流程選擇及生產(chǎn)方法的論證與選擇；3.物料衡算、熱量 衡算；4.主要設(shè)備的計算及選型；5.安全技術(shù)及節(jié)能；6.技術(shù)經(jīng)濟.一張圖紙： 帶控制點的物料流程圖關(guān)鍵詞：合成；氨；半水煤氣；工藝；設(shè)計The Design of Producing Coal Gas about Manufacturing Synthesis of Ammonia 150000T/aChemical engineering Wu Bo Guide

5、 Teacher Yang QianAbstract：This design is a primary design about the synthesis of ammonia 150000T/year techniques accidence contrive. The design owns the process of producing semi-water gas. The design completed the calculation of material and heat quantity according to relevant date. During the des

6、ign period an instruction and one serials of diagram have been worked out.The instruction includes: 1. The development history of producing coal gas and the developing trend.2. The production way of producing semi-water gas、demonstrating and the choosing ,factory chamber plan.3. The calculation of m

7、aterial and the calculation of heat quantity.4. The designing and technological calculation about the main equipments.One serious of diagram includes: take control of the material flow chart.Key words: synthesis; ammonia、semi-water gas、technology design. 前 言本設(shè)計說明書是年產(chǎn)15萬噸合成氨廠造氣工段的初步設(shè)計。氨是一種重要的化工原料，特別是

8、生產(chǎn)化肥的原料，它是由氫和氮合成。合成氨工業(yè)是氮肥工業(yè)的基礎(chǔ)。為了生產(chǎn)氨，一般均以各種燃料為原料。首先，制成含H2和CO等組分的煤氣，然后，采用各種凈化方法，除去氣體中的灰塵、H2S、有機硫化物、CO、CO2等有害雜質(zhì)，以獲得符合氨合成要求的潔凈的1：3的氮氫混合氣，最后，氮氫混合氣經(jīng)過壓縮至15Mpa以上，借助催化劑合成氨。我國能源結(jié)構(gòu)中，煤炭資源占很大比重。煤的氣化是煤轉(zhuǎn)化技術(shù)中最主要的方面，并已獲得廣泛的應(yīng)用。煤氣化提供潔凈的可以管道輸送的氣體燃料。目前還在建設(shè)采用各種煤氣化技術(shù)的工業(yè)化裝置。煤氣化在各方面的應(yīng)用都依賴于煤氣化技術(shù)的發(fā)展，這主要因為煤氣化環(huán)節(jié)往往在總投資及生產(chǎn)成本中占相當

9、大的比重。我國合成氨工業(yè)原料路線是煤汽油并舉，以煤為主。合成產(chǎn)量60%以上是以煤為原料，全國現(xiàn)有1000多家大中小型以煤為原料的合成氨廠。隨著油價的不斷上漲，今后將停止以油為原料的新設(shè)備建設(shè)，并要求進行以煤代油的技術(shù)改造。本說明書是在工藝和設(shè)備計算的基礎(chǔ)上加以工藝論證及選擇而編制的。主要內(nèi)容包括：緒論、設(shè)計任務(wù)及要求、生產(chǎn)方案，生產(chǎn)流程的選擇及論證、制氣生產(chǎn)原理、工藝指標、設(shè)備計算及選型。此外，隨書附有造氣工段帶控制點工藝流程圖。1 緒論1.1合成氨的發(fā)展歷程在探索合成氨崎嶇的道路上，它不僅使兩位杰出的化學(xué)家勒夏特列和能斯特折戟蒙羞，而且使一位對人類社會發(fā)展作出巨大貢獻，并因此獲得諾貝爾化學(xué)獎

10、的哈伯墮落成為助紂為虐與人民為敵的可恥下場。后來人們把合成氨稱為化學(xué)發(fā)展史上的“水門事件”。 1900年，法國化學(xué)家勒夏特列在研究平衡移動的基礎(chǔ)上通過理論計算，認為N2和H2在高壓下可以直接化合生成氨，接著，他用實驗來驗證，但在實驗過程中發(fā)生了爆炸。他沒有調(diào)查事故發(fā)生的原因，而是覺得這個實驗有危險，于是放棄了這項研究工作，他的合成氨實驗就這樣夭折了。后來才查明實驗失敗的原因，是他所用混合氣體中含有O2，在實驗過程中H2和O2發(fā)生了爆炸的反應(yīng)。 稍后，德國化學(xué)家能斯特通過理論計算，認為合成氨是不能進行的。因此人工合成氨的研究又慘遭厄運。后來才發(fā)現(xiàn)，他在計算時誤用一個熱力學(xué)數(shù)據(jù)，以致得到錯誤的結(jié)論

11、。 在合成氨研究屢屢受挫的情況下，哈伯知難而進，對合成氨進行全面系統(tǒng)的研究和實驗，終于在1908年7月在實驗室用N2和H2在600、200個大氣壓下合成氨，產(chǎn)率僅有2%，卻也是一項重大突破。當哈伯的工藝流程展示之后，立即引起了早有用戰(zhàn)爭吞并歐洲稱霸世界野心的德國軍政要員的高度重視，為了利用哈伯，德國皇帝也屈尊下駕請哈伯出任德國威廉研究所所長之職。而惡魔需要正好迎合了哈伯想成百萬富翁的貪婪心理。從1911年到1913年短短的兩年內(nèi)，哈伯不僅提高了合成氨的產(chǎn)率，而且合成了1000噸液氨，并且用它制造出3500噸烈性炸藥TNT。到1913年的第一次世界大戰(zhàn)時，哈伯已為德國建成了無數(shù)個大大小小的合成氨

12、工廠，為侵略者制造了數(shù)百萬噸炸藥，因而導(dǎo)致并蔓延了這場殃禍全球的世界大戰(zhàn)。這就是第一次世界大戰(zhàn)德國為什么能夠堅持這么久的不解之謎謎底。 當事實真相大白于天下時，哈伯愛到了世界各國科學(xué)家的猛烈抨擊，尤其當他獲得1918年諾貝爾化學(xué)獎時，更激起世界人民的憤怒。 人工合成氨實驗的成功令人歡欣鼓舞，它對工業(yè)、農(nóng)業(yè)生產(chǎn)和國際科技的重大意義是不言而喻的，但對三位杰出的科學(xué)家而言則是黑色的“水門事件”。 1949年前，全國僅在南京、大連有兩家合成氨廠，在上海有一個以水電解法制氫為原料的小型合成氨車間，年生產(chǎn)能力共為46kt氨。中華人民共和國成立以后，合成氨的產(chǎn)量增長很快。為了滿足農(nóng)業(yè)發(fā)展的迫切需要，除了恢復(fù)

13、并擴建舊廠外，50年代建成吉林、蘭州、太原、四川四個氨廠。以后在試制成功高壓往復(fù)式氮氫氣壓縮機和高壓氨合成塔的基礎(chǔ)上，于60年代在云南、上海、衢州、廣州等地先后建設(shè)了20多座中型氨廠。此外，結(jié)合國外經(jīng)驗，完成“三觸媒”流程（氧化鋅脫硫、低溫變換、甲烷化）氨廠年產(chǎn)50kt的通用設(shè)計，并在石家莊化肥廠采用。與此同時開發(fā)了合成氨與碳酸氫銨聯(lián)合生產(chǎn)新工藝，興建大批年產(chǎn)520kt氨的小型氨廠，其中相當一部分是以無煙煤代替焦炭進行生產(chǎn)的。70年代開始到80年代又建設(shè)了具有先進技術(shù)，以天然氣、石腦油、重質(zhì)油和煤為原料的年產(chǎn)300kt氨的大型氨廠，分布在四川、江蘇、浙江、山西等地。1983、1984年產(chǎn)量分別

14、為16770kt、18373kt（不包括臺灣?。?，僅次于蘇聯(lián)而占世界第二位?，F(xiàn)在已擁有以各種燃料為原料、不同流程的大型裝置15座，中型裝置57座，小型裝置1200多座，年生產(chǎn)能力近20Mt氨。 目前，中國是世界上最大的化肥生產(chǎn)和消費大國，合成氨年生產(chǎn)能力已達4222萬噸。但合成氨一直是化工產(chǎn)業(yè)的耗能大戶。6月7日8日，全國合成氨節(jié)能改造項目技術(shù)交流會在北京召開，明確了“十一五”期間合成氨節(jié)能工程在降耗、環(huán)保等方面要達到的具體目標。 會議根據(jù)“十一五”期間合成氨能量優(yōu)化節(jié)能工程實施方案規(guī)劃，確定的這一重點節(jié)能工程的目標是：大型合成氨裝置采用先進節(jié)能工藝、新型催化劑和高效節(jié)能設(shè)備，提高轉(zhuǎn)化效率，加

15、強余熱回收利用；以天然氣為原料的合成氨推廣一段爐煙氣余熱回收技術(shù)，并改造蒸汽系統(tǒng)；以石油為原料的合成氨加快以潔凈煤或天然氣替代原料油改造；中小型合成氨采用節(jié)能設(shè)備和變壓吸附回收技術(shù)，降低能源消耗。煤造氣采用水煤漿或先進粉煤氣化技術(shù)替代傳統(tǒng)的固定床造氣技術(shù)。到2010年，合成氨行業(yè)節(jié)能目標是：單位能耗由目前的1700千克標煤噸下降到1570千克標煤噸；能源利用效率由目前的42.0提高到45.5；實現(xiàn)節(jié)能570萬585萬噸標煤，減少排放二氧化碳1377萬1413萬噸。 據(jù)了解，十多年來，我國合成氨裝置先后經(jīng)過油改煤、煤改油、油改氣和無煙煤改粉煤等多次反復(fù)的原料路線改造和節(jié)能改造，先后在烴類蒸汽轉(zhuǎn)化

16、工段、變換工段、脫碳工段、控制系統(tǒng)等進行了數(shù)十項大型改造。其中造氣爐、爐況監(jiān)測與系統(tǒng)優(yōu)化、脫硫系統(tǒng)等技改始終是重點。但是，由于裝置原料路線、資源供應(yīng)、運輸、資金與技術(shù)成熟度等諸多方面原因，合成氨節(jié)能技術(shù)改造的效果始終未能達到預(yù)期目標。到2004年底，合成氨單位能耗平均為1700千克標煤噸，噸氨平均水平與國際先進水平相差600700千克標煤。據(jù)了解，合成氨節(jié)能改造項目的具體實施由中國化工節(jié)能技術(shù)協(xié)會負責(zé)。 2 生產(chǎn)方法的選擇及論證2.1 生產(chǎn)方法的介紹：煤氣化法按不同的分類有多種，分敘如下：1.按制取煤氣的熱值分類為（1）制取低熱值煤氣方法，煤氣熱值低于8347kJ/m3；（2）制取中熱值煤氣方

17、法，煤氣熱值16747334948347kJ/m3；（3）制取高熱值煤氣方法，煤氣熱值高于334948347kJ/m3。2.按供熱方式分類，氣化過程的供熱方式有（1）部分氣化方法；（2）間接供熱；（3）由平行進行的反應(yīng)器直接供熱；（4）熱載體 供熱。3.按反應(yīng)器的形式分類，氣化方法有（1）移動床（固定床）；（2）流化床；（3）氣流床。本設(shè)計按反應(yīng)器的分類方法來分別簡要介紹各種方法。2.1.1 固定床氣化法 煤的固定床氣化是以塊煤為原料。煤由氣化爐頂部間歇加入，氣化劑由爐底送入，氣化劑與煤逆流接觸，氣化過程進行得很完全，灰渣中殘?zhí)忌?，產(chǎn)物氣體的顯熱中的相當部分供給煤氣化前的干燥和干餾，煤氣出口溫

18、度低，而且灰渣的顯熱又預(yù)熱了入爐的氣化劑，因此氣化劑效率高。這是一種理想的完全氣化方式。（1）固定床常壓氣化 此方法比較簡單，但對煤的類型有一定要求，即要求用塊煤，低灰熔點的煤難以使用常壓方法用空氣或空氣-水蒸汽作為氣化劑，制得低熱值煤氣。（2）固定床加壓氣化固定床加壓氣化最成熟的爐型是魯奇爐。它和常壓移動床一樣，也是自熱式逆流反應(yīng)床。所不同的是采用氧氣-水蒸汽或空氣-水蒸汽為氣化劑，在2.0-3.0Mpa和9001100的溫度條件下連續(xù)氣化方法。2.1.2 流化床氣化 流化床氣化又稱沸騰床氣化，它是以小顆粒煤為原料，將氣化劑（蒸汽和富氧或氧氣）送入爐內(nèi)，是煤顆粒的爐內(nèi)呈沸騰狀態(tài)進行氣化反應(yīng)。

19、它是一種介于逆流操作和順流操作這兩種情況之間的操作。（1）溫克勒法溫克勒法是最早開發(fā)的流化方法，在常壓下，把煤粒度為0-8mm的褐煤、弱粘結(jié)性煙煤或焦碳經(jīng)給煤機加入到氣化爐內(nèi)。在爐底部通入空氣或氧氣作介質(zhì)，沒與經(jīng)過預(yù)熱的氣化劑發(fā)生反應(yīng)。（2）高溫溫克勒法將含水分8512%的褐煤輸入到充壓至0.98Mpa的密閉料鎖系統(tǒng)后，經(jīng)給煤機加入氣化爐內(nèi)。白云石、石灰石或石灰經(jīng)給料機輸入爐內(nèi)。沒與白云石類添加物在爐內(nèi)與經(jīng)過預(yù)熱的氣化劑（氧氣/蒸汽或空氣/蒸汽）發(fā)生氣化反應(yīng)。粗煤氣由氣化爐上方逸出進入第一旋風(fēng)分離器，在此分離出的較粗顆粒、灰粒循環(huán)返回氣化爐。粗煤氣再進入第二旋風(fēng)分離器，在此分離出的細顆粒通過密

20、閉的灰鎖系統(tǒng)將灰渣排出，除去煤塵。煤氣經(jīng)廢熱鍋爐生產(chǎn)水蒸氣以回收余熱，然后經(jīng)水洗塔進一步冷卻和除（3）灰團聚氣化法它是在流化床中導(dǎo)入氧化性高速氣流，使煤灰在軟化而未熔融的狀態(tài)下在錐形床層中相互熔聚而粘結(jié)成含碳量低的球狀灰渣，有選擇性地排出爐內(nèi)。它與固態(tài)排渣相比，降低了灰渣的碳損失。2.1.3 氣流床氣化 所謂氣流床氣化就是在煤氣化過程中直接用氫或富含H2的氣體作為氣化劑，生成富含CH4的煤氣化方法，其總反應(yīng)方程式可表示為：煤H2CH4焦（1）KT法此法是最早工業(yè)化的氣流床氣化方法，它采用干法進料技術(shù)，因在常壓下操作，存在問題較多。它是1948年德國海因里希-柯柏斯和托切克博士提出的一種氣流床氣

21、化粉煤的方法。（2）德士平古法它是一種濕法（水煤漿）進料的加壓氣化工藝。氣化爐是由美國德平古石油公司所屬德平古開發(fā)公司開發(fā)的氣流床氣化爐。2.2 生產(chǎn)方案的選擇及論證2.2.1水煤漿氣化法技術(shù)該技術(shù)具有氣化爐結(jié)構(gòu)簡單、煤種適應(yīng)較廣、水煤漿進料以控制安全、單爐生產(chǎn)能力大環(huán)保性能好、操作彈性大及氣化過程碳轉(zhuǎn)化率較高等特點。2.2.2移動床氣化法技術(shù)移動床氣化法分為壓和常壓兩種，該技術(shù)對煤的類型有一定要求，要用塊煤，底灰熔點的煤難以使用。2.2.3流化床氣化法技術(shù)該技術(shù)有生產(chǎn)強度較固定床大，可直接使用小顆粒碎煤為原料、對煤種的適應(yīng)性強等特點。2.2.4氣流床氣化法技術(shù)該技術(shù)有煤種適應(yīng)范圍較寬、合成氣

22、質(zhì)量好、煤氣中含有效成分（COH2）高達85%88%、單爐生產(chǎn)能力強等特點?？傊c固定床氣化相比其它氣化方法包括水煤氣加壓氣化法、移動床氣化法、硫化床氣化法、氣流床氣化法的優(yōu)點是：（1）氣化能力大；（2）氣化用煤廣；（3）生產(chǎn)靈活性強，開停車容易；（4）碳轉(zhuǎn)化率高；（5）環(huán)境污染小。但是如果采用這些方法不但其主體設(shè)備及相關(guān)必要設(shè)備的投資就將大大增加而且能耗也將大大增大。這對我國氨需求量大而技術(shù)又相對落后而且資金短缺、煤資源豐富這一基本國情是不相符的。所以，雖然固定床其工藝較其它氣化工藝有其不足之處且工藝較為落后。但其氣化工藝較之其它工藝更成熟。根據(jù)我國基本國情及當?shù)厍闆r本設(shè)計采用常壓固定床間歇

23、氣化法。3 常壓固定床間歇氣化法3.1 半水煤氣定義半水煤氣是以水蒸氣為主加入適量的空氣為氣化劑與赤熱的炭反應(yīng)，所生成的煤氣稱為半水煤氣，它是合成氨的原料氣，其成分中CO2+H2一般在68%左右。用于合成氨的半水煤氣要求氫氮比為3：1。3.2 固定床氣化法的特點固定床氣化法其煤氣發(fā)生爐的排渣和加料不是連續(xù)的，而是間斷的排渣和加料，其致密的煤層在氣化過程中是靜止不動的，隨著氣化反應(yīng)的進行，以溫度化分的各區(qū)域?qū)⒅饾u上移，必須經(jīng)過間歇排渣和加炭后各區(qū)域才恢復(fù)到原來的位置。3.3 生產(chǎn)半水煤氣對原料的選擇間歇法生產(chǎn)半水煤氣對原料的要求：（1）對水分的要求一般焦炭和無煙煤正常水分含量均在臨界水分以下，如

24、果燃料中水分含量過高，會影響煤氣發(fā)生爐的氣化效率，在氣化過程中因水分蒸發(fā)吸熱造成爐溫下降使燃料消耗增加，爐子操作條件惡化，影響水煤氣產(chǎn)量和質(zhì)量。因此，要求入爐煤的水分含量小于35%。（2）對揮發(fā)分的要求煤中所含揮發(fā)分得多少與煤的碳化程度有關(guān)，用含高揮發(fā)分的煤制取的半水煤氣中甲烷含量過高，它既消耗動力又浪費了原料，并且降低爐子的生產(chǎn)能力。因此，一般要求煤中灰分含量不得超過6%。（3）對灰分的要求煤中含灰分其主要成分為二氧化硅、氧化鐵、氧化鋁、氧化鈣和氧化鎂等無機物質(zhì)。這些物質(zhì)的含量對灰熔點有決定性影響?；曳指叩娜剂希粌H增加運輸費用，而且使氣化條件變得復(fù)雜，所以一般要求煤中灰分含量不得超過15%

25、20%。（4）對硫分的要求煤中的硫分在氣化過程中轉(zhuǎn)化為含硫氣體，不僅對設(shè)備和系統(tǒng)管道有腐蝕作用，而且會使催化劑中毒。在合成氨生產(chǎn)系統(tǒng)中，根據(jù)流程特點，對含硫量有一定的要求。（5）對化學(xué)活性的要求化學(xué)活性高的燃料，有利于氣體物質(zhì)和氣化率的提高。至于對氣化效率的影響，則因所選用的煤氣發(fā)生爐爐型不同而有所差異。（6）對機械強度的要求機械強度高，以免燃料在爐內(nèi)或上料過程中受碰撞和擠壓而發(fā)生碎裂，機械強度低會使爐內(nèi)阻力和氣體帶出物增加，氣化能力下降，消耗增高。（7）對熱穩(wěn)定性要求熱穩(wěn)定性是指燃料在受高溫后粉碎的程度。熱穩(wěn)定性差的燃料，不僅增加炭阻力和氣體帶出物，而且會堵塞爐膛和系統(tǒng)管道，增加動力消耗，影

26、響制氣產(chǎn)量。（8）對粘結(jié)性的要求粘結(jié)性是煤在高溫下干餾粘結(jié)的性能，粘結(jié)性較強的原料煤，氣化過程中煤相互粘結(jié)后生成焦，破壞燃料的透氣性，妨礙氣化劑的均勻分布，影響氣體成分和制氣產(chǎn)量。所以要求煤的粘結(jié)性較低為宜。（9）對燃料粒度的要求合成氨原料煤首先對煤種要求是無煙煤，其次對粒度則要求采用塊煤和粉煤的成型，特別以2350mm的粒度最好。總之，對間歇式生產(chǎn)水煤氣，若要使生產(chǎn)取得良好的氣化指標，應(yīng)采用熱穩(wěn)定性好、機械強度高、不粘結(jié)、粒度均勻、水分較少、灰分和揮發(fā)分不高，灰分熔點較高的原料，本設(shè)計采用無煙塊煤。3.4 半水煤氣制氣原理固體燃料的氣化過程實際上主要是碳與氧的反應(yīng)和碳與蒸汽的反應(yīng)，這兩個反應(yīng)

27、稱為固體燃料的氣化反應(yīng)。表1 以空氣為氣化劑主要反應(yīng)方程序號反應(yīng)方程式1CO2（3.76N2）=CO2（+3.76N2）2CO2=2（3.76N2）=2CO（+3.76N2）3CCO2（3.76N2）=2CO（+3.76N=2）42C3.76N2O23.76N2=CO27.52N2表2 以水蒸汽為氣化劑主要反應(yīng)方程式序號反應(yīng)方程式1CH2O（汽）=COH22C2H2O（汽）=CO22H23CO2H2O（汽）=CO2H242H2O2=2H2O（汽）5CH2=CH46CO3H2=CH4H2O7CO24H2=CH42H2O（汽）在氣化爐燃燒層中，炭與空氣及水蒸汽的混合物相互作用時的產(chǎn)物稱為半水煤氣，

28、其化學(xué)反應(yīng)按下列方程式進行：2CO23.76N2=2CO23.76N2CH2O（汽）=COH2這種煤氣的組成由上列兩反應(yīng)的熱平衡條件決定。由于半水煤氣是生產(chǎn)合成氨的原料氣，因此，要求入爐蒸汽與空氣（習(xí)慣上稱為氮空氣）比例恰當以滿足半水煤氣中（COH2）：N2=3要求，但是在實際生產(chǎn)中要求半水煤氣（COH2）：N23.2。3.5 發(fā)生爐內(nèi)燃料分布情況在煤氣發(fā)生爐中固體燃料氣化過程，燃料與氣化呈相反方向和順時針方向運動，當氣化劑經(jīng)過燃料層時，進行燃料的氣化反應(yīng)，同時伴隨物理變化，燃料層大致可分為如圖所示的5個區(qū)層（1） 干燥層 新加入的燃料由于下層高溫燃料和爐壁的輻射熱以及下面的高溫氣流的導(dǎo)熱，使

29、燃料中的水分蒸發(fā)，形成干燥層，干燥層的厚度與加入燃料的量有關(guān)。（2） 干餾層 干燥層下面溫度較高，燃料中的水分蒸發(fā)至差不多后，在高溫條件下，燃料便發(fā)生分解，放出揮發(fā)分，燃料本身也逐漸碳化，干餾層厚度小于干燥層?；以鼘友趸瘜痈绅s層干燥層還原層圖1燃料層分區(qū)示意圖（3）還原層 氣化劑從下面進入碳層氧化區(qū)中已含有各種氣體成分，而在還原層里，主要進行CO的還原反應(yīng)。（4）氧化層 在這里層中，從下面來的空氣與彈反應(yīng)，生成碳的氧化物，因為氧化速度較快，故其厚度比還原層薄如用水蒸汽作氣化劑時，在該層中還進行碳與水蒸汽的氧化反應(yīng)。一般將還原層和氧化層通稱之為氣化區(qū)。（5）灰渣層 氧化層下面就是灰渣層，沒有化學(xué)

30、反應(yīng)發(fā)生，起作用是能分布熱空氣和保護爐。必須指出，各層之間并沒有嚴格的界限，即沒有明顯的分層，各層高度隨燃料的種類性質(zhì)和氣化條件不同而異。見表33.6 各主要設(shè)備的作用3.6.1 煤氣發(fā)生爐 在間歇法工藝中，用于生產(chǎn)半水煤氣的發(fā)生爐主要為UGI水煤氣爐。目前中、小合成氨企業(yè)常用的煤氣爐有：1500，2260，3000，3600等一系列半水煤氣爐，它們的結(jié)構(gòu)與UGI半水煤氣爐基本相同。水煤氣發(fā)生爐的結(jié)構(gòu)大致分為五個部分，起各部分的作用分敘如下：（1）爐體爐殼由鋼板焊制，上部襯有耐火磚和保溫磚硅藻磚，使爐殼免受高溫的損害。外面包有石棉制品隔熱保溫襯鑄剛護圈，內(nèi)部襯有耐火磚和隔熱層。（2）夾套鍋爐夾

31、套鍋爐傳熱面積約為19m2。外壁包有石棉制品隔熱保溫層，防止熱量損失，夾套鍋爐的作用主要是降低氧化層溫度，以防止熔渣粘壁并副產(chǎn)蒸汽，夾套鍋爐兩側(cè)設(shè)有探火孔，用于測量火層，了解火層分布和溫度情況上部裝有液位計，水位自動調(diào)節(jié)器和安全閥等附件。（3）底盤底盤和爐殼通過大法蘭連成一體，用紫銅薄板包石棉布填料密封。底盤底部有氣體中心管與吹風(fēng)和下吹管線呈倒Y型連接，中心管下部裝有通風(fēng)閥和清理門。底盤兩側(cè)有灰斗，底盤上沒有溢流排污管和水封桶，可以排泄冷凝水和油污，并防止氣體外透，起安全作用。（4）機械除灰裝置包括能夠轉(zhuǎn)動的灰盤和爐條及固定不動的會犁?；依绻潭ㄔ诔龌铱谏希盟c旋轉(zhuǎn)灰盤之間的相對運動，以減弱

32、機械磨損。（5）傳動裝置機械除灰裝置的旋轉(zhuǎn)是由電機提供動力。通過減速箱蝸桿、蝸輪來完成的。傳動裝置附有注油器，以減弱機械磨損。表3 發(fā)生爐內(nèi)情況區(qū)域區(qū)域名稱用途及進行的過程化學(xué)反應(yīng)灰渣層分配氣化劑，防止爐蓖受高溫的影響，在本區(qū)域中，借灰渣預(yù)熱氣化劑。氧化層（燃燒層）碳被氣化劑中的氧氧化成二氧化碳及一氧化碳并放出熱量。最終反應(yīng)：CO23.76N2=CO23.76N22CO23.76N2=2CO3.76N2還原區(qū)二氧化碳還原成一氧化碳或水蒸氣分解為氫，燃料依靠熱的氣體而被預(yù)熱。CO2C=2COH2OC=COH22H2OC=CO22H2干餾區(qū)燃料依靠熱氣體換熱進行分解，并析出下列物質(zhì)：1水分；2醋酸

33、、甲醇、甲醛及苯酚；3樹脂；4氣體（CO、CO2、H2S、CH4、C2H4、氨氮和氫）。干燥區(qū)依靠氣體的顯熱來蒸發(fā)燃料中的水分自由空間起聚積煤氣的作用。有時，煤氣中部分一氧化碳與蒸汽進行反應(yīng)：H2OCO=CO2H23.6.2 燃燒室 燃燒室的上部都呈錐形，中部為柱體，內(nèi)襯有耐火磚及蓄熱用的格子磚。燃燒室的作用：（1）向吹風(fēng)氣添加二次空氣，使其中的CO等可燃物在其中燃燒，所生成的熱量被積蓄在格子磚內(nèi)。（2）利用所蓄積的熱量，預(yù)熱下吹蒸汽和加氮空氣，提高氣體的入爐溫度，提高分解率。（3）除去煤氣中的細灰，以減少對廢熱鍋爐的損害。氣體從下部入口切線方向進室，避免直接沖撞室壁，以減少對耐火磚的磨損，并

34、使氣體在室內(nèi)分布均勻。燃燒室的頂蓋起著泄壓作用，當系統(tǒng)發(fā)生爆炸時，爆炸壓力超過蓋子彈簧的作用力，蓋子張開，降低壓力，避免設(shè)備損壞。3.6.3 廢熱鍋爐 廢熱鍋爐主要用于回收吹風(fēng)氣和上行半水煤氣的顯熱，生產(chǎn)0.49-1.18Mpa的蒸汽，為制氣和其它用途提供一部分蒸汽來源。煤氣生產(chǎn)中常用火管立式廢熱鍋爐，爐體為一直立的圓筒，用鋼板焊接，兩頭裝有鋼板封頭，內(nèi)部裝有若干根無縫鋼管。高溫氣從上而下與管間的水進行逆流熱交換，汽水混合物從上循環(huán)管進入氣包產(chǎn)生蒸汽。分離下來的水及向氣泡補充的新鮮水（軟水）由下循環(huán)流入廢熱鍋爐下部管間。進爐氣體一般為500700出爐后可降至200左右。由于廢熱鍋爐上部裝有氣泡

35、，為保持爐體重心達到平衡，避免基礎(chǔ)受力不均而下陷，故安裝時，鍋爐爐體傾斜7°，用以促進對流，使熱交換效率提高。3.6.4 洗氣箱 洗氣箱的作用是防止水封以后的煤氣倒回煤氣爐和空氣發(fā)生爆炸，并兼冷卻除塵的作用。洗氣箱的外形是一個具有圓筒形容器。半水煤氣進口管浸入水面以下75125mm，水至箱頂加入，不斷地從錐體部分的溢流管溢出。以保持一定的水面，起到安全水封的作用。它是煤氣爐系統(tǒng)確保安全生產(chǎn)不可缺少的設(shè)備。進洗氣箱的煤氣溫度約200，出氣溫度為70左右，洗氣箱的冷卻水用量大，其冷卻作用主要靠水的蒸發(fā)，煤氣主要因失去顯熱而降溫。出洗氣箱的煤氣已被飽和。3.6.5洗滌塔 洗滌塔的作用是冷卻

36、（降溫），冷凝（蒸汽）和除塵，它可采用噴塔，也可采用填料塔，其外形一般為柱形。煤氣由下部入塔，由上部出塔。由于進塔煤氣被水汽飽和。所以，如想繼續(xù)降溫，必須使煤氣中的水汽冷凝，由于冷凝熱大，故必須用大量的水噴淋，使煤氣繼續(xù)冷卻。3.6.6 煙囪 煙囪也是煤氣生產(chǎn)中不可缺少的設(shè)備，其主要作用是排放廢氣，另還兼有封塵和除塵的作用。3.6.7 自動機 自動機的作用在于通過自動機的程序控制，使水煤氣的生產(chǎn)操作基本實現(xiàn)自動化。自動機把高壓水按時送到煤氣爐各系統(tǒng)各個自動液壓閥門，是閥門按照工藝循環(huán)的要求準時準備啟動，準確控制和調(diào)節(jié)，保證生產(chǎn)穩(wěn)定和安全。3.7 間歇式制半水煤氣的工藝條件選擇生產(chǎn)工藝條件時，要

37、求氣化效率高，爐子生產(chǎn)強度大，煤氣質(zhì)量好，氣化效率指制得半水煤氣所具有的熱值與制氣投入的熱量之比。投入的熱量包括氣化所消耗的燃料熱值和氣化劑帶入的熱量（后者主要指蒸汽的潛熱）。它是用來表示氣化過程中的熱能利用率。氣化效率高，燃料利用率高，生產(chǎn)成本低。氣化效率用X表示：X=Q半/(Q燃Q蒸)×100%式中：Q半-半水煤氣的熱值 Q燃-消耗燃料的熱值 Q蒸-消耗蒸汽的熱值生產(chǎn)強度是指每平方米爐膛截面在每小時生產(chǎn)的煤氣量，以煤標準狀態(tài)下的立方米表示。煤氣質(zhì)量則根據(jù)生產(chǎn)要求以熱值或以指定成分要求來衡量。為了保存以上的要求，氣化過程的工藝條件有：3.7.1 溫度 反應(yīng)溫度沿著燃料層高度而變化，

38、其中氧化層溫度最高。操作溫度一般主要是指氧化層的溫度，簡稱爐溫。爐溫高，反應(yīng)速度快，蒸汽分解率高，煤氣產(chǎn)量高，質(zhì)量好。但爐溫高，吹風(fēng)氣中一氧化碳含量高，燃燒發(fā)熱少，熱損失大。此外，爐溫還受燃料及灰渣熔點的限制，高溫熔融將造成爐內(nèi)結(jié)疤。故爐溫通常應(yīng)比灰熔點低50左右，工業(yè)上采用爐溫范圍10001200。3.7.2 吹風(fēng)速度 提高爐溫的主要手段是增加吹風(fēng)速度和延長吹風(fēng)時間。后者使制氣時間縮短，不利于提高產(chǎn)量，而前者對制氣時間無影響，通過提高吹風(fēng)速度，迅速提高爐溫，縮短二氧化碳在還原層的停留時間。以降低吹風(fēng)氣中的一氧化碳含量，減少熱損失。吹風(fēng)速度以下不使炭層出現(xiàn)風(fēng)洞為限。3.7.3 蒸汽用量 蒸汽用

39、量是改善煤氣產(chǎn)量與質(zhì)量的重要手段之一。蒸汽流量越大，制氣時間愈長，則煤氣產(chǎn)量愈大。但要受到燃料活性、爐溫和熱平衡的限制。當燃料活性好。爐溫高時，加大蒸汽流量可加快氣化反應(yīng)，煤氣產(chǎn)率和質(zhì)量也得到提高。但同時因燃料層溫下降快而應(yīng)縮短吹入蒸汽的時間。但燃料活性較低時，宜采用較小的蒸汽流量和較長的送入時間。3.7.4 燃料層高度 在制氣階段，較高的燃料層將使水蒸汽停留時間加長，而且燃料層溫度較為穩(wěn)定，有利于提高蒸汽分解率，但在吹風(fēng)階段，由于空氣與燃料接觸時間加長，吹風(fēng)氣中CO含量增加，更重要的是，過高的燃料層由于阻力增加，使輸送空氣的動力消耗增加。根據(jù)實踐經(jīng)驗，對粒度較大、熱穩(wěn)定性較好的燃料，可采用較

40、高的燃料層，但對顆粒小或熱穩(wěn)定性差的燃料，則燃料層不宜過高。3.7.5 循環(huán)時間 制氣過程一個循環(huán)時間包括五個階段時間，各階段的時間分配要根據(jù)燃料性質(zhì)，氣化劑配分比和煤氣組成的要求而定，一個循環(huán)時間短時，爐溫的波動小，煤氣產(chǎn)量和質(zhì)量也較穩(wěn)定，故循環(huán)時間不宜長，但氣化活化較低的燃料時，因反應(yīng)速度慢，應(yīng)采用較長的循環(huán)時間。3.7.6 氣體成分 主要調(diào)節(jié)半水煤氣中（H2+CO）與N2比值。方法是改變加氮氣，或改變空氣吹凈時間。在生產(chǎn)中還應(yīng)經(jīng)常注意保持半水煤氣中低的氧含量（0.5%），否則將引起后序工段的困難，氧含量過高還有爆炸的危險。3.8 生產(chǎn)流程的選擇及論證根據(jù)水煤氣生產(chǎn)工藝流程中廢熱利用的程度

41、，可分為五類：1.不回收廢熱的流程：吹風(fēng)直接放空，上下形煤氣直接進入冷卻凈化系統(tǒng)，故其熱效率差。一般為小型水煤氣站采2.只利用吹氣特點持有熱的流程：該流程在吹風(fēng)階段，將吹風(fēng)氣通過燃燒室，同時向燃燒室內(nèi)送入二次空氣，合使吹風(fēng)氣中的在燃燒室中燃燒，蓄熱，高溫燃燒后廢熱鍋爐的收熱量后放空。上形、下形煤氣直接進入冷卻凈化系統(tǒng)，不進形熱量回收。3.利用吹氣持有熱和上形煤氣顯熱的流程這是我國目前廣泛使用的一類流程，它可使大部分的廢熱得以回收利用。此流程適用于爐徑大于2740mm。4.完全利用吹風(fēng)氣所持有熱及上、下形煤氣顯熱的流程該流程與流程（3）的差別僅在于下形煤氣的顯熱亦于回收，廢熱的回收利用程度最高，

42、廢熱鍋爐的溫度波動較小，蒸發(fā)量也較穩(wěn)定。3.9 間歇式氣化的工作循環(huán)常壓固定床法制半水煤氣其工藝流程氣化過程按5個階段分別敘述如下：（1）吹風(fēng)階段 來自鼓風(fēng)機的加壓空氣送入煤氣發(fā)生爐底部，經(jīng)與燃料層燃燒放出大量的熱量儲存于炭層內(nèi)，生成吹風(fēng)氣由爐頂出，經(jīng)旋風(fēng)除塵 器除去灰塵后，進入廢熱鍋爐的管間的水換熱，水受熱蒸汽產(chǎn)生的低壓蒸汽經(jīng)氣包蒸汽管道可供本爐制氣用。吹風(fēng)氣被冷卻降溫后出廢熱鍋爐，由煙囪放空。（2）上吹制氣階段 蒸汽與加氮空氣一起自爐底送入，經(jīng)與灼熱的燃燒層反應(yīng)后，氣體層上移，爐溫下降，生成半水煤氣由爐頂引出除去帶出灰塵。進入廢熱鍋爐回收氣體中的顯熱后進入洗氣箱至洗氣塔洗凈和冷卻至常溫由洗

43、氣塔上部引出送出氣柜。（3）下吹制氣階段 蒸汽自爐頂送入，經(jīng)灼熱的氣化層反應(yīng)，氣化層下移，爐溫繼續(xù)下降，生成的水煤氣由爐底引出，因下形煤氣通過灰渣層降低溫度，不再進入廢熱鍋爐直接進入洗氣箱、洗氣塔洗凈降溫，由塔頂引出至氣柜。（4）二次吹氣階段 基本同一次上吹制氣階段，但不加入氮空氣，其目的在于置換下部及管道中殘存的煤氣，防止爆炸現(xiàn)象。（5）吹凈階段 其工藝流程同上吹制氣階段，但不用蒸汽而改用空氣，以回收系統(tǒng)中的煤氣至氣柜。以上5個階段的工作循環(huán)，由液壓或氣壓兩種形式自動機控制，目前正在發(fā)展成微型程序制代替自動機控制。間歇式制氣工作循環(huán)各階段氣體的流向如圖所示。閥門開閉情況見表4圖2 間歇制半水

44、煤氣各階段氣體流向圖表4 各階段閥門開啟情況階段閥門開閉情況1234567吹風(fēng)OXXOOXX一次上吹XOXOXOX下吹XXOXXOO二次上吹XOXOXOX空氣吹凈OXXOXOX注：O-閥門開啟：X-閥門關(guān)閉3.10 間歇式制半水煤氣工藝流程如附圖1所示，固體燃料由加料機從爐頂間歇加入爐內(nèi)，吹風(fēng)時，空氣鼓風(fēng)機自下而上通過燃料層，吹風(fēng)氣經(jīng)燃燒室及廢熱量后由煙囪放空。燃燒室中加入二次空氣，將吹風(fēng)氣中的可燃氣體燃燒，使室內(nèi)的格子蓄熱磚溫度升高。燃燒室蓋子具有安全閥作用，當系統(tǒng)發(fā)生爆炸時可泄壓，以減輕設(shè)備的破壞。蒸汽上吹制氣時，煤氣經(jīng)燃燒室及廢熱鍋爐回收余熱后，再經(jīng)洗氣箱及洗滌塔進入氣柜。下吹制氣時，蒸

45、汽從燃燒室頂部進入，經(jīng)預(yù)熱后自上而下流經(jīng)燃料層。由于煤氣溫度較低，可直接由洗氣箱經(jīng)洗滌塔進入氣柜。二次上吹時，氣體流向與上吹相同。空氣吹凈時，氣體經(jīng)燃燒室、廢熱鍋爐、洗氣箱和洗滌塔進入氣柜，此時燃燒室不必加入二次空氣，在上、下吹制氣時，如配入加氮空氣，則其送入時間應(yīng)稍遲于水蒸汽的送入，并在蒸汽停送之前切斷，以避免空氣與煤氣相遇而發(fā)生爆炸。燃料氣化后，灰渣經(jīng)旋轉(zhuǎn)爐蓖由刮刀刮入灰箱，定期排出爐外。4 工藝計算4.1 煤氣發(fā)生爐（含燃燒室）的物料及熱量衡算方法：實際數(shù)據(jù)計算法實際計算法是以實測煤氣組成為依據(jù)的計算法，采用此法計算時，首先將氣化煤進形試燒，以得到準確的煤氣組成分析數(shù)據(jù)。已知條件的確定:

46、 表5 入爐煤組成，重量%成分CHONSAW合計重量%(濕)71.871.501.351.270.3012.2511.46100重量%(干)81.911.711.541.440.3413.06-100燃燒熱值 28476kJ/ 1.吹風(fēng)氣組成，體積%表6 吹風(fēng)氣組成， 體積%CO2O2COH2CH4N2合計H2S17.502.102.501.002.0074.901000.6g/m32.半水煤氣真正組成，體積%表7 半水煤氣組成， 體積%CO2O2COH2CH4N2合計H2S9.570.4126.1639.742.6521.471000.7g/m33.各物料進出爐的溫度大氣壓力：0.1MPa；

47、大氣溫度25；相對濕度70%；吹風(fēng)氣溫度：235，上形煤氣溫度：230；下形煤氣溫度123；出爐渣溫度：95；入系統(tǒng)蒸汽：0.121Mpa（表壓）飽和蒸汽；蒸汽消耗量：220/100燃料。4.生產(chǎn)循環(huán)時間%，時間（S）表8 生產(chǎn)循環(huán)時間吹風(fēng)上吹下吹二次上吹吹凈合計2626368410046.8s46.8s64.8s14.4s7.2s180s5.計算基準：100kg入爐燃料6.帶出物數(shù)量及其組分 成分VgAgCg%2.7943.1954.02100帶出物數(shù)量：4kg絕對干料帶出物組分及各組分重量表9 帶出物數(shù)量及其組分元素組成，重量%各組分重量，kgC81.914×0.8191=3.2

48、764H1.714×0.0171=0.0684O1.544×0.0154=0.0616N1.444×0.0144=0.0576S0.344×0.0034=0.0136灰分13.064×0.1306=0.5224合計10047.灰渣組成及其各組分重量灰渣組成。重量%成分AgCgSg%74.7125.190.1100灰渣重量（按灰分平衡計算），kg（11.46-0.5224）/0.7471=14.6401灰渣各組分重量，kgC 14.6401×0.2519= 3.6878S 14.6401×0.0010= 0.0146A 14.

49、6401×0.7471=10.9376合計：14.648.燃料各組分損失帶出物及爐渣中之總質(zhì)量C 3.2764+3.6878=6.9642H =0.0684O =0.0616N =0.0576S 0.0136+0.0146=0.0282A 0.5224+10.9376=11.46合計：18.649.燃料氣化后轉(zhuǎn)入煤氣中的元素量，kgC 71.88-6.9642=64.9158H 1.5+（12.25×2）/180.0684=2.7927O 1.35+（12.25×16）/180.0616=12.1773N 1.26-0.0576=1.2024S 0.3-0.028

50、2=0.2718合計：81.364.2 物料及熱量衡算 吹風(fēng)階段的計算： （物料衡算）1. 每Nm3吹風(fēng)氣中含有的元素量，kgC 12×（0.0250.1750.02）/22.4=0.1129 H 2×（0.010.02×2）/22.40.0006×2/34=0.004499O 32×（0.0250.1750.021）/22.4=0.2929N 28/22.4×0.749=0.9363S 0.0006×32/34=0.0005652. 由碳平衡計算吹風(fēng)氣量：64.9158 /0.1179=550.60Nm33. 由氮平衡計算

51、空氣用量：550.6×0.93631.2024/（0.79×28/22.4）=520.83m34. 空氣帶入水汽量 ： 空氣溫度：25 相對濕度：70%（由小氮肥廠工藝設(shè)計手冊空氣濕度表附表1-4-1得）520.83×1.293×0.0135=9.0913（1.293為空氣密度）5. 氫平衡（以Kg計）進項：a。燃料帶入氫量： 2.7927b空氣中水蒸汽帶入氫量：9.0913×2/18=1.0101合計： 3.8028出項： a.吹風(fēng)氣中含氫量：550.6×0.004499=2.4771b.吹風(fēng)氣中水汽含量：3.80282.4771=

52、1.3257合計：3.8028吹風(fēng)氣中水汽含量：1.3257×18/2=11.9313每標準m3吹風(fēng)氣中水汽含量：11.9313/550.6=0.021675氧平衡（以kg計）進項：a.燃料帶入氧量； 空氣中氧量：12.1773b.空氣中含氧量： 520.83×0.21×32/22.4=156.249c.空氣中水汽含氧量： 4.9877×16/18=4.4335合計： 160.6825出項：a.吹風(fēng)氣中氧量：550.6×0.2979=164.0237b.吹風(fēng)氣中水汽含氧量：11.9313×16/18=10.6056合計：174.629

53、37硫平衡（以kg計）進項：燃料帶入硫量：0.2718出項：吹風(fēng)氣中含硫量：(550.6×0.0006)×32/34=0.3109 熱量衡算： 1. 進項（以kJ計）（1）燃料熱值：100×25808=614476（2）燃料顯熱：100×25×0.25=42625（0.25為燃料的比熱）（3）干空氣顯熱：550.6×25×0.31=5121（0.31為空氣的比熱）（4）空氣中水汽的焓：9.0913×608.2=5482式中 608.2為25時干飽和蒸汽的焓合計：6248512. 出項（以kJ計）（1）吹風(fēng)氣熱值：5

54、50.6×296.4=1631981 m3吹風(fēng)氣熱值為：3050×0.013020×0.0259520×0.02=296.4（2）干吹風(fēng)氣顯熱：550.6×235×0.348=45028C 78.13（1.652.20）=74.28H 1.32（5.6×2）/180.03=1.91O 0.43（5.6×16）/180.01=5.40N 0.770.02=0.75S 0.51（0.010.05）=0.45合計：82.81/22.4（0.01H2+0.025CO+0.175CO2+0.021O2+0.749N2+0.02CH4）=0.348kJ/ m3（3）吹風(fēng)氣中水汽的焓：11.9313×703.1=8389（703.1為235時過熱蒸汽的焓）（4）帶出物熱值：7003×4=28012 25808/4.2（1/10.056）=7003（5）帶出物顯熱：4×0.25×235=235（0.25為燃料的比熱）（6）灰渣中可燃物熱值：8100×3.68782500×0.0146=29908（8100，2500分別為