年產(chǎn)4[1].1萬噸丙烯精餾浮閥塔——畢業(yè)設(shè)計

1、沈 陽 化 工 學(xué) 院本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計題目：年產(chǎn)4.1萬噸丙烯精餾浮閥塔設(shè)計院 系：機械工程學(xué)院專 業(yè)：過程裝備與控制工程班 級：學(xué)生姓名：指導(dǎo)教師：論文提交日期： 2010年 月 日論文答辯日期： 2010年 月 日畢業(yè)設(shè)計(論文)任務(wù)書機械工程學(xué)院(系) 過程裝備與控制工程專業(yè)班 學(xué)生畢業(yè)設(shè)計(論文)題目:年產(chǎn)4.1萬噸丙烯精餾浮閥塔設(shè)計畢業(yè)設(shè)計 (論文)內(nèi)容:設(shè)計計算說明書；繪制圖紙折合A0號圖4張；英文翻譯；設(shè)計(論文)專題部分:吊柱設(shè)計 指導(dǎo)教師:簽字年月日 教研室主任:簽字年月日 院長(系主任):簽字年月日摘 要本設(shè)計為精餾篩板塔。在塔內(nèi)反應(yīng)物以氣液混合形式存在，氣體上升時，

2、通過塔板氣孔，液體橫向流過塔板進入降流管裂紋下層塔板。通過提高分子運動，可提高塔的效率。在計算說明部分，先確定設(shè)計方案，進行工藝計算，在此部分確定了最小回流比，進行物料計算、熱量計算、塔板數(shù)計算以及塔的汽液負荷計算；然后開始對塔的主要尺寸進行計算，主要有塔徑塔板的設(shè)計計算，篩板的流體力學(xué)計算和輔助設(shè)備的選擇，還配有塔板負荷性能圖，最后進行了強度校核，對圓筒和封頭強度校核，計算了塔的自振周期，及風載荷和風彎矩還有最大彎矩，還對基礎(chǔ)環(huán)、地腳螺栓、筋板、蓋板進行了設(shè)計計算最后對裙座和塔殼的焊縫進行驗算。塔體總高69 m，塔體直徑2800mm，塔殼壁厚22mm，塔器最大質(zhì)量為621057kg，塔器最小

3、質(zhì)量為176464kg，塔體共分10段，每段6900mm自振周期約為2.85s。具有結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，節(jié)省材料等優(yōu)點；符合了精餾篩板塔生產(chǎn)，達到技術(shù)先進經(jīng)濟合理的要求，以及優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)安全低能耗的原則。滿足了工藝和操作的要求，體現(xiàn)了經(jīng)濟節(jié)約，節(jié)省能源的要求。在生產(chǎn)中應(yīng)注意防止物料泄露，以避免意外發(fā)生。塔體具有一定的剛度和強度，能夠抵御大自然的一般破壞。關(guān)鍵詞：精餾塔；浮閥塔；丙烯精餾塔；工藝計算；強度計算；畢業(yè)設(shè)計；AbstractThis design for distillation sieve tower. In the tower with gas mixturereactants, g

4、as rises, through the stomata, liquid horizontal plates flows into the drop flow tube plates. The tower crack by improving themolecular motion, it can improve the efficiency of the tower.In the first part, that determine the calculation process design, calculation, in this part of the minimum reflux

5、 ratio and determine the materials, heat calculating plates calculation, and the steam liquid load calculation, Then began to the main dimensions of the tower is calculated, the main tower diameter tower design and calculation of the sieve plate, the fluid mechanics calculation and auxiliary equipme

6、nt choice, also equipped with tower board meeting performance, the intensity of cylinder head intensity, and the calculation of the vibration periods, and the wind load and bending moment and the maximum bending moment, the foundation, the anchor bolts of stiffened plate, plate, the design and calcu

7、lation of skirt and the welding seam shell.TiZong 69 m high tower, tower body diameter and wall thickness 2200mm24mm, shell tower for maximum quality 408146kg tower, minimum quality for 168662kg tower, the tower of 79500mm, each about 3.2 self-vibration cycle. With simple structure, easy fabrication

8、, saving material etc, The float valves with distillation production reached advanced technology, as well as the economic and reasonable requirement of high quality safe low energy principle. Meet the requirement of technology and operation, saving energy, saving the economy. In the production of ma

9、terials should be paid attention to prevent leakage, in order to avoid accidents. Tower body has certain stiffness and strength, can withstand the general nature damage.Keywords: distillation,sieve,propylene distillation tower,process calculation,strength calculation,graduation.目 錄原始數(shù)據(jù).5第一部分 工藝計算.51

10、.1物料衡算 .51.2確定塔溫 .61.3塔板數(shù)的計算 .31.4塔徑的計算 .91.5塔內(nèi)物件的工藝尺寸 . 141.6流體力學(xué)演算 . 171.7 塔的操作負荷性能圖 . 201.8 附屬設(shè)備設(shè)計 241.9 管徑的確定 26第二部分 強度及穩(wěn)定性校核282.1封頭與筒體厚度計算.282.2質(zhì)量載荷計算.292.3塔的自振周期.302.4地震載荷及地震彎矩計算 . 302.5 風載荷和風彎矩計算 322.6 圓筒應(yīng)力校核 . 33 2.7 裙座穩(wěn)定計算. 342.8 基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計.362.9 地腳螺栓 .372.10筋板設(shè)計.382.11蓋板設(shè)計.382.12裙座與塔殼的焊縫驗算.392.

11、13 吊柱的強度計算. 39致謝. 41年產(chǎn)4.1萬噸丙烯精餾浮閥塔設(shè)計一設(shè)計任務(wù)1）進料組成丙烯92.75%、丙烷7.05%、丁烷0.2%2）分離純度塔頂丙烯含量>=99.6%,塔釜丙烯含量<=15.2%3） 塔內(nèi)操作壓力：1.74MPa4） 建廠地區(qū)有關(guān)資料地址：沈陽 氣溫：-20-40 基本風壓：q。=45 / 地質(zhì)：地震烈度7 級，土質(zhì)為二類場地土 水文：水量充沛、一次水Tmax<=30二. 要求提交的畢業(yè)設(shè)計資料1）工藝計算書 2）強度及穩(wěn)定性計算書 3）設(shè)計說明書 4）設(shè)計圖紙 0#4 張 5）專題部分：塔頂?shù)踝≡O(shè)計三. 設(shè)計計算的主要內(nèi)容 第一部分 工藝計算1.

12、1 物料衡算 塔頂產(chǎn)品量 丙烯C3H6： 丙烷 ： 丁烷 ： 丙烯丙烷丁烷 塔 頂摩爾分率0.9960.0040摩爾流量135.5820.5450 塔 釜摩爾分率0.1520.8230.025摩爾流量1.8279.8950.3011.2 確定塔溫塔頂溫度假設(shè)60丙烯丙烷丁烷Xi0.9960.004 0Ki1.31.19-3.7y1.29480.004760 y=1.29956假設(shè) 46丙烯丙烷丁烷 Xi0.9960.0040Ki1.00.910.32y0.9960.003640 y=0.99964 塔頂溫度近似于 46 塔釜溫度假設(shè) 48丙烯丙烷丁烷 Xi0.1520.8230.025Ki1.

13、050.940.03y0.15960.773620.00825Y=0.94147假設(shè)塔低溫度為50丙烯丙烷丁烷Xi0.1520.8230.025Ki1.110.990.35Yi0.16870.81480.0875Y=0.99225 塔釜溫度近似于50進料溫度進料溫度假設(shè) 48丙烯丙烷丁烷Xi0.92750.07050.002Ki1.050.940.33Yi0.9738750.06627 0.00066Y=1.04805假設(shè)進料溫度為46丙烯丙烷丁烷Xi0.92750.07050.002Ki1.010.910.32Yi0.93670.0640.00064Y=1.00134 進料溫度為461.3

14、塔板數(shù)的計算確定最小回流比各組分的相對揮發(fā)度組分XFXDXW4650a丙烯0.92750.9960.1521.01.111.111.105丙烷0.07050.0040.8230.910.990.951丁烷0.00200.0250.320.350.330.35假定塔內(nèi)各組分的揮發(fā)度恒定，且為衡分子流，取丙烯為輕關(guān)鍵組分，丙烷為重關(guān)鍵組分，由恩德伍德公式求得： 確定最小理論板數(shù)塔頂丙烯丙烷的相對揮發(fā)度塔釜丙烯丙烷的相對揮發(fā)度平均相對揮發(fā)度 確定塔板數(shù)取實際操作回流比 R=15查吉利蘭圖 實際板數(shù)取丙烯丙烷的分離塔板效率為0.9，所以實際板數(shù) 確定進料位置設(shè)精餾段和提餾段所需要的理論板數(shù)為n和m（m

15、包括塔釜）則得進料位置在塔頂往下的74層塔板上1.4 塔徑的計算 氣液相負荷及重度塔頂各組分的臨界性質(zhì)組分% 分子PCPC ×%TCTC ×%MM ×%丙烯0.9964.6654.646365.6364.14241.832丙烷0.0044.2480.167369.81.48440.176合計1.0046.63365.5842.008對比壓力：壓縮系數(shù)：Z=0.72 體積流量： 塔釜各組分的臨界性質(zhì)組分% 分子PC PC ×%TCTC ×%MM ×%丙烯0.1524.6650.709365.5755.57426.384丙烷0.8234.

16、2783.521369.83304.374436.212丁烷0.0253.7960.95425.1210.63581.45合計14.325370.5744.046對比壓力：壓縮系數(shù)：Z=0.69體積流量： 進料各組分的臨界性質(zhì)組分% 分子PC PC ×%TCTC ×%MM ×%丙烯0.92754.6654.327365.57339.074238.955丙烷0.07054.2480.302369.8326.07443.102丁烷0.0023.7960.008425.120.850580.116合計4.637365.9942.173對比壓力 ：壓縮系數(shù)：Z=0.71體

17、積流量：精餾段氣相流量：提留段氣相流量： 氣相密度：塔頂：塔釜：進料：液相密度：塔頂質(zhì)量分率：液相重度：丙烯丙烷丁烷塔釜的質(zhì)量分率：液相重度：丙烯丙烷丁烷 進料質(zhì)量分率：液相重度： 丙烯丙烷丁烷553液相密度： 精餾段液相密度： 提留段液相密度：液相流量：精餾段液相流量：提留段液相流量： 初估塔徑（1）精餾段： 氣相密度 氣相流量液相密度 液相流量 動能參數(shù)：取塔板間距：塔板清夜層高度：查浮閥塔3-1圖得：塔頂溫度下液相的表面張力：丙烯丙烷塔徑：圓整為2.8m（2）提餾段： 氣相密度氣相流量液相密度液相流量 取塔板間距：，塔板清夜高度：m 查浮閥塔 圖3-1 得C20=0.061塔頂溫度下液相

18、的表面張力：丙稀丙烷丁烷塔徑：圓整后D=2.8m實際塔截面積：空塔氣速：1.5 塔內(nèi)物件的工藝尺寸 精餾段根據(jù)液相流量，塔徑為2.8米確定采用分塊式雙流型塔板，并選用弓形降液管。(1)溢流堰 取堰長強度校核從圖3-10中得：故溢流管橫截面積弓形溢流管寬度實際操作氣速液流收縮系數(shù)E=1.12堰上液流高度溢流堰高圓整塔板上層實際清液高度 (2) 溢流管 液體在溢流管中平均停留時間 溢流管中液體流速溢流間隙 ，則 （3）安全區(qū)和無效區(qū)安全區(qū) 時，無效區(qū) 。（4）塔板布置及浮閥數(shù)目與排列取閥孔動能因子，則孔速為取每層塔板上的浮閥數(shù),即取邊緣區(qū)寬度m， 破沫區(qū)寬度m，計算塔板上的鼓泡區(qū)面積，即，故， 弧

19、長m面積 板間連接處長 浮閥排列方式采用等腰三角叉排，取同一橫排的孔的中心距m，則可估算排間距，即：mm考慮到塔的直徑比較大，必須采用分塊式塔板，而且各分板之間的支撐和連接也要占去一部分鼓泡區(qū)的面積，因此，排間距不宜采用107mm，應(yīng)小于此值，故取，按，以等腰三角形叉排方式排列排得浮閥數(shù)347個。按重新核算孔速及閥孔動能因數(shù)：閥孔動能因數(shù)變化不大，仍在912范圍內(nèi)。塔板開孔率 提餾段根據(jù)液相流量，塔徑為2.8米確定采用分塊式雙流型塔板，并選用弓形降液管。溢流堰 取堰長 強度校核從圖3-10中得：故溢流管橫截面積弓形溢流管寬度液流收縮系數(shù)E=1.06堰上的液流高度溢流堰高度 ，圓整 。塔板上層清

20、液實際高度（2） 溢流管流體在溢流管內(nèi)平均停留時間溢流管中流速溢流間隙 ，則 （3）安全區(qū)和無效區(qū)安全區(qū) 時，無效區(qū) 。（4）塔板布置及浮閥數(shù)目與排列 取閥孔動能因子，則孔速為 取每層塔板上的浮閥數(shù),即邊緣區(qū)寬度m， 破沫區(qū)寬度m，計算塔板上的鼓泡區(qū)面積，即，故， 弧長m 面積 板間連接處長 浮閥排列方式采用等腰三角叉排，取同一橫排的孔的中心距m，則可估算排間距，即：考慮到塔的直徑比較大，必須采用分塊式塔板，而且各分板之間的支撐和連接也要占去一部分鼓泡區(qū)的面積，因此，排間距不宜采用112mm，應(yīng)小于此值，故取，按，以等腰三角形叉排方式排列排得浮閥數(shù)347個。按重新核算孔速及閥孔動能因數(shù)：閥孔動

21、能因數(shù)變化不大，仍在912范圍內(nèi)。塔板開孔率1.6 流體力學(xué)演算 精餾段（1）氣體通過浮閥塔板的壓降干板阻力：，故板上充氣液層阻力：本設(shè)備分離的液相為碳氫化合物，可取空氣系數(shù)液體表面張力的阻力：很小，可忽略不計（2）液面落差因為所以液面落差忽略不計。（3）液沫夾帶按式子3-28及3-29計算泛點率，即泛點率= 及泛點率=其中，板上液流流徑長度板上液流面積 按表查取物性系數(shù)K=1.0，由圖3-13查得泛點負荷系數(shù),將以上數(shù)值代入3-28及3-29，得： 泛點率= 泛點率= 根據(jù)兩個式子計算出的泛點率均在0.8以下，故可知霧沫夾帶線能滿足kg（液）/kg（氣） 的要求。(4)淹塔為防止淹塔，必須控

22、制降液管中清液層高度A. 與氣體通過塔板的壓強降所相當?shù)囊褐叨龋懊嬉呀?jīng)算出B.液體通過降液管的壓頭損失（不設(shè)進口堰）C.板上清液層高度故有： 故符合防止淹塔的要求。 提餾段（1）氣體通過浮閥塔板的壓降干板阻力：，故 板上充氣液層阻力：本設(shè)備分離的液相為碳氫化合物，可取空氣系數(shù)液體表面張力的阻力：很小，可忽略不計（2）液面落差因為所以液面落差忽略不計。（3）液沫夾帶 按式子3-28及3-29計算泛點率，即 泛點率= 及泛點率= 其中，板上液流流徑長度板上液流面積 按表查取物性系數(shù)K=1.0，由圖3-13查得泛點負荷系數(shù),將以上數(shù)值代入3-28及3-29，得： 泛點率= 泛點率= 根據(jù)兩個式子

23、計算出的泛點率均在0.8以下，故可知霧沫夾帶線能滿足kg（液）/kg（氣） 的要求。(4)淹塔（液泛）為防止淹塔，必須控制降液管中清液層高度B. 與氣體通過塔板的壓強降所相當?shù)囊褐叨?，前面已?jīng)算出B.液體通過降液管的壓頭損失（不設(shè)進口堰）C.板上清液層高度 故有： 故符合防止淹塔的要求。1.7 塔的操作負荷性能圖 精餾段（1）過量霧沫夾帶線依據(jù)式子3-28給出，即泛點率= 按照泛點率為0.8計算如下：泛點率= 整理得： 或： 由上式可知，霧沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)取兩個值，依據(jù)上式算出相應(yīng)的，即可作出霧沫夾帶線。（）0.020.06（） (2)液泛線聯(lián)立式子3-19a， 3-25以及3

24、-27有， 忽略上式的，將上式中所有的量與.的關(guān)系代入上式，整理得： 即： 或： 在操作范圍內(nèi)取若干個值，依據(jù)上式算出相應(yīng)的值，列于下表中：（3） 漏液線對于F1型重閥，依據(jù)計算，而則： 據(jù)此做出與液流量無關(guān)的漏液線(4) 液相負荷上限線液體的最大流量應(yīng)保證在降液管中的停留時間不低于35s，依據(jù)式子3-10有： 以5s做為液體在降液管中的停留時間下限，則：依此可以做出液相負荷上限線，液相上限線是與氣體流量無關(guān)的豎直直線（4）(5) 液相負荷下限線取堰上液層高度做為液體負荷下限條件，依據(jù)的計算式算出 的下限值： 依此可以做出液相負荷下限線，該線為與氣相流量無關(guān)的豎直直線（5）性能圖如下： 提餾段

25、（1）過量霧沫夾帶線依據(jù)式子3-28給出，即泛點率= 按照泛點率為0.8計算如下：泛點率= 整理得： 或： 由上式可知，霧沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)取兩個值，依據(jù)上式算出相應(yīng)的，即可做出霧沫夾帶線（1）。（）0.020.06（） (2)液泛線聯(lián)立式子3-19a， 3-25以及3-27有， 忽略上式的，將上式中所有的量與.的關(guān)系代入上式，整理得： 即： 或： 在操作范圍內(nèi)取若干個值，依據(jù)上式算出相應(yīng)的值，列于下表中： 根據(jù)上表可以做出液泛線（2）（4） 漏液線對于F1型重閥，依據(jù)計算，而 則： 據(jù)此做出與液流量無關(guān)的漏液線(4) 液相負荷上限線液體的最大流量應(yīng)保證在降液管中的停留時間不低于3

26、5s，依據(jù)式子3-10有： 以5s做為液體在降液管中的停留時間下限，則： 依此可以做出液相負荷上限線，液相上限線是與氣體流量無關(guān)的豎直直線（4）(5) 液相負荷下限線取堰上液層高度做為液體負荷下限條件，依據(jù)的計算式算出 的下限值： 依此可以做出液相負荷下限線，該線為與氣相流量無關(guān)的豎直直線（5）性能圖如下：1.8 附屬設(shè)備的選擇 全凝器的熱量衡算塔頂溫度46丙烯丙烷丁烷M424458H168102108L983128XD0.9960.0040總傳質(zhì)系數(shù)K的取值范圍一般為，取。出料溫度：采用水冷卻：再沸器塔釜溫度50時，查T-H圖丙烯丙烷丁烷M424458H170103110L103330Xw0

27、.1520.8230.025總傳質(zhì)系數(shù)K的取值范圍一般為，取。出料溫度：選擇100沸水：1.9 管徑的確定 塔頂蒸汽管 取圓整為282mm，取外徑315mm ，壁厚5mm ，內(nèi)徑為315mm。 公稱直徑DN=300mm，法蘭外徑D=485mm。 回流管 用泵回流，取圓整為260mm，取外徑為325mm，壁厚為5mm，內(nèi)徑為315mm。公稱直徑DN=300mm，法蘭外徑D=485mm 進料管 用泵運輸，所以 圓整為68mm，取外徑為89mm，壁厚為3.5mm，內(nèi)徑為82mm。公稱直徑DN=80，法蘭外徑D=200mm 塔釜出料管 取 圓整為22mm，取外徑為32mm，壁厚3.5mm，內(nèi)徑為25m

28、m。 公稱直徑DN=25mm，法蘭外徑D=115mm。 釜液進再沸器管 取 圓整為276mm，取外徑為325mm，壁厚5mm，內(nèi)徑為315mm。 公稱直徑DN=300mm，法蘭外徑D=485mm。 再沸器蒸汽入塔管采用直管，所以。 圓整為283mm，取外徑325mm，壁厚5mm，內(nèi)徑為315mm。 公稱直徑DN=300mm，法蘭外徑D=485mm。1.10 開孔補強計算根據(jù)GB150規(guī)定可以采取補強圈補強，接管選用16MnR。 塔頂蒸汽管所需的最小補強面積：，取筒體剩余面積： 其中：接管剩余面積： 其中：故開孔需要補強。1.10.2 回流管所需的最小補強面積：，取筒體剩余面積： 其中：接管剩余

29、面積： 其中：故開孔需要補強。1.10.3 進料管所需的最小補強面積：，取筒體剩余面積： 其中：接管剩余面積： 其中：故開孔需要補強。1.10.4 塔釜出料管所需的最小補強面積：，取筒體剩余面積： 其中：接管剩余面積： 其中：故開孔需要補強。1.10.5 釜液再沸器管所需的最小補強面積：，取筒體剩余面積： 其中：接管剩余面積： 其中：故開孔需要補強。1.10.6再沸器入塔管所需的最小補強面積：，取筒體剩余面積： 其中：接管剩余面積： 其中：故開孔需要補強。第二部分 強度及穩(wěn)定性校核筒體材料16MnDR，基本風壓：地質(zhì)：地震烈度7 級，土質(zhì)為二類場地土 塔上每隔9米安裝一個操作平臺，共 7個，平

30、臺寬 1.2m，單位質(zhì)量，包角 180°。設(shè)計壓力，設(shè)計溫度-20-40，塔殼的厚度附加量3mm,裙座的厚度附加量2mm，裙座采用圓柱形裙座，裙座高3m。塔殼外表面保溫層 100mm，保溫材料密度 300 。塔內(nèi)裝有 120 層塔盤，每層塔盤上存留介質(zhì)高度為100mm，介質(zhì)密度800 。塔整體高度H= 2.1 封頭與筒體 塔殼材料16MnDR，裙座材料為Q235-A，。計算壓力P=1.74MPa（1）圓筒 =因鋼板最小厚度為4mm，加上厚度附加量=0 , =3,并圓整后取名義厚度=22mm，有效厚度=19mm。 （2）封頭 = 因鋼板最小厚度為4mm，加上厚度附加量=0 ,=2,并圓

31、整后取名義厚度=22mm，有效厚度=19mm。2.2 質(zhì)量載荷計算 (1) 塔殼和裙座質(zhì)量 (2) 人孔、法蘭、接管等附件質(zhì)量 (3) 內(nèi)部構(gòu)建質(zhì)量 (4保溫材料質(zhì)量（5） 平臺和扶梯質(zhì)量（6）操作時塔內(nèi)物料質(zhì)量 （7） 沖水質(zhì)量 （8） 塔器的操作質(zhì)量 （9） 塔器的最大質(zhì)量 （10） 塔器的最小質(zhì)量 將塔分為10段，每段6.9米段號1234567891013198.913198.913198.913198.913198.913198.913198.913198.913198.913198.92800.25022.75022.75022.75022.75022.75022.75022.750

32、22.75022.71081.51913.51913.51913.51913.51913.51913.51913.51913.51913.52761810.61810.61810.62761810.61810.61810.62761810.61989.93569.23569.23569.23569.23569.23569.23569.23569.23569.224002.142465.342465.342465.342465.342465.342465.342465.342465.342465.319346.525514.925514.925514.923980.325514.925514.9

33、25514.923980.325514.941358.764411644116441162876.464411644116441162876.4644112.3 塔的自振周期2.4地震載荷及地震彎矩計算1234567891019346.525514.925514.925514.923980.325514.925514.925514.923980.325514.934501035017250241503105037950448505175058650655502.0310.522.6637.5354.7173.9394.98117.72142.04167.833.9326.7957.8295.7

34、6131.20188.63242.34300.36340.62428.220.07942.82913.09735.93771.786139.45230.19353.61483.79716.99A=B=0.01800.09310.20090.33280.48510.65560.84221.04381.25951.48820.5000.039g，9.81，N66.62454.41980.571624.42225.33199.94110.75094.75777.77263.70.1495，kg1867356.6726.4144.0161.6274.4696.83114.43132.04140.641

35、67.12,N2115.258375.3913956.8719541.5323613.4730707.6636289.1441873.8044601.1152998.700.22984.7016.9139.2369.10121.44184.36263.65338.86475.77因，須考慮高震型影響。II 截面地震彎矩： 截面地震彎矩：2.5 風載荷和風彎矩計算將塔沿高度均分為7段：1234567塔段長度，m010102020303040405050606069，441.450.7（B類）3.030（B類）0.7200.7900.8200.8500.8650.8800.8850.04250.1

36、420.2870.4540.6320.8271.000，（B類）1.001.251.421.561.671.771.8511.0931.2721.5021.7501.9922.2462.449，mm1000010000100001000010000100009000，mm400，mm600，mm442514945.621792.829164.337329.845488.254359.655786.7II 截面風彎矩：截面風彎矩：最大彎矩：II 截面 截面 2.6 圓筒應(yīng)力校核計算截面-計算截面以上的塔操作質(zhì)量 kg243120計算截面的橫截面積167048塔殼有效厚度19計算截面得界面系數(shù)Z=

37、0.785116933600最大彎矩許用軸向壓應(yīng)力=min1.2B,1.2(B=160) MPa 168許用軸向拉應(yīng)力1.2 MPa166.26操作壓力引起軸向拉應(yīng)力 MPa67.79重力引起得軸向應(yīng)力 MPa42.28彎矩引起軸向應(yīng)力 MPa94.16軸向壓應(yīng)力MPa136.44168組合拉應(yīng)力MPa119.67<166.26液柱靜壓力+MPa2.961液壓試驗時，計算截面以上塔得質(zhì)量 kg209007許用軸向壓應(yīng)力=minKB,0.9K MPa168許用周向應(yīng)力0.9MPa241許用軸向拉應(yīng)力0.9KMPa298.4周向應(yīng)力=（液柱靜壓力+）()/(2)<0.9MPa219.7

38、<241壓力引起得軸向應(yīng)力MPa84.7重力引起的軸向應(yīng)力MPa12.3彎矩引起得軸向應(yīng)力MPa26.5軸向壓應(yīng)力MPa38.8<168組合拉應(yīng)力0.9KMPa98.9<289.22.7 裙座穩(wěn)定校核（1）00截面 裙座殼為圓柱形，裙座材料為Q235-A， 可知： 查B=157 MPa（2）II截面2.8 基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計2.9 地腳螺栓地腳螺栓承受的最大拉應(yīng)力：取M Pa地腳螺栓螺紋小徑：取地腳螺栓為M64,40個。2.10 筋板2.11 蓋板2.12 裙座與塔殼對接焊縫校核2.13 吊柱的強度計算 設(shè)計載荷載荷在吊鉤位置垂直作用時，其設(shè)計載荷W應(yīng)考慮到吊載荷，繩拉力和動載荷系數(shù)

39、等，因之得出：,式中：起吊載荷，N0 曲桿部分的校核 吊柱受載荷時，AD段可按彎矩及軸向力作用的曲桿計算，其中軸向壓縮應(yīng)力 彎矩的最大值放在A點，A點的外側(cè)受壓縮，壓縮應(yīng)力 在A點的外側(cè)搜拉伸，拉伸應(yīng)力為 對于管狀斷面 以上式子中：A吊柱管的斷面面積,mm2；最大應(yīng)力，Pa；和吊柱管的外徑和內(nèi)經(jīng)，cm；S 吊柱懸臂長度，cm；K斷面換算系數(shù)；R吊柱管軸線的彎曲半徑，cm； 已知： 將代入公式得：，符合要求。柱的校核 吊柱的AB段可視為B端固定，A端只有受偏心載荷的長柱。 柱中應(yīng)力的計算公式為： 最大應(yīng)力出現(xiàn)于處，展開并舍高次項得： 以上各式中： 吊柱斷面中心至該斷面任一小單元的距離，cm；吊柱

40、斷面的慣性半徑，cm；E 彈性模量，Pa；AB 段長度，cm； 取碳鋼彈性模量 E=200GPa 則有已知得符合要求。Tower equipmentTap plate tower and the equipment is divided into two major categories of packed tower. In recent years, due to the emergence of new type of filler, the application of packed column gradually increased, but the Department of A

41、tmospheric or pressurized structures, especially large diameter tower, multi-lateral line of the gas-liquid mass transfer equipment, is currently still the main tray column, therefore, the development of and high-performance low-dropout plate still has practical significance. Valve tray columnTower

42、occupies an important position, as the towers floating on the board with components, it has a good performance. Commonly used in industry for the F1-type (V1-type) valve tray, F1 type float valve tray has many advantages, but due to the larger tower on the board surface gradient, so that the vapor i

43、n the direction of liquid flow maldistribution, Tajikistan the import side panels easy to excessive leakage, resulting in the exit tray vapor jet, so that the pressure drop both increase efficiency; F1 type float valve for the round hole out from the valve to the vapor blow in all directions so that

44、 the liquid Trays Backmixing large extent, reduce the efficiency of the tray; tray on both sides of the bow-shaped parts, the main flow of the liquid-free, through the stagnation region the vapor is almost no change in the composition, which makes tray efficiency significantly reduced.Large pressure

45、 drop, low efficiency is not conducive to increasing energy conservation, development and research to this end the valve tray-oriented products, such as guided floating valve tray, valve tray-oriented portfolio, profile guided floating valve tray. Combination of valve tray-oriented direction by the

46、rectangular and trapezoidal valve combination valve guide, valve guide profile is also divided into rectangular shape with the ladder. Although the valve tray-oriented direction and combination valve tray has at home and abroad in more than 1500 towers receive the application and obtain good results, but how will Trays of small bubbles of gas dispersed in-depth study is needed. Valve Trays result for the continuous phase liquid, gas for the dispersed phase, the gas f