道路工程畢業(yè)設計計算書

1、摘 要根據(jù)設計任務書提供的設計資料和設計要求以及交通部頒發(fā)的標準和規(guī)范對懷化至通道高速公路K176+500-K178+500段提供了路基路面綜合設計。此次設計主要內(nèi)容包括：路線設計、路基、路面設計,英文翻譯,計算機程序編制。根據(jù)提供的路線原始資料，考慮土石方填挖平衡、最大縱坡、最小縱坡、坡長、高程控制點等因素進行縱斷面設計,由此結(jié)合平面圖進行橫斷面設計。根據(jù)設計段內(nèi)的地形狀況，設置了邊溝、截水溝、排水溝、圓管涵等排水設施。同時，進行擋土墻設計計算和防護工程設計，設置擋土墻，采用植草皮等形式進行邊坡防護.高填路堤路段采用修筑擋土墻的方法收縮坡腳,減少填方，增加路堤邊坡穩(wěn)定性;用畢肖普法進行了邊坡

2、穩(wěn)定性驗算.設計進行了瀝青混凝土路面的設計和水泥混凝土路面的設計，由給定的交通量等條件，按照路面結(jié)構(gòu)組合設計的原則,選用不同路面結(jié)構(gòu)層厚度和材料進行結(jié)構(gòu)設計驗算。通過本次畢業(yè)設計，在專業(yè)知識方面得到了綜合訓練和提高，增強了獨立分析問題和解決問題的能力。關鍵詞：高速公路、路基設計、路面設計、綜合設計ABSTRACTAccording to the design information, demands of the design task instrument， the technical standards and specifications for highway design publi

3、shed by the Ministry of Communications of China， the comprehensive design of highway subgrade and pavement from K178+500 to K178+500 has been carried out based on the data of HuaihuaTongdao expressway in HuNan province。Our prime contents of the design project includes highway vertical alignment, the

4、 design of pavement， translating an English article into Chinese, and compile a simple computer programme. According to route firsthand information that is offered ,we must onsider the balance between the diging of filling out，heavy vertical slope， minimum vertical slope, the longth of slope， high c

5、ontrol point，etc。 During designing the vertical section, and combine the plane figure and design the cross section。 According to the condition of climate district and remitting calculation water of quantity， set up side ditch， intercepting ditch， round culverts， cover pulls culverts etc. Meanwhile,

6、do block design of wall of soil calculate and protect engineering design , set up the retaining wall to go on, adopt plant turf to protect the slope ，etc。 In high embankment highway section, shrink slope foot by building the retaining wall, reduce the filling, increase the slope stability； make use

7、of BISHOP to follow the checking stability calculation。 Do the design which has carried on the pitch concrete road surface and design of the cement concrete road surface by giving volume of traffic definitely terms, according to the design principle of the road surface structure, select for differen

8、t road surface structure layers of thickness and material then carry on structural design checking computations。Through the graduation project， the specialized knowledge has been comprehensively applied and improved and the ability to analyse and solve problems on our own hai been enhanced。Keyword:e

9、xpressway； roadbed design； pavement design； integrated design；目錄第一章 線形設計61。1平曲線的計算61。1。1平曲線要素的計算61.1。2各主點樁號的計算61。1。3 逐樁坐標表71.2豎曲線的計算91.2.1 豎曲線要素的計算91。2.2 豎曲線要點樁號及高程的計算9第二章 路堤邊坡穩(wěn)定性分析112.2 計算分析13第三章 擋土墻設計203。1 設計資料203.1。1墻身構(gòu)造203。1.2土壤地質(zhì)情況213。1。3墻身材料213.1。4車輛荷載換算213。2 墻背土壓力計算223.2。1 破裂面計算223。2。2 驗算破裂面是

10、否交于荷載內(nèi)223。2。3 主動土壓力計算223。2.4 主動土作用點位置確定233。3 墻身截面性質(zhì)計算233.3.1 截面面積233.3。2 各截面重心到墻趾的水平距離233。4 墻身穩(wěn)定性驗算(分項安全系數(shù)法）233。4.1 抗滑動穩(wěn)定性驗算233。4。2 抗傾覆穩(wěn)定性驗算：243。4.3 基底應力及合力偏心距驗算243。4。4 地基承載力抗力值驗算253。4.5 墻身截面強度計算263。4.6 正截面直接受剪驗算27第四章 排水設計284。1 氣候與地質(zhì)條件介紹284.2 邊溝的設計284。3 設計流量的確定與驗算294.3.1 計算匯水面積和徑流系數(shù)294.3。2 計算匯水歷時294

11、.3。3 計算降雨強度304.3.4 計算設計徑流量304.3.5 匯流歷時檢驗314.3.6 沖淤檢驗31第五章 水泥混凝土路面325。1 水泥混凝土路面設計總則325。2 結(jié)構(gòu)組合設計原則325.2。1路基325.2.2 墊層325。2。3 基層335.2。4 面層335.2。5 路肩345。3 交通量計算345.4 交通參數(shù)分析355。5 方案設計與驗算355.5。1 方案一355。5.2 方案二435。5.3 方案三505。6 水泥混凝土路面結(jié)構(gòu)設計及方案比選原則與總結(jié)57第六章 瀝青混凝土路面設計596。1 據(jù)交通量確定累計標準軸次596。2 方案一：半剛性616。2。1 假定路基為

12、干燥狀態(tài)616.2。2假設路基為中濕狀態(tài)636.2.3假設路基為潮濕狀態(tài)656.3。方案二：柔性基層676。3.1：假設路基為干燥狀態(tài)676。3。2：假設路基為中濕狀態(tài)706.3.2：假設路基為潮濕狀態(tài)726.4方案三：組合路基746。4。1：假設路基為干燥狀態(tài)746.4。2：假設路基為中濕狀態(tài)766。4。3:假設路基為潮濕狀態(tài)786.5.1 基層比選：806.5.2 面層比選816。5.3經(jīng)濟上比較826.5.4 瀝青路面方案比選表83第七章程序設計85外文文獻譯文87參考文獻88致謝89第一章 線形設計1。1平曲線的計算1。1.1平曲線要素的計算已知： JD4 圓曲線半徑R=1000m，轉(zhuǎn)

13、角=42º5305。3(右)；曲線總長；Ls=250m.計算： 0=28.6479×Ls/R=7.162，q=Ls/2=125m,p=Ls²/24R=2.604m,外距；曲線總長Lh=(20）R/180+2Ls=998。481切線長；T=(R+p）×tg/2+q=518.707切曲差。1。1.2各主點樁號的計算已知: JD1樁號為： K177+865。720;計算:直緩點樁號為ZY=JD-T= K177+846.253;緩圓點樁號為HY=ZH+LS1= K177+347。013曲中點樁號為QZ=ZY+L總/ 2= K177+846。253；圓緩點樁號為H

14、Y=ZH+LS1= K178+095.494圓直點樁號為YZ=ZY+Ls= K178+345。494。1。1。3 逐樁坐標表樁 號坐 標樁 號坐 標N （X）E （Y)N （X）E （Y）K176+5002886015。968495782.0482K177+0002885519。923495844。8127K176+5202885996。127495784.5588K177+0202885500.082495847。3233K176+5402885976。285495787.0694K177+0402885480.24495849。8339K176+5602885956。443495789.5

15、799K177+0602885460.398495852。3444K176+5802885936。601495792。0905K177+0802885440。556495854.855K176+6002885916.759495794.6011K177+1002885420.714495857.3656K176+6202885896.918495797.1117K177+1202885400.873495859.8762K176+6402885877.076495799.6223K177+1402885381。031495862.3868K176+6602885857.234495802。13

16、28K177+1602885361.189495864。8973K176+6802885837。392495804。6434K177+1802885341.347495867.4079K176+7002885817.55495807。154K177+2002885321。505495869。9185K176+7202885797.709495809.6646K177+2202885301。664495872。4291K176+7402885777。867495812.1752K177+2402885281.822495874。9397K176+7602885758.025495814。6857

17、K177+2602885261。98495877。4502K176+7802885738.183495817。1963K177+2802885242.138495879。9608K176+8002885718.341495819。7069K177+3002885222。296495882。4714K176+8202885698。5495822。2175K177+3202885202。455495884.982K176+8402885678.658495824.7281K177+3402885182。613495887.4926K176+8602885658.816495827.2386K177

18、+347.032885175。655495888.3729K176+8802885638.974495829。7492K177+3602885162。771495890.0017K176+9002885619。132495832.2598K177+3802885142.926495892。49K176+9202885599.291495834。7704K177+4002885123。075495894.9259K176+9402885579。449495837。281K177+4202885103。214495897.2776K176+9602885559。607495839。7915K177

19、+4402885083.339495899.5133K176+9802885539。765495842。3021K177+4602885063。449495901.6012樁 號坐 標樁 號坐 標N (X)E （Y)N (X）E （Y)K177+4802885043.54495903。5091K177+9602884571.59495844.5295K177+5002885023.612495905.2051K177+9802884552.959495837.2577K177+5202885003.665495906。6571K178+0002884534.477495829。6147K177

20、+5402884983。7495907.833K178+0202884516。152495821。6037K177+5602884963.719495908.7004K178+0402884497。991495813。2278K177+5802884943.726495909。2273K178+0602884480.001495804。4904K177+597。012884926.714495909.3834K178+0802884462。189495795.3949K177+6002884923.727495909。3815K178+095。492884448.518495788.1049K

21、177+6202884903.729495909.139K178+1002884444。563495785.9451K177+6402884883.739495908。4966K178+1202884427.124495776.1531K177+6602884863。767495907.4545K178+1402884409.865495766。0481K177+6802884843.819495906.0133K178+1602884392。774495755.6607K177+7002884823。904495904。1734K178+1802884375.839495745。0209K1

22、77+7202884804.03495901.9356K178+2002884359。047495734.1578K177+7402884784.205495899。3008K178+2202884342。382495723.0999K177+7602884764.436495896。2701K178+2402884325。829495711.8753K177+7802884744.732495892.8446K178+2602884309.371495700.5113K177+8002884725.1495889。0257K178+2802884292.991495689.0351K177+

23、8202884705。549495884.815K178+3002884276。672495677.4731K177+8402884686.086495880.2142K178+3202884260。395495665.8519K177+8602884666.718495875。225K178+3402884244.141495654。1975K177+8802884647.455495869。8495K178+345。492884239.678495650.9938K177+9002884628.302495864.0898K178+3602884227。893495642.536K177+

24、9202884609.269495857.9482K178+3802884211。63495630.8943K177+9402884590。362495851.4273K178+4002884195。334495619。29971。2豎曲線的計算 1。2。1 豎曲線要素的計算已知：第1變坡點：K175+996.079，高程:452.3568m， 豎曲線半徑R=21000m,i= 2.209, i= 0。748%,為凹形曲線;第2變坡點：K176+980,高程：445m，豎曲線半徑R=10000m，i=-0.748%，i=2。166，為凸形曲線；第3變坡點：K177+857.213，高程:464

25、m，豎曲線半徑R=30000m，i=2.166， i=0.623%，為凸形曲線；計算得： 豎曲線一：，為凸形曲線,曲線長;切線長；外距。豎曲線二： 同理求得：曲線長切線長L=291.366m；T=145。683m,外距E= 1。061m。豎曲線三： 同理求得：曲線長切線長L3=836。472m；T3= 418.236m,外距E3= 2。915m。1.2。2 豎曲線要點樁號及高程的計算豎曲線一： 起點樁號= K175+685。575T=K175+685。575；終點樁號= K175+685.575T=K175+996。079；變坡點對應樁號設計高程=450.061；豎曲線一起點設計高程=442。

26、364m;豎曲線一終點設計高程=448.973m.豎曲線二: 起點樁號= K176+834。317；終點樁號=K177+125.683；變坡點二對應樁號設計高程=445+E=456。062m；豎曲線二起點設計高程=441。671;豎曲線二終點設計高程=454。639m。豎曲線 三： 起點樁號= K177+438。977；終點樁號=K178+275.449；變坡點三對應樁號設計高程=461.085m；豎曲線三起點設計高程=453。950m；豎曲線三終點設計高程=460m。第二章 路堤邊坡穩(wěn)定性分析2。1 邊坡資料:本路段中填方路堤K177+960橫斷面為最高路堤，所以路堤邊坡穩(wěn)定性驗算采用此斷面

27、為驗算對象。此橫斷面高19.03m，路基寬度24.5米，邊坡坡度采用1：1.5 和1：1。75，路堤填土為粘性土，根據(jù)公路路基設計手冊取土粘聚力,填土容重,內(nèi)摩擦角為35°，根據(jù)公路工程技術標準（JTGB012003），高速公路的汽車荷載等級為公路級，其分析過程如下： 2。1。1。 把汽車荷載換算成土柱高(當量高度)。按公式換算土柱高度為公式中：L縱向分布長度(等于汽車后軸輪胎的總距),L=12。8m B-橫向分布車輛輪胎最外緣間總距。B = N´b + (N -1)´m + d其中：N為車輛數(shù)為3;m為兩輛車后輪的中心距離，取1。3m；b為后輪輪距，為1。8m;

28、d為輪胎的著地寬度，取0.6，則:B=12。8m故h0=0.8238mH = 19.03 其中h0為荷載的換算高度,H 為荷載均勻分布于路基時路堤坡腳至荷載頂面的高度。2。1.2確定滑動圓心輔助線EF。用4.5H 法確定滑動圓心的輔助線。邊坡坡度為30°由路基設計手冊表1-2-14 得126°， 235°據(jù)此作AF、BF 線交于F 點;再在坡腳下H 處的C 點及沿水平線4.5H 處得E 點，連EF 線得最危險滑弧圓心位置的輔助線,見圖2-1 圖2-1 4。5H 法確定滑動圓心輔助線示意圖2。1.3 用簡化畢紹普法求穩(wěn)定系數(shù)Fs通過計算選中的五個圓心點對應的安全系數(shù)

29、Ki，得到最小值K 和對應的圓心點,再進行驗算。計算Ki 時,采用簡化bishop 法，并假設滑動面通過坡腳.簡化bishop 法需要迭代,先假設一個K 值進行反復帶入計算（具體迭代過程見表)。簡化畢肖普法的計算公式如下：式中: K-安全系數(shù)；W i 各土條重，KN；c-填土的粘聚力，KPa;b i -各土條寬度,m；h i 各土條高度，包括堤頂車輛荷載的換算土柱高度.用迭代法求解安全系數(shù)K計算步驟為:先假定一個K1 值，代入公式的右邊，計算出K2；再將K2 代入公式的右邊，計算出K3 ，如此反復迭代，直至Kn+1K n為止;2.2 計算分析其計算過程為：(1)在圓心輔助線上取圓心點O1，作半

30、徑為R1=42.35m 的圓弧滑動面，對滑動面范圍內(nèi)的土體按斷面形式將滑動面分為10個土條，如圖2-2驗算其穩(wěn)定性,計算結(jié)果見表21圖 2-2 圓心為O1時的滑動面（2)在滑動圓弧圓心輔助線上取同一圓心點O2，作半徑為R2=39。84m 的圓弧滑動面,按斷面形式將滑動面分為10 個土條,如圖23 驗算其穩(wěn)定性，計算結(jié)果見表2-2。圖23 圓心為O2 的滑動面示意圖(3)在滑動圓弧圓心輔助線上取同一圓心點O3，作半徑為R3=38。01m 的圓弧滑動面,按斷面形式將滑動面分為11個土條，如圖2-4 驗算其穩(wěn)定性，計算結(jié)果見表23.圖2-4 圓心為O2 的滑動面示意圖（4)在滑動圓弧圓心輔助線上取同

31、一圓心點O4,作半徑為R4=36.7m 的圓弧滑動面，按斷面形式將滑動面分為10 個土條，如圖2-5 驗算其穩(wěn)定性,計算結(jié)果見表2-4。 綜合上述分析，得出K 值曲線圖如下。通過比較,過坡角的六個滑動面中Fs 最小的是過圓心O3 畫的弧所得滑動面，F(xiàn)s（min)= Fs3=1.402。所以，最不利滑動面圓心為O3；滑動半徑R3= 40.01m。滑動安全系數(shù)Fs3= 1.402Fs=1。25，所以驗算的K177+960m 處的邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。土條號LisinacosaFi(）Qi(KN）QitanQisinaCiLicosa m Ki14。6732。530.817 0.577 7.359 12

32、9。809 60。530 106。005 39。622 0.577 173。443 24。1530。20。747 0.665 16.714 294。826 137.477 220.139 40。580 0.905 196。681 36.4126。580.667 0.745 38。643 681。663 317。859 454.714 70。199 0。960 404.430 44.8322。260.559 0.829 35。027 617.876 288.116 345。315 58。878 1.009 343。906 54。518。290.459 0。888 33.902 598。031 2

33、78。862 274。546 58.767 1.036 325。888 64。2914。270。358 0.934 33。922 598.384 279.026 214.295 58.880 1.049 322。171 74.1410.270.259 0.966 30.702 541。583 252。540 140。446 58.776 1.049 296.722 84.056。350。159 0。987 24.972 440.506 205.408 70。246 58。773 1。038 254。391 94.012.420.061 0.998 17.534 309.300 144。226

34、18。801 58。838 1.018 199.533 105。331.54-0.039 0。999 8。916 157.278 73。339 6。070 78。293 0.987 153.653 1838。438 2670.819 K1。453 表2-1土條號LisinacosaFi(）Qi（KN)QitanQisinaCiLicosamKi14。6732.530.8170。5777。359129。80960.530106。00539。6220。577173。44324.1530。20。7470.66516.714294。826137.477220.13940。5800.905196。681

35、36。4126.580。6670.74538.643681.663317。859454。71470.1990.960404。43044.8322.260.5590.82935。027617.876288.116345。31558。8781。009343。90654.518.290。4590。88833。902598.031278.862274。54658。7671。036325.88864。2914。270。3580。93433。922598。384279.026214.29558。8801。049322。17174.1410.270。2590。96630。702541。583252.5401

36、40。44658。7761.049296.72284。056。350。1590.98724。972440。506205.40870。24658。7731。038254.39194。012.420.0610。99817。534309.300144.22618。80158.8381。018199。533105。33-1.54-0.0390。9998.916157.27873。339-6.07078。2930。987153.6531838.4382670。819K1。453表2-2表23土條號LiasinacosaFi（）Qi(KN)QitanQisinaCiLicosamKi14。9631。770

37、。8360。5497。791137。42464.081114。89340.0040。818127.31824.1929.450。7750.63217。802314.018146.427243。29138。9420。881210.31233。7226.880。7070.70725。756454.327211.853321。29738.6630.934268.09046.0223.230.6110。79152。520926.444432。001566.27770.0380。988508.13054。6118。890.4970。86844.689788。310367。589391.86558。801

38、1。028414。95664。3514.910。3920.92042.024741.298345.667290.85158.8181.046386。70074。1810.890.2870。95840。710718。124334.861205.83258。8681.050374.90384。076。940。1830。98336。060636。098296。613116.14958.8231.042341。13991.012.980。0850.99629。061512.636239。04243.78814.7931。024247。931104。010。960.0251.00020.270357.5

39、63166。732-9。04258。9280.992227。583115。38-4.920。1290。99210。270181。16384.476-23.43078.4220.950171。4702261.7723278.532K1。44954表2-4土條號LisinacosaFi（)Qi（KN）QitanQisinaCiLicosamKi15.3131.380。8550。5198。365147.55068。802126。13440。5010.773141.47524.3429.050.7920。61119.091336.756157.030266.58338.9820。846231。6973

40、3.8126。480.7220.69227。445484。121225.746349。31438。7780。907291。79543.4623.880.6510.75933.551591。831275。971385.10138。6220.952330。28955.720。230.5510.83465.6661158.348540.138638。50969.9110.998611.28964。4415。880.4330.90253.937951。449443.661411。64658.8431.030487。87775.7711.150.3090.95167.6001192.459556。043

41、367.87680。6821.043610。59685。575。70.1540.98860.7911072.353500。038164.79580。9061.034561。986950。50.0141.00042。377747.530348.57310。09873.4931。004420.419104.033。98-0.1080.99422.918404。274188。51343.85858。8910。962257。204115.487。940.2160。97611.596204。54895。38144。27678。6460.912190.8102631.9234135.438K1。57126

42、第三章 擋土墻設計3。1 設計資料擋土墻是支撐路基填土或山坡土體，防止填土或土體變形失穩(wěn)的構(gòu)造物。為了收縮邊坡坡腳，防止陡坡路堤下滑，設置路堤擋土墻，同時也避免與其它建筑干擾或者多占農(nóng)田.設計驗算擋土墻時需要計算其所受土壓力，一般為主動土壓力。而庫倫理論本來只考慮不具有粘聚力的砂性土的土壓力問題。當墻后填料為粘性土時，土的粘聚力對主動土壓力的影響很大,因此應考慮粘聚力的影響。采用等效內(nèi)摩擦角：通常將內(nèi)摩擦角和單位粘聚力c，換算成比值大的等效內(nèi)摩擦角D，按砂性土的公式來計算土壓力。但是影響土壓力數(shù)值的因素是多方面的，不能用上述方法確定一個固定的換算關系或固定的換算值。用上述方法換算的內(nèi)摩擦角,只

43、與某一特定的墻高相適應，對于矮墻偏于安全，對于高墻則偏于危險。 3。1。1墻身構(gòu)造本設計任務段中K178+100K178+220的左側(cè)設置了俯斜式路堤擋土墻，以收縮坡腳，減少占地，減少填方量,增強路基的穩(wěn)定性，現(xiàn)取K178+180截面的左側(cè)進行擋墻設計計算，其斷面尺寸如圖31所示:擬采用漿砌片石俯斜式路堤墻,墻高H=9.4米，墻頂填土高a =3m，頂寬2。8米，底水平寬5米，墻背府斜，坡度為1:0.2故(a=arctan (0.2/1）=11。94°)，墻面垂直，基底傾斜,坡度為1：5故（a0=arctan(0.2）= 11.31°），路基邊坡角=33。69°故b

44、=4.5m.設計荷載公路I級.由于經(jīng)典庫倫理論只考慮不具有粘聚力的砂性土的土壓力問題。因此計算粘性土土壓力時采用等效內(nèi)摩擦角法，取其等效內(nèi)摩擦角進行計算。3.1。2土壤地質(zhì)情況填土為粘性土，土的粘聚力C=25KPa，其等效內(nèi)摩擦角=35°,墻背與填土間的摩擦角=/2= 17。5°，容重為=18kN m3。粘性土地基容許承載力350Kpa,基底摩擦系數(shù)取0.4。3.1.3墻身材料采用7.5 號砂漿，25 號片石,砌體容重為k =23KN/ m 3 查規(guī)范得砌體容許壓應力為600KPa，容許剪應力為100KPa，容許拉應力為60KPa.3。1。4車輛荷載換算根據(jù)公路路基設計規(guī)范

45、（JTG D30-2004），為計算的方便車輛荷載，可簡化換算為路基填土的均布土層，并采用全斷面布載。換算土層厚:(10-2)/(20-10)=(10-8）/(q -10）解得：q=11。667h 0 = q/=11.667/18=0.648m式中,q為附加荷載強度,為墻后填土容重=18kN/ m33.2 墻背土壓力計算對于墻趾前土體的被動土壓力Ep，在擋土墻基礎一般埋深的情況下，考慮到各種自然力和人畜活動的作用,以偏于安全，一般均不計被動土壓力，只計算主動土壓力。3.2。1 破裂面計算假設破裂面交于荷載中部，則：A0=1/2（a+H+2h0)(a+H）=1/2（3+9.4+2×0。

46、648）(3+9。4)=84.915B0=1/2ab+(b+d)h0-1/2H(H+2a+2h0）tana=1/2×3×4。5+(4.5+0。75）×0.6481/2×9.4（9。4+2×3+2×0.648）tan11。97°=6。485=0。54其中=40.56°破裂角=28.18°3。2。2 驗算破裂面是否交于荷載內(nèi)堤頂至墻踵的距離：（H+a)tan=（9.7+3) ×0。54=6。7m荷載內(nèi)緣至墻踵的距離：Htan a+b+d=9。4×0.2+4。5+0.75=3.37荷載外緣至

47、墻踵的距離：Htan a+b+d+ l0 =-9.4×0。2+4.5+0。75+11.5=14。87· 3。376。714.87 假設滿足要求。3。2.3 主動土壓力計算Ea=(A0tan- B0）cos（+)/sin（+)=18×(84。915×0.54+6。485）cos63.18°/sin63。18°=476。304KN=476。304×cos(11。31+17。5°）=417。348KN=476.304×sin(11.31+17。5°）=229.534KN3.2。4 主動土作用點位置確定

48、h1=d/(tan+ tan a）=0。75/(0。54+0.20）=1.014mh2=（batan）/（tan+ tan a）=(4。5-3×0.54)/(0.54+0.20)=3.892mh3=H- h1 h2=9.4+1。0143.892=6。522mZ y =H ³+a(H ²3h1H+ h2²）+3 h0h3²/3×（H ²+2aHah12 h0h3）=9。4 ³+3×（9.4 ²-3×1.014×9。4+3。892 ²)+3×0。648

49、5;6。522 ²/3×（9。4²+2×3×9。43×1。014-2×0。648×6.522)=2.846mZ x=B- Z ytan a=5-2。846×0.2=4。43m3。3 墻身截面性質(zhì)計算3.3.1 截面面積A1=26。47m ²A2=9。37m ²A3=2.36m ²A=A1+A2+A3=38.1m ²3.3.2 各截面重心到墻趾的水平距離X1=1.4mX2=3。46mX3=3.26m 墻身重心到墻趾的水平距離為=(26。47×1+9。37&#

50、215;3.46 +2.36×3。26)/38.1=1.607m墻身重力：G=k Ai=23×38.1=876.3KN3.4 墻身穩(wěn)定性驗算(分項安全系數(shù)法）3.4.1 抗滑動穩(wěn)定性驗算驗算采用“極限狀態(tài)分項系數(shù)法”?；瑒臃€(wěn)定方程：0。9G+Q1（Ey+Extan0)+(0.9G+Q1Ey）tan0Q1Ex=0.9×876.3+1.4×（229。534+417.348×0。25) ×0。4+（0.9×876.3+1.4×229.534） ×0.251.4×417.348+0。5×0=1

51、95.6530抗滑穩(wěn)定性系數(shù):N=(GG+Q1Ey-W）cos a0+Q1Exsin a0=(876.3×1。2+1.4×229.534-0)cos11。31°+1。4×417。348sin11.31° =1460。835KNKc=1460。835+(417。3480) ×0.2 ×0。39+0/（417.3481460.835×0.2）=4.811Kc=1。3 所以抗滑穩(wěn)定性滿足要求。3。4.2 抗傾覆穩(wěn)定性驗算:驗算采用“極限狀態(tài)分項系數(shù)法"。傾覆穩(wěn)定方程：0。8GZG+Q1（EyZxExZy)+ Q

52、2EpZp0=0.8×876。3×1。607+1。4×（229。534×4.43417。348×2。846)+ 0=859.3030 =(876.3×1.607+229.534×4。43）/（417.348×2.846） =2.042>K0=1.5 所以抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求3.4.3 基底應力及合力偏心距驗算為了保證擋土墻基底應力不超過地基承載力,應進行基底應力驗算;同時,為了避免擋土墻不均勻沉陷，控制作用于擋土墻基底的合力偏心距。(1) 軸心荷載作用時：p=N/AN1=（GG+Q1EyW）cos a0+Q1Exsin a0 =(876.3×1。2+1。4×229。534-0）cos11。31°+1。4×417。348sin11.31° =1460.835KN所以：p=N/A