四層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書畢業(yè)設(shè)計(jì)剖析

1、2框架結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書、設(shè)計(jì)題目某商業(yè)批發(fā)樓二、工程概況某商業(yè)批發(fā)樓為三層全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，建筑面積為1582m。三、設(shè)計(jì)條件1、地質(zhì)情況：地基土由素填土，砂礫石，弱風(fēng)化遷巖組成，第一層土為素 填土，層厚1.5 l7m,地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值為120KN/m,第二層為砂礫石，層厚 8.58.8m,地基軍載力標(biāo)準(zhǔn)值為250KN/m,第三層為弱風(fēng)化基巖，地基承載力 標(biāo)準(zhǔn)值為350KN/m，場地類別為II類，場地地下15.00m深度范圍內(nèi)無可液化土 層。地下水位標(biāo)高為690m,水質(zhì)對(duì)磴無侵蝕性。擬建場地地形平緩，地面絕對(duì)標(biāo) 高 700.00m o2、抗震設(shè)防為：8度、02g、第一組。3、樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為

2、3.5KN/m2o4、基本風(fēng)壓 wo=O.6OKN/m2 （地面粗糙度屬B類）,基本雪壓So= 0.8KN/m2（n= 50） o5、材料強(qiáng)度等級(jí)為：碗強(qiáng)度等級(jí)為C25,縱向鋼筋為HRB335級(jí)，箍筋為HPB235級(jí)。236、屋面作法：（自上而下）SBS防水層（0.4KN/m ） ,30厚細(xì)石殮找平（24KN/m）,33陶粒碗找坡（2%、7KN/m） ,125厚加氣磴塊保溫（7KN/m） ,150厚現(xiàn)澆鋼筋磴板32（25KN/m）,吊頂或粉底（0.4KN/m ）。7、樓面作法：（自上而下）水磨石地面（0.65KN/m2） , 150厚現(xiàn)澆鋼筋磴板 （25KN/m3）,吊頂或粉底（0.4KN/m

3、2）。8、門窗作法：均采用鋁合金門窗。9、墻體：外墻為250厚加氣栓塊，外貼面磚內(nèi)抹灰；內(nèi)墻為 200厚加氣磴 塊，兩側(cè)抹灰。10、室內(nèi)外高差450mm,初定基礎(chǔ)底面標(biāo)高為-2m,初估基礎(chǔ)高度為lm,底 層柱高5.5m。四、設(shè)計(jì)內(nèi)容1、結(jié)構(gòu)布置及截面尺寸初估;2、荷載計(jì)算；3、內(nèi)力及側(cè)移計(jì)算；4、內(nèi)力組合及內(nèi)力調(diào)整；5、截面設(shè)計(jì)。第二節(jié)框架結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書及實(shí)例一、設(shè)計(jì)資料規(guī)范：混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002簡稱栓設(shè)計(jì)規(guī)范建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001簡稱荷載規(guī)范建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范GB50011-2001簡稱抗震規(guī)范手冊：靜力計(jì)算手冊栓結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊抗震設(shè)計(jì)手冊圖集：建

4、筑抗震構(gòu)造圖集97G329 （一）（九）二、結(jié)構(gòu)方案（一）結(jié)構(gòu)體系考慮該建筑為商業(yè)批發(fā)樓，開間進(jìn)深層高較大，根據(jù)抗震規(guī)范第6.1.1 條，框架結(jié)構(gòu)體系選擇大柱網(wǎng)布置方案。（二）結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)根據(jù)抗震規(guī)范第6.1.2條，該全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)處于8度設(shè)防區(qū)，總高度 12.84m,因此屬二級(jí)抗震。（三）樓蓋方案考慮本工程樓面荷載較大，對(duì)于防滲、抗震要求較高，為了符合適用、經(jīng)濟(jì)、 美觀的原則和增加結(jié)構(gòu)的整體性及施工方便，采用整體式雙向板交梁樓蓋。（四）基礎(chǔ)方案根據(jù)工程地質(zhì)條件，考慮地基有較好的土質(zhì)，地耐力高，采用柱下獨(dú)立基 礎(chǔ)，并按抗震規(guī)范第6.1.14條設(shè)置基礎(chǔ)系梁。三、結(jié)構(gòu)布置及梁柱截面初估1、結(jié)構(gòu)布置

5、3& f*n二4L JriTr5I-52、各梁柱截面尺寸初估：(1) 框架梁根據(jù)抗震規(guī)范第6.3.1條，梁寬不小于200mm,梁高不大于4倍梁寬，梁 凈跨不小于4倍的梁高，又參考受彎構(gòu)件連續(xù)梁,梁高h(yuǎn)= ( 1/81/12 ) L,梁寬 b= (1/2 1/3 ) h o(2) 框架柱根據(jù)抗震規(guī)范第6.3.6條,柱截面寬度b不小于300mm,柱凈高與截面高 度之比不宜小于4,抗震規(guī)范第6.3.7條，二級(jí)抗震等級(jí)框架柱軸壓比限值為 0.8 o框架梁，柱截面尺寸板初估。KLh= (1/8 -1/12 )(825550) mmb= ( 1/2 1/3 ) h二(412275)mm故取梁截面尺寸(30

6、0 X 600) mm柱 KZN=1.25PkF二 1.25X12X 6.6 X6X4=2376KNA=N/0.75fc=l89700mm 2故柱截面尺寸bXh=600X 600mm板厚 h二(1/401/45)X6000二 150133mm故取板厚h=150mm框架梁的計(jì)算跨度以柱形心線為準(zhǔn)，由于建筑軸線與柱形心線重合，而外墻 面與柱外邊線齊平，故軸，軸，A軸，C軸梁及填充墻均為偏心125mm,滿 足抗震規(guī)范6.1.5條規(guī)定。四、荷載計(jì)算1、屋面荷載標(biāo)準(zhǔn)值=0.40KN/m224 X0.03=0.72KN/m2SBS防水層30厚細(xì)石栓找平層陶粒栓并找坡0.03+(0.03+0.02X7.8)

7、/2 X 7=0.0.756KN/m2125厚加氣栓塊保溫7 X0.125=0.875KN/m150厚現(xiàn)澆鋼筋栓板25 X0.15=3.75KN/m2吊頂二0.40KN/m 2=0.80KN/m2=0.60KN/m 225 X 0.15=3.75KN/m2二 0.40KN/m2 =4.75 KN/m2屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值小計(jì)=6.91 KN/m 2屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值雪荷2、樓面荷載標(biāo)準(zhǔn)值：地板磚地面150厚現(xiàn)澆栓板吊頂樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值樓面活載標(biāo)準(zhǔn)值二4.50KN/H?3、樓面自重標(biāo)準(zhǔn)值包括梁側(cè)、柱側(cè)抹灰，有吊頂房間梁不包括抹灰。例：L1 : bXh二0.3 X0.6凈長 6m均布線荷載為 25 X 0.

8、3 X0.6=4.5KN/m; 重量為 4.5 X 6 =27KNZl： bX h=0.6 X0.6 凈長 4.2m;均布線荷載 25X0.6 X0.6 + 0.02 X4=9.08KN/m;Z1 重量為 4.2 X9.08=38荷載匯集計(jì)算公式構(gòu)件四層（屋面）1/2層高=2.1m荷載柱0.6 X0.6 X ( 2.1-0.6 ) X 25X 24+0.02 X ( 0.64 X 2+0.6 X 2) X ( 2.1-0.6 ) X 20X24359.7屋蓋13.2 X 38X 7.6513837梁5.4 X 0.3 X ( 0.6-0.15 ) X 25+0.4 X15+卩.4 X 0.3

9、X ( 0.6-0.15 ) X 25+0.4X6+6 X0.3 X(0.6-0.15)X 25+0.41 X 16683.1女兒墻0.9 X0.1 X ( 13.2+38 ) X 2X 25230.4墻0.25 X 2.1 X ( 4X 2+6X 5) -0.6 X8 X2+(6.6 X 2-0.6 X 3) X 2 X 7327.8可變荷載屋面可變荷載組合系數(shù) 0.5 X 0.8 X13.2 X38200.64G4359.7+3837+683.1+230.4+327.8+200.645638.6三層二層層高4.2m柱0.6 X0.6 X ( 4.2-05) X 25X24+0.02 X (

10、 0.64 X2+0.6 X 2) X ( 4.2-0.15 ) X 20X 24971屋蓋13.2 X 38X 5.52759.8梁5.4 X 0.3 X ( 0.6-0.15) X 25+0.4 X15+3.4 X 0.3 X ( 0.6-0.15) X 25+0.4JX6+6 X0.3 X(0.6-05)X25+0.4 X 16683.1墻0.25 X 4.2 X ( 4X 2+6X 5) -0.6 X8 X2+(6.6 X 2-0.6 X 3) X 2 X 7655.6可變荷載屋面可變荷載組合系數(shù)0.5 13.2 X 38-(0.6 X 0.6 X24)J X 4.5 X 0.5111

11、7.7G3G2971+2759.8+683.1+655.6+1117.76187.2一層1/2層高=2.25柱0.6 X0.6 X ( 2.25+2.1-0.15 ) X 25X24+0.02 X ( 0.64 X 2+0.6 X2) X ( 2.25+2.1-0.15 ) X 20X241007.2屋蓋13.2 X 38X 5.52758.8梁5.4 X 0.3 X ( 0.6-0.15 ) X 25+0.4 X15+卩.4 X 0.3 X ( 0.6-0.15 ) X 25+0.4X6+6 X0.3 X(0.6-0.15)X25+0.4J X 16683.1墻0.25 X (2.25+2.

12、1 ) X ( 4X 2+6X 5) -0.6 X8J X 2+(6.6 X 2-0.6 X3) X2 X7679可變荷載屋面可變荷載組合系數(shù)0.5 13.2 X 38-(0.6 X 0.6 X24) X 4.5 X 0.51109G11007.2+2758.8+683.1+679+11096237總和G1 +G2+G3+G4=5638.6+6187.2+6187.2+6237242504、墻體自重標(biāo)準(zhǔn)值外墻體均采用250厚加氣栓塊填充，內(nèi)墻均采用200厚加氣磴塊填充。內(nèi)墻抹灰，外墻貼面轉(zhuǎn)，面荷載為:7 X0.25+17 X0.02+0.5=2.59KN/m 27 XO.2+17 X0.02

13、X2=2.28JKN/m218X0.24+17X 0.02+0.5=5.16KN/m 2250厚加氣栓墻：200厚加氣栓墻：240丿孚磚墻砌女兒墻：25五、內(nèi)力及側(cè)移計(jì)算一水平地震作用下框架的側(cè)移計(jì)算1、梁、柱的線剛度,采用 C30 混凝土，Ec=3.00 oII讎S蠡濟(jì)黯樓亂軾瞽架梁的截面慣性矩時(shí)對(duì)邊框架梁取50 042X 10 N/mm42C40 混凝土 Ec=3.25 X 10 N/mmy 3 /3宀Io = Zi2bh = z12X0.3 X0.6 =5.5 X 10 m3一 3 4Ib =2.010=2X 5.4 X10 =10.8 X10 m4X 10 KNm梁的線剛度為:Kh 二

14、 Eclb/U： (3.25 Xio Xio.8 X10 ) 76.6=5.3橫梁線剛度計(jì)算見表7-4o表7-4橫梁線剛度計(jì)算表梁號(hào)截面bX h跨度標(biāo)慣性矩Io邊框架梁中框架梁I =1.51b0K =EI /Lbb1=21bOK=EI /LbbKJL10.3 X 0.66C405.5 xlO-38.25 xlO-34.4 xlO4llx 10 35.9 xlO4KEL20.3 X 0.64C405.5 xlO-38.25 xlO-36.7 xlO4llx 10-38.9 xlO42柱的線剛度 柱的線剛度計(jì)算見表7-5 o表75柱的線剛度表一 柱號(hào)截面2 bh(m )柱高(m)慣性矩 *二 J/

15、12bh3 ( m4)線剛度Ke(KNm)1KZ0.6 X 0.64.5/ X 0.6 X 0.6 3=10.8 X IO1246.05 X 102KZ0.6 X 0.64.2/ X 0.6 X 0.6 3=10.8 X 10 31248.3 X 102 橫向框架柱側(cè)向剛度橫向框架柱側(cè)向剛度計(jì)算見表7-6o表76橫向框架柱側(cè)向剛度 D值計(jì)算層柱類 型K =XKb/2Z Kc 一般層KKb / 工 Kc (底層)OL = _K/2 _K 一戲?qū)?a =0.5 +K/2 + K (底 層)D im陰血/ h 2(KN/M)根數(shù)四層邊框架邊柱(4.4 X2)/(2 X8.3)=0.50.5/(2+0

16、.5)=0.2311.3 X104邊框架中柱(4 X 4.4)/(2 X8.3)=1.061.06/ (2+1.06 ) =0.34619.5 X1032中框架邊柱(2 X 5.9)/(2 X8.3)=0.710.71/(2+0.71 )=0.528.2 X10312中框架中柱(4 X 5.9)/(2 X8.3)=1.421.42/(2+1.42)=0.4280 X 1036S D3902X 10底層邊框架邊柱4.4 X 2/6.05=1.45(0.5+1.45)/(2+l.45)=0.56320 X 104邊框架中柱4.4 X4/6.05=2.9(0.5+2.9)/(2+2.9)=0.692

17、4 X 1032中框架邊柱2X 5.9/6.05=1.9(0. 5+1.9)/(2+1.9)=0.6121 X 10312中框架中柱4X 5.9/6.05=3.9(0. 5+3.9)/(2+3.9)=0.7426X 1(P6X D536X1053、橫向框架自振周期按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期T1 =1 .70) jAmax式中：exo考慮填充墻影響的周期調(diào)整系數(shù)，取0.60.7,本工程中橫墻較少取0.6 ；Amax 框架的頂點(diǎn)位移。橫向框架頂點(diǎn)位移的計(jì)算見表77o表77橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算層次Gi(KN)E GiS D層間相對(duì)位移SGi/ S 02 X1050.06

18、20.12336187118269.02 X1050.0130.05826187180139.02 XIO50.0190.04516237242505.36 X0.0260.026Ti =1.7X0.6X123 =0.364. 橫向地震作用由抗震規(guī)范5.1.4條查得,在II類場地，8度區(qū)，結(jié)構(gòu)的特征周期Tg和地震影響系數(shù) Umax 為：Tg =0.35 (S )a max =0.16I人I為Ti =0.36 Tg 所以 8 (Tg /Ti)Samax =0.12因?yàn)?Ti =0.45 1.4Tg ,所以5n=0.頂部附加地震作用為:AFn =6n Fek =0Fek =aiGeq =0.12

19、xo.85 X32985=2473.5KN各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值、樓層地震作用、地震剪力及樓層間位移計(jì)算 過程見表7-8o表中：Fl = 1 - Fek(1 5n)4j e =Vi/2bI GiH i表78Fi、Yi和AUc的計(jì)算層次h (m)iH (m)iGiGH (KNm)i iF ( KN)iv ( kn)i工DUe(m)44.217.1563996426.9923.99923.999020000.00134.212.9618779812.3764.781688.779020000.00224.28.7618753826.9515.782204.559020000.00314.54.

20、5623728066.5268.942473.495360000.005S24250258132.62473.49橫向框架各層水平地震作用地震剪力分布見圖7-6 o5、橫向框架抗震變形驗(yàn)算首層 0 e= Ue/hi=0.01/5.8=1/11609 訂二 1/550層間相對(duì)位移的限制滿足規(guī)范要求同理可進(jìn)行縱向框架變形驗(yàn)算，在此略(二) 水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力計(jì)算以軸橫向框架為例進(jìn)行計(jì)算。在水平地震作用下，框架柱剪力及彎矩計(jì) 算采用D值法，其計(jì)算結(jié)果見表7-9o表79 水平地震作用軸框架剪力及彎矩標(biāo)準(zhǔn)值柱號(hào)層次層層間剪力V層間剛度D各柱剛度DimDimVDim VKyM下M hhA柱44

21、.2933902000282000.03128.920.710.4554.6566.834.21689902000282000.03152.360.710.4292.36127.5524.22205902000282000.03168.360.710.47134.94152.1714.52473536000210000.03996.451.90.55238.71195.31B 柱44.2933902000800000.08882.11.420.45155.17189.6534.21689902000800000.088148.631.420.45280.9343.3424.2220590200

22、0800000.088194.041.420.5407.48407.4814.52473536000260000.048118.73.90.55293.78240.37注：表屮Vik第I層第K號(hào)柱的剪力y 一反彎點(diǎn)高度系教，y=y +y+y+y ，y、y、y、y均查表求得，y值計(jì)算見表7 lOo01230123M下一柱下端彎矩，lVH=VikyhM 上柱上端彎矩。Mr = Vik ( 1-y ) h表710 y 值計(jì)算1柱號(hào)層次K0111G2X 71203x T13y40.710.4510-100.45邊柱30.710.4210-100.4220.710.4710101.3100.4711.9

23、0.55-0.7640-0.5541.420.4510-100.45中柱31.420.4510-100.4521.420.510101.3100.513.90.55-0.7640-0.55表7-1 1地震力作用下框架梁端彎矩，剪力及柱軸力層 次AB跨BC跨柱軸力L(m)Mt(KNm)M右(KNmVb(KN)L(m)M左(KNm)M右(KNm)Vb(kN)Na(kN)NbNc(kN)46.668.543.215.456.649.558.2113.58-10.59016.4836.689.6660.422.746.660.489.6622.74-22.74022.7426.6201.414151.

24、886.6140.9201.451.88-74.62074.6216.6319205.379.446.6205.331979.44-154.060154.06注：軸力拉為一，壓為+。(三) 恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用彎矩二次分配法，由于框架梁上的分布荷載由矩形 ()和梯形荷載(g.K)兩部分組成，根據(jù)固端彎距相等的原則，先將梯形荷載 化為等效均勻荷載，等效均勻的計(jì)算公式見靜力計(jì)算手冊。計(jì)算簡圖見 圖 7-8 o1 框架梁上梯形荷載化為等效均布荷載 小.( 1 o c 2 c 3 c c /T /I / 乙1/aid =(1-2 a 2+ a 3)q； 曲層q=g，3d3a=a

25、/I=4/6.6=0.4553)X.X a .23Al3(1-27.U4)5I43341.7=32.46KN/m三層 q 2d 二g? + (1-2 X a 2+ a 3 )g2 二4.06+(1-2X 0.455 2+0.4553)X28.8=23.64KN/m23Al23二層 q 2d 二g2 + (1-2 X a + a )g2 二4.06+(1-2X 0.455 +0.455)X28.8=23.64KN/m一層 qId=gl+ (1-2 X a2+a3) g=23.64KN/m2、恒載作用下的桿端彎矩本工程框架結(jié)構(gòu)對(duì)稱，荷載對(duì)稱，故可利用對(duì)稱性進(jìn)行計(jì)算。(1) 固定端彎矩的計(jì)算M F

26、= M F =l/12q4“ 2X32.46 X 6.6匚-117.83KNmA3B3B3A3f =- Mf2X23.64MI. zl）l 2A2B2B2A2九M F =M F =m F =-85.8lKNmA1B1B1A1A2B2（2）分配系數(shù)：分配系數(shù)計(jì)算見表7-12 o表712分配系數(shù)U節(jié)點(diǎn)A2AiTtlr32PTG3 323PTB2 2PT7X2 11 21 17V7XJ0S=44X0.715=2.864X 1=44X0.715=2.864X 1=44X 0.715=2.864X 0.546=2.1864X1=44X 0.546=2.186X Si6.869.728.372p. . S

27、i . 一瓦Si0.4170.5830.2940.4110.2940.3160.4420.242（3）桿端彎矩計(jì)算（計(jì)算過程見圖 7-9 ）（4）恒載作用下的框架彎矩圖欲求梁跨中彎矩，則需根據(jù)求得的支座彎矩和各跨的實(shí)際荷載分布（如圖8a）按平衡條件計(jì)算，而不能按等效分布荷載計(jì)算 簡支梁：均布荷載下跨中彎距=q!?/8二4.06 X6.6 2/8=22.11 KNm2 2 2 梯形荷載下跨中彎距=qL/24（ 3-4 a ） =41.7 X 6.6 （3-4 X0.455 2）/24二 16422KNm合計(jì)跨中彎距=164.22 +22.11 =186.33KNm四層：M=-56.5 X0.8=

28、-45.44KNm;M=148.5 X 0.8=-118.8KNmABBA跨中彎距=186.33（45.44+118.8 ） /2=186.33-82=104.33KNm同理：二、三層跨中彎距=71.08KNm;層跨中彎距=7362KNm3、梁端剪力計(jì)算恒載作用下梁端剪力計(jì)算過程見表7-13o表7-13恒載作用下梁端剪力計(jì)算層次qd KN/MLqdjKNS M/L KN總剪力KN）V= qi.A*V 二 qiMlB 432.466.6107.1211.1296118.24323.646.678.013.3274.6981.33223.646.678.013.3274.6981.33123.64

29、6.678.015.8872.1383.89注：b為柱截面高度4、柱軸力計(jì)算柱軸力計(jì)算見表7-14 o表7-14恒載作用下柱軸力計(jì)算柱號(hào)層次截面橫梁剪力縱梁傳來柱自重N柱軸力NA柱4柱頂96112.6929.61208.69208.69柱底29.61238.3C柱3柱頂74.6994.9829.61189.57408柱底29.61437.582柱頂74.6994.9829.61169.67408柱底29.61437.581柱頂72.1394.9838.78167.11604.7柱底38.78643.47B柱4柱頂118.2 X 2=236.48147.3829.61383.86383.86柱底

30、29.61413.473柱頂81.33 X 2= 162.66108.6829.61271.34684.81柱底29.61714.422柱頂81.33 X 2= 162.66108.6829.61271.34684.81柱底29.61714.421柱頂83.89 X 2= 167.78108.6838.78276.46990.88柱底38.781029.66(四) 活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算1、活荷載作用下的彎矩計(jì)算因本工程為商業(yè)批發(fā)樓，活荷載分布比較均勻，所以活荷載不利分布考慮滿 布法，內(nèi)力計(jì)算可采用彎矩二次分配法，但對(duì)梁跨中彎矩乘1.11.2的增大系數(shù)。(1)將框架梁上梯形荷載化為等效均勻活荷

31、載四層： q 3d= (1-2 a2 + a 3) qs= (1-2 X 0.455 2+0.455 3) X 4.5=3.06KN/m一 二 三層：qid=q2d= ( 1-2 a2+a3) q)= ( 1-2 X 0.455 2+0.455 2 )21 = 14.28KN/m (2)固端彎矩計(jì)算四層：MF二q3dl?二X3.06 X6.6 2=-ll.lKNmX 4.51X 6.6 2 X (3-4XX 21X 6.6 2 X (3-4XX 21X 6.62 X (3-4X2X 14.28 X 6.6 =-14.28KNmF I2 Im.1 d(3) 桿端彎矩計(jì)算桿端彎矩計(jì)算過程見圖7-1

32、1 o(4) 活荷載作用下的框架梁跨中彎矩計(jì)算; M 跨 中=1.2卜0.8 L 或xh）時(shí)，衣示最人彎矩發(fā)生在支座處，應(yīng)取x二L 或x二0,用 M=R X-qX 2/2-M ga Mea計(jì)算 Mge; 表屮恒載和活荷載的組合，梁端彎距取調(diào)幅后的數(shù)值； 表中q值按1.2 （恒+ 0.5活）計(jì)算。梁內(nèi)力組合見表7-18o（二）框架柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，A柱內(nèi)力組合見表7-19o B柱內(nèi)力 組合見表7 20。7-18框架梁內(nèi)力組合層次內(nèi)力荷載類別豎荷組合豎向荷載與地震力組合恒載活載地震1.2 +1.4 1.2 （+0.5 ）土 1.3 4A4右M 45.44-4.68 89

33、.66 61.0832.32147V968.922.74127.66143.2897.8B4左4AA ,4IVl 11 0.0-1 U.S/o-13 / .V3o S/丿1+74125:92279-AB-1-647511:943A右2M 48.09-5.24 105.8-70.2585.74-182.65V8929.538.2159.72157.6484.51B2左M-85.77-12.5 82.98-128.25-58.24-248.55V94.2838.538.59160.58175.2587.26AB82.9557.64182.51205.47128.252A右2M 52.97-8.23

34、 201.45-75.086132.95-269.95V74.6946.2151.88154.32169.2365.47B左2M-74.89-13 140.94-108.07 43.27-238.6V81.334851.88164.8178.374.52跨中MAB71.0886.59206.52227.23131.431Ai右M 42.77-7.12 318.9761.3263.37-374.57V72.1345.979.04150.8193.1435.06B左M-81.59-13.58 205.3-116.9299.25-311.37V83.8948.3479.04168.34208.750

35、.63跨中Mab73.6286.916210.03360170.5表7-19 A柱內(nèi)力組合層 次位置內(nèi) 力荷載類別豎向荷組合豎向荷載與地震力組合恒載活載地荷1.2 +1.4 1.2 （+0.5 ）土 1.3 4柱 頂M56.55.854 89.6676187.9-45.24N208.6915.9 22.74272.7290231柱底M38.595.175 64.9353.55133.8-35N238.315.9 22.743083262663柱頂M35.55.54 97.2455.27207.58-85.75N358.1475.28土 48.25428.49597.2376.5柱底M36.24

36、4.25 89.3952.78182.91-86N375.158.34 48.76458.14456.753382柱底M27.585.115土 136.5240.257213.64-141.31N40893.79 74.62621643449柱底M35.755.946土 121.0751.22203.86-111N437.5893.79+ 74.62656.4678.4484.41柱頂M17.722.952 197.924.8279.7-234.83N604.7171.43 154.06965.61029628.3柱底M8.861.476241.912.7326-302.95N643.4717

37、1.43 154.061012.171075.2675表720 B柱內(nèi)力組合表層 次位置內(nèi) 力荷載類別豎荷組合豎向荷載與地震力組合恒載活載地荷1.2 +1.4 1.2 (+0.5 )土 1.3 4柱頂M00 120.810157.05-157.05N383.8636.080511482482柱M()0 98.850128.5-128.5底N413.4736.080546.7517.8517.83柱 頂M00 156.920203.99-203.99N419.53120.840672.58575.94-575.94柱底M00 144.250187.53-187.53N568.18107.960829.83746.59-746.592柱頂M00 183.020238238N468.81195.080836679.6679.6柱底M00 183.020238238N714.42195.08011309749741柱 頂M00 183.020238238N990.9354.760168514021402柱底M00 278.180361.6-361.6N1029.6354.76017321448.41448.4（三）內(nèi)力調(diào)整1、強(qiáng)柱弱梁要求根據(jù)抗震規(guī)范6.2.2條，梁柱節(jié)點(diǎn)處的柱端彎距設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求:式中 IMc節(jié)點(diǎn)上下柱端截