礦山機(jī)械課程設(shè)計(jì)--礦井提升設(shè)備選型計(jì)

1、礦井提升設(shè)備選型計(jì)算1* 1 1 基本原則、設(shè)計(jì)依據(jù)和內(nèi)容基本原則、設(shè)計(jì)依據(jù)和內(nèi)容 2 2 提升容器的選擇提升容器的選擇 3 3 提升鋼絲繩選擇計(jì)算提升鋼絲繩選擇計(jì)算 4 4 礦井提升機(jī)和天輪的選擇計(jì)算礦井提升機(jī)和天輪的選擇計(jì)算 5 5 礦井提升機(jī)與井筒相對(duì)位置的計(jì)算礦井提升機(jī)與井筒相對(duì)位置的計(jì)算 6 6 提升電動(dòng)機(jī)的初選計(jì)算提升電動(dòng)機(jī)的初選計(jì)算第一節(jié)第一節(jié) 基本原則、設(shè)計(jì)依據(jù)和內(nèi)容基本原則、設(shè)計(jì)依據(jù)和內(nèi)容一、選型設(shè)計(jì)的基本原則與設(shè)計(jì)依據(jù)選型設(shè)計(jì)的基本原則一般情況下，年產(chǎn)量在30萬(wàn)噸及其以上的大中型礦井，由于提升任務(wù)重，可設(shè)兩套提升設(shè)備，主井采用箕斗提升，副井采用罐籠提升。對(duì)于年產(chǎn)量超過180

2、萬(wàn)噸的特大型礦井，主井可采用兩套箕斗提升設(shè)備，副井除配備一套罐籠提升設(shè)備外，有時(shí)尚需設(shè)置一套帶平衡錘的單容器提升設(shè)備作輔助提升。對(duì)于年產(chǎn)量小于30萬(wàn)噸的礦井，可采用兩套罐籠提升設(shè)備，或采用一套罐籠提升設(shè)備進(jìn)行混合提升。*2對(duì)于大中型礦井，除考慮年產(chǎn)量外，還應(yīng)考慮：如果煤的品種較多，且要求不同品種分別外運(yùn)時(shí)，宜采用罐籠提升為宜。如果對(duì)煤塊度要求較高時(shí)，宜采用罐籠提升。地面生產(chǎn)系統(tǒng)靠近井口，采用箕斗提升可簡(jiǎn)化煤的生產(chǎn)流程；若遠(yuǎn)離井口，且需窄軌運(yùn)輸，則宜采用罐籠提升。單水平開采時(shí)，一般采用雙容器提升。當(dāng)多水平提升時(shí)，一般采用單容器加平衡錘的提升系統(tǒng)。選型設(shè)計(jì)的基本原則與設(shè)計(jì)依據(jù)*3在立井提升中，一般

3、當(dāng)年產(chǎn)量超過60萬(wàn)噸、井深在300350m以上時(shí)，采用多繩摩擦式提升為好；如果井深更大，即使年產(chǎn)量較小，也以多繩摩擦式提升為宜。對(duì)于斜井或較淺的立井應(yīng)采用單繩纏繞式提升設(shè)備。對(duì)于斜井提升方式主要有串車、箕斗和膠帶輸送機(jī)三種。串車提升一般用于井筒傾角小于25的礦井。對(duì)于年產(chǎn)量在20萬(wàn)噸及其以下的礦井，一般采用單鉤串車提升；當(dāng)年產(chǎn)量達(dá)30萬(wàn)噸，而提升距離較短時(shí)，一般采用雙鉤串車提升?；诽嵘话阌糜谀戤a(chǎn)量在45萬(wàn)噸以上，井筒傾角大于25的礦井。膠帶輸送機(jī)一般用于年產(chǎn)量較大，距離較長(zhǎng)的斜井中。 選型設(shè)計(jì)的基本原則與設(shè)計(jì)依據(jù)*4主井提升礦井年產(chǎn)量An t/年；工作制度：年工作日br，日工作小時(shí)t。煤礦

4、工業(yè)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定，br=300天，t=14h； 礦井開采水平數(shù)、各水平井深Hs及各水平的服務(wù)年限；提升方式：箕斗或罐籠；卸載水平與井口的高差（卸載高度）Hx，m；裝載水平與井下運(yùn)輸水平的高差（裝載高度）Hz，m；煤的松散密度，t/m3；礦井電壓等級(jí)。設(shè)計(jì)依據(jù)*5副井提升井筒各水平深度Hs，m；矸石提升量，若無(wú)特別規(guī)定，一般按煤炭產(chǎn)量的15%25%計(jì)算；最大班下井人數(shù)，一般按每天下井人數(shù)的40%計(jì)算；礦車型號(hào)、規(guī)格；每班運(yùn)送材料、設(shè)備、炸藥等的數(shù)量；送往井下最大設(shè)備的尺寸和最重部件質(zhì)量。設(shè)計(jì)依據(jù)*6提升容器計(jì)算和選擇提升鋼絲繩計(jì)算和選擇提升機(jī)滾筒直徑的計(jì)算和選擇天輪直徑的計(jì)算和選擇電動(dòng)機(jī)功率初選

5、提升機(jī)與井筒相對(duì)位置計(jì)算運(yùn)動(dòng)學(xué)及動(dòng)力學(xué)計(jì)算初選電動(dòng)機(jī)功率的驗(yàn)算主井提升噸煤電耗及效率計(jì)算副井提升最大班作業(yè)時(shí)間平衡表制定設(shè)計(jì)內(nèi)容*7第二節(jié)第二節(jié) 提升容器的選擇計(jì)算提升容器的選擇計(jì)算*81. 小時(shí)提升量Ah式中 c提升不均衡系數(shù)。煤礦工業(yè)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定，有 井底煤倉(cāng)時(shí)為1.101.15，無(wú)井底煤倉(cāng)時(shí)為1.20； af提升能力富裕系數(shù)。主井提升設(shè)備對(duì)第一水平留有20%的富裕能力， af =1.2。 br提升設(shè)備年工作日數(shù)，一般300d。 t提升設(shè)備工作小時(shí)數(shù)，一般14h。 An礦井年產(chǎn)量。 t/hnfhrA caAb tA*92. 合理的經(jīng)濟(jì)提升速度 式中 H提升高度， H=Hs+Hx+Hz，m。

6、 卸載高度，m。 礦井深度，m。 裝載高度，m。 提升高度愈大，其系數(shù)取值愈大。一般情況下，當(dāng)H600m時(shí)取0.5為宜第二節(jié)第二節(jié) 提升容器的選擇計(jì)算提升容器的選擇計(jì)算Hvj)5 . 03 . 0(HxHsHz此外，煤礦安全規(guī)程對(duì)提升速度作了規(guī)定立井罐籠升降人員的最大速度不得超過0.5 ，并且最大速度的數(shù)值不得超過12m/s；專為升降物料的立井提升，最大速度不得超過0.6 。對(duì)于斜井升降人員或使用礦車運(yùn)輸物料的最大速度不得超過5m/s；用箕斗提煤（或矸石）的最大速度不得超過7m/s；當(dāng)鋪設(shè)固定道床，采用重型鋼軌時(shí)，箕斗提煤的最大速度不得超過9m/s。HH煤礦安全規(guī)程煤礦安全規(guī)程*103. 估算

7、一次提升循環(huán)時(shí)間 a提升加速度：升降人員，a0.75m/s2；升降物料， a0.8m/s2 u容器爬行階段附加時(shí)間，箕斗取10s，罐籠取5s 休止時(shí)間，箕斗的休止時(shí)間見下表 uavvHTjjx一次提升循環(huán)時(shí)間一次提升循環(huán)時(shí)間箕 斗 休 止 時(shí) 間箕 斗 規(guī) 格6噸以下89噸12噸16噸20噸休止時(shí)間（s）810121620*113. 估算一次提升循環(huán)時(shí)間 休止時(shí)間，罐籠的休止時(shí)間見下表 uavvHTjjx一次提升循環(huán)時(shí)間一次提升循環(huán)時(shí)間普通罐籠進(jìn)出礦車休止時(shí)間（s）罐籠型式單層裝車罐籠雙層裝車罐籠進(jìn)出車方式兩側(cè)進(jìn)出車同側(cè)進(jìn)出車一個(gè)水平進(jìn)出車兩層同時(shí)進(jìn)出車每層礦車數(shù)1211212礦車規(guī)格1 1.

8、5 3休止時(shí)間（s）12 13 1515 17 -35 - -30 32 3636 40 -17 18 2020 22 -*123. 估算一次提升循環(huán)時(shí)間 4. 一次經(jīng)濟(jì)合理提升量 tbTcaAmrxfn3600uavvHTjjx一次提升循環(huán)時(shí)間一次提升循環(huán)時(shí)間*131）根據(jù)計(jì)算出的一次合理提升量值，從箕斗規(guī)格表中選取接近的標(biāo)準(zhǔn)箕斗；2）在不增大提升機(jī)規(guī)格及井筒直徑的前提下，選擇較大的提升容器，采用較低的提升速度，節(jié)省電耗，比較經(jīng)濟(jì)合理。6.箕斗選定后，計(jì)算一次提升循環(huán)時(shí)間Tx和所需提升速度vm s m/sfnrxcaAtmbT360024)()(22aHuTauTavxxm箕斗選擇原則箕斗選

9、擇原則*14tbTcaAmrxfn3600立井箕斗規(guī)格表立井箕斗規(guī)格表*15副井罐籠提升應(yīng)考慮以下規(guī)定： 最大班工人下井時(shí)間不超過40min； 罐籠提升最大班凈作業(yè)時(shí)間，一般不超過5h。在計(jì)算最大班下井人員、矸石及材料提升時(shí)間時(shí)應(yīng)遵守下列規(guī)定：升降工人時(shí)間，按下井工人提升時(shí)間的1.5倍計(jì)算；升降其他人員時(shí)間，按升降工人時(shí)間的20%計(jì)算；提升矸石按日出矸量的50%考慮，運(yùn)送坑木按日需要量的50%考慮。對(duì)于混合提升設(shè)備的提升能力，應(yīng)同時(shí)符合下述要求：最大班工人下井時(shí)間不超過40min；每班提煤和提矸時(shí)間均計(jì)入1.25倍不均勻系數(shù)，并且總計(jì)不超過5.5h。罐籠選擇原則罐籠選擇原則*16 能夠運(yùn)送井下

10、設(shè)備的最大和最重部件； 普通罐籠進(jìn)出車（材料車和平板車）的休止時(shí)間為4060s；(6)升降人員的休止時(shí)間采用：?jiǎn)螌庸藁\每次升降5人及以下時(shí)為20s；超過5人，每增加1人增加1s；對(duì)于雙層罐籠，如兩層中的人員同時(shí)進(jìn)出罐籠，休止時(shí)間比單層罐籠增加信號(hào)聯(lián)系時(shí)間2s；當(dāng)兩層中的人員都由一個(gè)平臺(tái)進(jìn)出時(shí)，休止時(shí)間比單層罐籠增加一倍并另加置換罐籠時(shí)間6s。(7)每人的質(zhì)量按70Kg，每人占罐籠面計(jì)0.18M2罐籠選擇原則罐籠選擇原則*17第三節(jié)第三節(jié) 提升鋼絲繩的選擇計(jì)算提升鋼絲繩的選擇計(jì)算1提升鋼絲繩的安全系數(shù) 根據(jù)煤礦安全規(guī)程的規(guī)定，按最大靜載荷并考慮一定安全系數(shù)的方法進(jìn)行計(jì)算。安全系數(shù)是指鋼絲繩各鋼絲

11、拉斷力的總和與鋼絲繩最大靜拉力之比。煤礦安全規(guī)程對(duì)提升鋼絲繩的安全系數(shù)ma作了明確規(guī)定。*18*19提升鋼絲繩在工作中將受到各種載荷的作用：靜應(yīng)力、彎曲應(yīng)力、編捻應(yīng)力、接觸應(yīng)力動(dòng)應(yīng)力等。 上述應(yīng)力的反復(fù)作用將引起鋼絲疲勞，再加磨損和侵蝕作用，鋼絲繩經(jīng)過使用必然要損壞。直到目前，尚無(wú)既完善又簡(jiǎn)便的算上述應(yīng)力的方法。提升鋼絲繩的計(jì)算仍是根據(jù)安全規(guī)程的規(guī)定，按照鋼絲繩最大靜負(fù)荷，并采用一較大的安全系數(shù)進(jìn)行計(jì)算的。安全規(guī)程規(guī)定鋼絲繩安全系數(shù)安全規(guī)程規(guī)定鋼絲繩安全系數(shù)*20多繩摩擦鋼絲繩安全系數(shù)討論*21根據(jù)我國(guó)的具體情況,參照各國(guó)的規(guī)定,煤炭主管部門多次組織專家反復(fù)研究論證,1992年頒布的煤礦安全規(guī)

12、程第376條中規(guī)定的摩擦輪式提升裝置的鋼絲繩安全系數(shù)為:專為升降人員時(shí)9.2-0.000 5H升降人員和物料時(shí)：當(dāng)升降人員時(shí)：9.2-0.000 5H當(dāng)混合提升時(shí)：9.2-0.000 5H當(dāng)升降物料時(shí)：8.2-0.000 5H專為升降物料時(shí)：7.2-0.000 5HH為鋼絲繩的懸掛長(zhǎng)度2提升鋼絲繩的類型選擇在選擇鋼絲繩時(shí)，應(yīng)考慮以下因素：在井筒淋水大、水的酸堿度高以及出風(fēng)井中，應(yīng)選用鍍鋅繩。在磨損嚴(yán)重條件下使用的鋼絲繩，如斜井提升等，應(yīng)選用外層鋼絲盡可能粗的鋼絲繩，或線接觸、面接觸鋼絲繩。彎曲疲勞為主要破壞原因時(shí)，應(yīng)選用線接觸式或三角股繩。一般立井或斜井箕斗提升用同向捻較好，多繩摩擦提升用左右

13、捻各半，斜井串車提升采用交互捻，單繩纏繞提升多選右捻。罐道繩多用密封或三角股繩，其表面光滑，耐磨損。用于溫度高或有明火的地方，應(yīng)選用石棉繩芯或金屬繩芯鋼絲繩。提升鋼絲繩的選擇提升鋼絲繩的選擇*22立井單繩纏繞提升鋼絲繩的選擇計(jì)算鋼絲繩最大靜載荷Qmax為： Qmax = m g + mz g + mp g Hc m一次提升貨載質(zhì)量,kg；mz提升容器質(zhì)量,kg；mp提升鋼絲繩每米質(zhì)量，kg/m。 (P274)HcHjHsHzA提升鋼絲繩規(guī)格選擇計(jì)算提升鋼絲繩規(guī)格選擇計(jì)算*23返回立井單繩纏繞提升鋼絲繩的選擇計(jì)算鋼絲繩最大靜載荷Qmax為： Qmax = m g + mz g + mp g Hc

14、 設(shè)：b為鋼絲繩鋼絲抗拉強(qiáng)度（N/m2） As為鋼絲繩各鋼絲斷面積之和（m2） 0為鋼絲繩線密度（kg/m），則需要滿足HcHjHsHzAbsbsmaxzpc()aAAmQmmm Hg提升鋼絲繩規(guī)格選擇計(jì)算提升鋼絲繩規(guī)格選擇計(jì)算*24As與mp有如下關(guān)系求得： kg/m 計(jì)算出鋼絲繩每米質(zhì)量mp后，可以從鋼絲繩規(guī)格表中選取稍大于mp的鋼絲繩，并查出該繩所有鋼絲的破斷力之和Qq，驗(yàn)算所選鋼絲繩滿足上式即說明所選鋼絲繩合適。否則應(yīng)選取大一些的鋼絲繩，并重新進(jìn)行驗(yàn)算。ps0mAzpbc0ammmHmgqzpc()aQmmmm Hgbsbsmaxzpc()aAAmQmmm Hg*25*26z1pbc0

15、()/ammnmHmg立井多繩摩擦提升鋼絲繩的選擇 對(duì)于等重尾繩提升系統(tǒng)，提升鋼絲繩在A點(diǎn)受最大靜張力，且重載容器在任何位置時(shí)，其值不變，可得： 驗(yàn)算公式為HsHcHxHzHhH0 Hjh0 H ASz1pc() /qaQmmm g nm gH提升鋼絲繩根數(shù)提升鋼絲繩根數(shù)每根提升鋼絲繩每米質(zhì)量每根提升鋼絲繩每米質(zhì)量提升鋼絲繩規(guī)格選擇計(jì)算提升鋼絲繩規(guī)格選擇計(jì)算A*27 對(duì)于重尾繩，= n2 mqn1 mp 0。當(dāng)重容器在井口卸載位置時(shí)，主繩在A點(diǎn)受最大靜拉力，其值為 同樣可得 驗(yàn)算公式為 對(duì)于輕尾繩系統(tǒng)= n2 mqn1 mp 0 ，當(dāng)重容器在井底裝載位置時(shí)，提升鋼絲繩在A點(diǎn)受最大靜拉力。 平衡

16、尾繩是為了平衡提升鋼絲繩的重量而獲得等力矩設(shè)置的，目前新建礦井大多數(shù)都使用圓股鋼絲繩作平衡尾繩，一般采用兩條。maxz01pc() /QmmHg nm gHz01pbc0()/ammHnmHmgqz01pc() /aQmmmHg nm gH尾繩根數(shù)尾繩根數(shù)每根尾繩每米質(zhì)量每根尾繩每米質(zhì)量0，等重尾繩，常采用，等重尾繩，常采用0，重尾繩，有時(shí)采用，重尾繩，有時(shí)采用0，輕尾繩，很少采用，輕尾繩，很少采用*28第四節(jié)第四節(jié) 提升機(jī)的選擇計(jì)算提升機(jī)的選擇計(jì)算1、提升機(jī)卷筒（或摩擦輪）直徑的確定 選擇卷筒（或摩擦輪）直徑D的主要原則是使鋼絲繩在卷筒（或摩擦輪）上纏繞時(shí)不致產(chǎn)生過大的彎曲應(yīng)力，以保證鋼絲繩

17、的一定承載能力和使用壽命。理論和實(shí)踐都證明，繞經(jīng)卷筒和天輪的鋼絲繩彎曲應(yīng)力大小及其使用壽命，取決于卷筒與鋼絲繩直徑的比值。煤礦安全規(guī)程規(guī)定： 根據(jù)上式計(jì)算D值后，從提升機(jī)規(guī)格表中選擇標(biāo)準(zhǔn)提升機(jī)。90060120080DdDDdD井下安裝地面安裝纏繞式提升機(jī)70808090DdDDdD井下井上無(wú)導(dǎo)向輪井下井上有導(dǎo)向輪摩擦式提升機(jī)鋼絲繩直徑，鋼絲繩直徑，mmmm鋼絲直徑，鋼絲直徑，mmmm*29 根據(jù)計(jì)算值D，選擇標(biāo)準(zhǔn)卷筒直徑： 。二、提升機(jī)的最大靜張力和最大靜張力差的計(jì)算提升機(jī)是按照最大靜張力和最大靜張力差設(shè)計(jì)的，因此需要驗(yàn)證。能正確工作的條件是：Fjmax=Q+Qz+pHFjmaxFcmax=

18、Q+pHFcmax式中Fjmax、Fcmax、D是規(guī)格表中查出來(lái)的 選定了標(biāo)準(zhǔn)卷筒直徑后，卷筒的標(biāo)準(zhǔn)寬度B則為巳知，然后根據(jù)實(shí)際需要在卷筒上纏繞的鋼絲繩長(zhǎng)度來(lái)計(jì)算卷筒的實(shí)際寬度B。DD 卷筒寬度的驗(yàn)算卷筒寬度的驗(yàn)算3、卷筒寬度的驗(yàn)算卷筒上所需纏繞的鋼絲繩總長(zhǎng)度包括以下部分： 提升高度H，m；H = Hs + Hx + Hz 鋼絲繩試驗(yàn)長(zhǎng)度Ls：規(guī)定每半年剁繩頭一次，每次剁掉5m，按提升鋼絲繩的使用壽命為三年計(jì)，則試驗(yàn)長(zhǎng)度為30m每6個(gè)月剁繩頭5m 。 為減少鋼絲繩在卷筒固定處的拉力，按規(guī)定應(yīng)保留3圈不動(dòng)（稱摩擦圈）； 多層纏繞時(shí)，為了避免上下層鋼絲繩總是在一個(gè)地方過渡，需要在每季度將鋼絲繩錯(cuò)動(dòng)

19、1/4圈，一般錯(cuò)繩圈數(shù)n 24圈。 卷筒寬度的驗(yàn)算卷筒寬度的驗(yàn)算*31卷筒寬度的驗(yàn)算卷筒的寬度B：?jiǎn)螌永p繞時(shí) 多層纏繞時(shí) s(3)()HLBdDsp(3)3()HLnDBdk D相鄰兩繩圈間的間隙，相鄰兩繩圈間的間隙，一般為一般為2 23mm3mm多層纏繞時(shí)鋼絲繩平均纏多層纏繞時(shí)鋼絲繩平均纏繞直徑繞直徑纏繞層數(shù)纏繞層數(shù)22p142kDDdd卷筒寬度的驗(yàn)算卷筒寬度的驗(yàn)算*32單繩纏繞提升機(jī)卷筒單繩纏繞提升機(jī)卷筒*334 4繩摩擦提升機(jī)滾筒繩摩擦提升機(jī)滾筒*342、天輪的選擇根據(jù)煤礦安全規(guī)程規(guī)定，天輪直徑Dt按以下條件確定：天輪可分為固定天輪和游動(dòng)天輪。井上固定天輪按結(jié)構(gòu)形式有三種類型：當(dāng)直徑 3

20、 000 mm時(shí)采用整體鑄鋼結(jié)構(gòu)，直徑為 3 500 mm時(shí)采用模壓焊接結(jié)構(gòu)，直徑為4 000 mm時(shí)采用模壓鉚接結(jié)構(gòu)。游動(dòng)天輪輪體制成整體鑄鋼結(jié)構(gòu)型式，采用光軸，其兩端裝有滾動(dòng)軸承使其輪體既能在軸上滑動(dòng)，又能隨軸一起轉(zhuǎn)動(dòng)。tottot6090120080901200DdDDdD圍包角不大于時(shí)井上圍包角大于時(shí)tottot60909004090900DdDDdD圍包角大于時(shí)井下圍包角不大于時(shí)天輪的選擇計(jì)算天輪的選擇計(jì)算*35*36*37固定天輪型號(hào)固定天輪型號(hào) 天輪直徑天輪直徑m 鋼絲繩直徑鋼絲繩直徑mm 兩軸承中心距離兩軸承中心距離mm TZG600 0.6 14 355 TZG800 0.8

21、 16 355 TZG1000 1.0 18 470 TZG1200 1.2 20 470 TZG1600 1.6 24 500 游動(dòng)天輪基本尺寸游動(dòng)天輪基本尺寸 型號(hào)型號(hào) 天輪直徑（天輪直徑（m）鋼絲繩直徑（）鋼絲繩直徑（mm）最大游動(dòng)距離（）最大游動(dòng)距離（mm）兩軸承中心距（）兩軸承中心距（mm） TZD-600/300 0.6 16 300 670 TZD-800/700 0.8 20 700 1100 TZD-1000/800 1.0 20 800 1250 TZD-1400/740 1.4 24.5 740 1300 TZD-1400/1350 1.4 24.5 1350 1900

22、游動(dòng)天輪的輪體除作游動(dòng)天輪的輪體除作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)外，還外，還可以可以軸向移動(dòng)軸向移動(dòng)，主要適用于串車提升主要適用于串車提升。 說明：說明： *384、提升機(jī)強(qiáng)度校核從提升機(jī)規(guī)格表中，可查得提升機(jī)允許的最大靜張力Fjm和最大靜張力差Fjc，按下式驗(yàn)算提升機(jī)強(qiáng)度是否滿足要求。（1）對(duì)于纏繞式提升機(jī)系統(tǒng)最大靜張力為提升機(jī)處于井底裝載位置、且滿載時(shí)，A點(diǎn)靜張力 jmzpc()Fmmm Hg提升機(jī)強(qiáng)度校核提升機(jī)強(qiáng)度校核*39P234、提升機(jī)強(qiáng)度校核（1）對(duì)于纏繞式提升機(jī) 系統(tǒng)最大靜張力差為提升機(jī)處于井底裝載位置、且滿載時(shí)A點(diǎn)的最大靜張力，與提升機(jī)位于井口卸載位置、空載時(shí)的最小靜張力之差 jcp()F

23、mm H g提升機(jī)強(qiáng)度校核提升機(jī)強(qiáng)度校核*40Fjc= mg + mp g（HC - Hj）或或 Fjc= mg + mp g（HS + HZ）P234、提升機(jī)強(qiáng)度校核從提升機(jī)規(guī)格表中，可查得提升機(jī)允許的最大靜張力Fjm和最大靜張力差Fjc，按下式驗(yàn)算提升機(jī)強(qiáng)度是否滿足要求。 （2）對(duì)于摩擦式提升機(jī)等重尾繩 重尾繩 輕尾繩jmz1pc()Fmmn m HgjcFmgjmz1p02q0()Fmmnm hn m HgjcFmgHjmz1p02qh()Fmmn m hHn m HgjcFQH提升機(jī)強(qiáng)度校核提升機(jī)強(qiáng)度校核*41多繩摩擦提升機(jī)為保證摩擦襯墊的性能，延長(zhǎng)使用壽命，規(guī)定了襯墊的允許比壓pb實(shí)

24、際比壓pb為 pbpb 如果以上驗(yàn)算通過，則所選提升機(jī)可用，否則必須改選用摩擦輪直徑較大的提升機(jī)，或直徑不變而將原來(lái)選用的四繩提升機(jī)改用六繩提升機(jī)。jsjxb1FFpn DdFjs上升側(cè)鋼絲繩總的靜張力，N;Fjs = mg + mz g + n1 mp g (Hc+h0) + n2 mq g HhFjx下放側(cè)鋼絲繩總的靜張力，N;Fjx = mz g + n1 mp g h0 + n2 mq g ( H + Hh)應(yīng)達(dá)到應(yīng)達(dá)到2MPa2MPa摩擦系數(shù)不小于摩擦系數(shù)不小于0.20.2，宜采用宜采用0.250.25以上。以上。摩擦襯墊比壓*42德國(guó)德國(guó) GDM326GDM326進(jìn)口材料高性能摩擦

25、襯墊進(jìn)口材料高性能摩擦襯墊 1. 1.在各種工況下在各種工況下GDM326GDM326進(jìn)口進(jìn)口材料高性能摩材料高性能摩擦襯墊的摩擦擦襯墊的摩擦系 數(shù) 均 大 于系 數(shù) 均 大 于0.280.28，完全滿，完全滿足多繩摩擦式足多繩摩擦式提升機(jī)的使用提升機(jī)的使用要求。要求。 2.2.機(jī)械強(qiáng)度高，機(jī)械強(qiáng)度高，不含損傷鋼絲不含損傷鋼絲繩的物質(zhì)，易繩的物質(zhì)，易于現(xiàn)場(chǎng)加工繩于現(xiàn)場(chǎng)加工繩槽槽。 *43第五節(jié)第五節(jié) 提升機(jī)與井筒相對(duì)位置的計(jì)算提升機(jī)與井筒相對(duì)位置的計(jì)算提升機(jī)安裝地點(diǎn)選定后，要確定影響提升機(jī)相對(duì)位置的五個(gè)因素，即井架高度Hj、滾筒中心線與井筒中提升鋼絲繩間的水平距離Ls 、鋼絲繩弦長(zhǎng)Lx 、偏角

26、和下出繩角 。它們彼此相互制約，互相影響。*44井架高度是指從井口水平到天輪中心軸線間的垂直距離。Hj = Hx + Hr + Hg + 0.75Rt式中：Hx 卸載距離。由井口水平到卸載位置容器底部。罐籠為0?；?8-25m,并與煤倉(cāng)的參數(shù)和箕斗卸載方式有關(guān)Hr容器全高。有底部到連接裝置最上面一個(gè)繩卡的距離。井架高度Hj*45井架高度是指從井口水平到天輪中心軸線間的垂直距離。 Hj = Hx + Hr + Hg + 0.75Rt式中：Hg 過卷高度。最上面繩卡到天輪輪緣的高度。規(guī)程：罐籠最大提升速度小于3m/s時(shí)， Hg 4m；最大提升速度大于或等于3m/s時(shí)， Hg 6m；箕斗： Hg

27、4m0.75Rt天輪與繩卡或繩頭相碰處至天輪軸線尚有一段距離，約為0.75Rt井架高度Hj*46Hj的計(jì)算值應(yīng)圓整為整數(shù)值1、允許最大內(nèi)外偏角2max、1max的確定鋼絲繩的偏角是指鋼絲繩弦與通過天輪平面所形成的角度，有內(nèi)偏角和外偏角之分。 偏角過大將會(huì)導(dǎo)致加劇鋼絲繩與天輪間的磨損，降低鋼絲繩的使用壽命，磨損嚴(yán)重時(shí)還會(huì)引起斷繩事故。因此，煤礦安全規(guī)程規(guī)定，內(nèi)外偏角不得超過130。如果內(nèi)偏角過大，當(dāng)鋼絲繩纏繞卷筒時(shí)，繩弦與已纏繞到卷筒上的繩圈會(huì)相互接觸，并產(chǎn)生磨損，這一現(xiàn)象稱為“咬繩”，因此，最大內(nèi)偏角2max，不僅受煤礦安全規(guī)程的上述限制，同時(shí)還受不“咬繩”的限制。 提升機(jī)與井筒相對(duì)位置的計(jì)算提升機(jī)與井筒相對(duì)位置的計(jì)算*473. 滿足允許內(nèi)外偏角的最小允許繩弦弦長(zhǎng)Lxmin的確定鋼絲繩弦長(zhǎng)是鋼絲繩離開卷筒處與天輪切點(diǎn)的一段繩長(zhǎng)。繩弦越長(zhǎng)內(nèi)外偏角越小。由外偏角1max有式中：s兩個(gè)天輪中心距，ma兩個(gè)卷筒之間的間隙，m xmin1max()/23()tanBsadL鋼絲繩弦長(zhǎng)鋼絲繩弦長(zhǎng)*483. 滿足允許內(nèi)外偏角的最小允許繩弦弦長(zhǎng)Lxmin的確定由內(nèi)偏角2max有單層纏繞時(shí) 多層纏繞時(shí) 根據(jù)計(jì)算結(jié)果，取其中大者為弦長(zhǎng)最小值Lxmin。一般情況下，弦