熱力發(fā)電廠課程設(shè)計---660MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算

1、660MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算（設(shè)計計算）一、 計算任務(wù)書（一） 計算題目國產(chǎn)660MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算（設(shè)計計算）（二） 計算任務(wù)1. 根據(jù)給定熱力系統(tǒng)數(shù)據(jù)，計算氣態(tài)膨脹線上各計算點的參數(shù)，并在-s圖上繪出蒸汽的氣態(tài)膨脹線；2. 計算額定功率下的氣輪機進汽量Do，熱力系統(tǒng)各汽水流量Dj、Gj；3. 計算機組的和全廠的熱經(jīng)濟性指標(biāo)；4. 繪出全廠原則性熱力系統(tǒng)圖，并將所計算的全部汽水參數(shù)詳細(xì)標(biāo)在圖中（要求計算機繪圖）。（三） 計算類型定功率計算（四） 熱力系統(tǒng)簡介某火力發(fā)電場二期工程準(zhǔn)備上兩套660MW燃煤汽輪發(fā)電機組，采用一爐一機的單元制配置。其中鍋爐為德國BAB

2、COCK公司生產(chǎn)的2208t/h自然循環(huán)汽包爐；氣輪機為GE公司的亞臨界壓力、一次中間再熱660MW凝汽式氣輪機。 全廠的原則性熱力系統(tǒng)如圖5-1所示。該系統(tǒng)共有八級不調(diào)節(jié)抽汽。其中第一、二、三級抽汽分別供三臺高壓加熱器，第五、六、七、八級抽汽分別供四臺低壓加熱器，第四級抽汽作為0.9161Mpa壓力除氧器的加熱汽源。 第一、二、三級高壓加熱器均安裝了內(nèi)置式蒸汽冷卻器，上端差分別為-1.7、0、-1.7。第一、二、三、五、六、七級回?zé)峒訜崞餮b設(shè)疏水冷卻器，下端差均為5.5。 氣輪機的主凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出，依次流過軸封加熱器、4臺低壓加熱器，進入除氧器。然后由氣動給水泵升壓，經(jīng)三級高壓加熱器加

3、熱，最終給水溫度達到274.8，進入鍋爐。 三臺高壓加熱器的疏水逐級自流至除氧器，第五、六、七級低壓加熱器的疏水逐級自流至第八級低壓加熱器；第八級低加的疏水用疏水泵送回本級的主凝結(jié)水出口。 凝汽器為雙壓式凝汽器，氣輪機排氣壓力4.4/5.38kPa。給水泵氣輪機（以下簡稱小汽機）的汽源為中壓缸排汽（第四級抽汽），無回?zé)峒訜崞渑牌噙M入凝汽器，設(shè)計排汽壓力為6.34kPa。 鍋爐的排污水經(jīng)一級連續(xù)排污利用系統(tǒng)加以回收。擴容器工作壓力1.55Mpa，擴容器的疏水引入排污水冷卻器，加熱補充水后排入地溝。 鍋爐過熱器的減溫水（）取自給水泵出口，設(shè)計噴水量為66240kg/h。 熱力系統(tǒng)的汽水損失計有：

4、全廠汽水損失（）33000kg/h廠用汽（）23000kg/h(不回收)、鍋爐暖風(fēng)器用氣量為65400kg/h,暖風(fēng)器汽源（）取自第4級抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓697kJ/kg。鍋爐排污損失按計算植確定。 高壓缸門桿漏汽（和）分別引入再熱熱段管道和均壓箱SSR，高壓缸的軸封漏汽按壓力不同，分別引進除氧器（和）、均壓箱（和）。中壓缸的軸封漏汽也按壓力不同，分別引進除氧器（）和均壓箱（和）。從均壓箱引出三股蒸汽：一股去第七級低加（），一股去軸封加熱器SG（），一股去凝汽器的熱水井。各汽水流量的數(shù)值見表1-1表1-1 各輔助汽水、門桿漏汽、軸封漏汽數(shù)據(jù)漏氣點代號漏氣量（kg/h）182

5、43896624029082099323625721369漏氣比焓（kJ/kg）3397.23397.23024.33024.33024.33024.33169漏氣點代號漏氣量（kg/h）1551278522000658003300012705821漏氣比焓（kJ/kg）347334743169.03169.084.13397.2（五）原始資料1.汽輪機型以及參數(shù)（1）機組刑式：亞臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、凝汽式氣輪機；（2）額定功率Pe=660MW；（3）主蒸汽初參數(shù)（主汽閥前）p0=16.58MPa，t0=538；（4）再熱蒸汽參數(shù)（進汽閥前）： 熱段prh=3.232MP

6、a；tth=538； 冷段prh=3.567MPa；tth=315；（5）汽輪機排汽壓力pc=4.4/5.38kPa,排汽比焓hc=2315kJ/kg。.6 9.782.機組各級回?zé)岢槠麉?shù)見表1-2表1-2 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽水參數(shù)項 目單位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽壓力PjMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0997抽汽焓hjkJ/kg3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.8加熱器上端差t-1.70-1.72.82.82.82.8加熱器下端差t15.55.55.55.55.55.5

7、5.5水側(cè)壓力pwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758抽汽管道壓損Pj%33353333（2）最終給水溫度tfw=274.8；（3）給水泵出口壓力ppu=21.47MPa，給水泵效率pu=0.83（4）除氧器至給水泵高差Hpu=22.4m；（5）小汽機排汽壓力pc,xj=6.27kPa；小汽機排汽焓hc,xj=2315.6kJ/kg3.鍋爐型式及參數(shù)（1）鍋爐型式：德國BABCOCK-2208t/h一次中間再熱、亞臨界壓力、自然循環(huán)汽包爐；（2）額定蒸發(fā)量Db=2208t/h（3）額定過熱蒸汽壓力Pb=17.42Mpa； 額定再熱蒸汽壓力pr=

8、3.85MPa；（4）額定過熱汽溫tb=541；額定再熱汽溫tr=541；（5）汽包壓力pdu=18.28MPa；（6）鍋爐熱效率b=92.5%。4.其他數(shù)據(jù)（1）汽輪機進汽節(jié)流損失pl=4%， 中壓缸進汽節(jié)流損失p2=2%；（2）軸封加熱器壓力psg=102KPa, 疏水比焓hd,sg=415kJ/kg；（3）機組各門桿漏汽、軸封漏汽等小汽流量及參數(shù)見表5-2；（4）鍋爐暖風(fēng)器耗汽、過熱器減溫水等全廠汽水流量及參數(shù)見表5-2；（5）汽輪機機械效率m=0.985；發(fā)電機效率g=0.99；（6）補充水溫度tma=20；（7）廠用點率=0.07。5.簡化條件（1）忽略加熱器和抽汽管道的散熱損失。（

9、2）忽略凝結(jié)水泵的介質(zhì)焓升。二 、熱力系統(tǒng)計算(一) 汽水平衡計算1.全廠補水率ma全廠汽水平衡如圖1-3所示，各汽水流量見表1-4。將進、出系統(tǒng)的各流量用相對量表示。由于計算前的氣輪機進汽量Do為未知，故預(yù)選Do=2033724kg/h進行計算，最后校核。 L pl 1 b 0=1 sp 2 fw sp ma 全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)L=DL/DO=33000/2033724=0.0162263鍋爐排污系數(shù)b1hl=Dbl/DO=22000/2033724=0.0108175其余各量經(jīng)計算為 廠用汽系數(shù) pl=0.01081 減溫水系數(shù) sp=0.02974 圖1-3全廠汽水平衡圖 暖風(fēng)機疏水系數(shù)

10、nf=65800/2033724=0.032354439由全廠物質(zhì)平衡補水率 ma=pl+hl+L=0.01081+0.0108175+0.0162263=0.03585382.給水系數(shù)fw由圖1-3所示，1點物質(zhì)平衡 b=o+L=1+0.162263=1.01622632點物質(zhì)平衡 fw=b+bl-sp=1.01622+0.005408-0.02974=0.99193.各小汽流量系數(shù)sg,k按預(yù)選的氣輪機進汽量DO和表1-1原始數(shù)據(jù)，計算得到門桿漏汽、軸封漏汽等各小汽的流量系數(shù)，填于表1-1中。（二）氣輪機進汽參數(shù)計算1. 主蒸汽參數(shù) 由主汽門前壓力po =16.58Mpa,溫度 to=53

11、8,查水蒸氣性質(zhì)表， 得主蒸汽比焓值h0=3397.1kJ/kg.主汽門后壓力p0=(1-p1)p0=(1-0.04)16.58=16.0128Mpa由p0=16.0128Mpa, h0= h0=3397.1kJ/kg,查水蒸氣性質(zhì)表，得主汽門后氣溫t0=535.254。表2-5 全廠汽水進出系統(tǒng)有關(guān)數(shù)據(jù)名稱全廠工質(zhì)滲漏鍋爐排污廠用汽暖風(fēng)器過熱器減溫水汽（水）量kg/h3300011000220006580060483離開系統(tǒng)的介質(zhì)比焓3397.21760.33108.23108.2724.7返回系統(tǒng)的介質(zhì)比焓83.783.783.7687724.72. 再熱蒸汽參數(shù)由中聯(lián)門前壓力prh=3.

12、232Mpa,溫度trh=538,查水蒸氣性質(zhì)表，得再熱蒸汽比焓值 hrh=3538.9029kJ/kg.中聯(lián)門后再熱氣壓prh=(1-p2)prh=(1-0.02)3.232=3.16736Mpa由prh=3.1673Mpa, hrh= hrh=3538.9029kJ/kg,查水蒸氣性質(zhì)表,得中聯(lián)門后再熱氣溫trh=537.716.(二) 輔助計算1. 軸封加熱器計算以加權(quán)平均法計算軸封加熱器的平均進汽比焓hsg.計算詳表見表2-6.表5-4 軸封加熱器物質(zhì)熱平衡計算項 目汽水量Gi,kg/h2908209932362572136915512785127017790汽水系數(shù)i0.001429

13、0.00103200.00159111.7760.0006730.00076260.00136940.00062440.0087455汽水點比焓hi3024.33024.33024.33024.33169.0347434743217.7總焓ihi4.32173.12114.81193.82272.13272.64434.75732.009123.6325平均比焓 23.6729/0.0087455=2702.292. 均壓箱計算以加權(quán)平均法計算均壓箱內(nèi)的平均蒸汽比焓hjy.計算詳見表2-7表5-5 均壓箱平均蒸汽比焓計算 項 目汽水量Gi,kg/h15512785257220993899396

14、汽水系數(shù)i0.00076260.0006730.0012640.0010320.00019130.0039263汽水點比焓hi347431693024.33024.33397.2總焓ihi2.649272.133053.82273.121070.6498812.3759平均比焓 12.3759/0.0039263=3152.13.凝汽器平均壓力計算由psl=4.40kpa,查水蒸氣性質(zhì)表,得tsl=30.54;由ps2=5.38kpa,查水蒸氣性質(zhì)表,得ts2=34.19;凝汽器平均溫度ts=0.5（tsl +ts2）=0.5（30.54+34.19）=32.365;查水蒸氣性質(zhì)表,得凝汽器平

15、均壓力ps=4.854kpa;將所得數(shù)據(jù)與表5-1的數(shù)據(jù)一起,以各抽氣口的數(shù)據(jù)為節(jié)點,在h-s圖上繪制出氣輪機的氣態(tài)膨脹過程線,見圖2-14 P0=116.0128 prh=3.232pht p0=16.58 t0=535.29 prh=3.167 trh=538 t0=538 2 hrh=3538.9 0 h0=3397.2 t3=446.1 0 t1=385.6 3 h3=3352.2 P1=5.945 1 h1=3144.2 p3=1.776 2 t2=320 4 t4=354.6 H2=3.27.1 p4=0.964 5 t5=354.6 h5=53169 prh=3.232 p2=3

16、.668 p5=0.416 t6=191.1 6 h6=2851 P6=0.226 t7=120.2 單位：p-MPa 7 h7=2716t- p7=0.109 t8=59.7 h-kJ/kg 8 h8= 2455.8 p8=0.0197 C hc=2315.6 pc=0.0049 x=0.899 skJ(kgk) 圖2-14氣輪機的氣態(tài)膨脹過程線 （四）各加熱器進、出水參數(shù)計算首先計算高壓加熱器H1。加熱器壓器1：1=（1-p1）P1=（1-0.03）5.945=5.766MPa式中 1第一抽汽口壓力； P1抽汽管道相對壓損；又P1=5.766MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,1=

17、272.9H1出水溫度tw,1： tw,1= ts,1-t =272.9-（-1.7）=274.6式中 t 加熱器上端差。H1疏水溫度td1 ： Td1= tw,1+t1=243.4+5.5=248.9式中 t1 加熱器下端差，t1=5.5 tw,1進水溫度，其值從高壓加熱器H2的上端差t計算得到 已知加熱器水側(cè)壓力Pw=20.47MPa,由t1=274.6,查的H1出水比焓hw,1=1204.5kJ/kg由tw,1=243.4,pw=20.47MPa, 查得H1進水比焓hw,1=1056.0kJ/kg由td1=248.9, 1=5.766MPa, 查得H1疏水比焓hd,1=1080.4kJ/

18、kg.至此,高溫加熱器H1的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。計算高壓加熱器H2加熱器壓器2：2=（1-p2）P2=（1-0.03）3.668=3.557MPa式中 2第二抽汽口壓力； P2抽汽管道相對壓損；又P2=3.557MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,2=243.4H2出水溫度tw,2： tw,2= ts,2 -t =243.4-0=243.4式中 t 加熱器上端差。H2疏水溫度Td，2 ： Td，2= tw,2+t2=208.3+5.5=213.5式中 t2 加熱器下端差，t2=5.5 tw,2進水溫度，其值從高壓加熱器H3的上端差t計算得到 已知加熱器水側(cè)壓力Pw=20.47

19、MPa,由t2=243.4,查的H2出水比焓hw,2=1056.0kJ/kg由tw,2=208.3,pw=20.47MPa, 查得H2進水比焓hw,2=897.2kJ/kg由td，2=213.5, 2=3.557MPa, 查得H2疏水比焓hd,2=914.2kJ/kg.至此,高溫加熱器H2的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。計算高壓加熱器H3加熱器壓器3：3=（1-p3）P3=（1-0.03）1.776=1.722MPa式中 3第三抽汽口壓力； P3抽汽管道相對壓損；又P3=1.722MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,3=204.9H3出水溫度tw,3： tw,3= ts,3-t=204

20、.9- (-1.7)=206.6式中 t加熱器上端差。H3疏水溫度td3 ： Td3= tw,3+t3=179.2+0=179.2式中 t3 加熱器下端差，t3=0 tw,3進水溫度，其值從處氧氣器H4的上端差t計算得到 已知加熱器水側(cè)壓力Pw=20.47MPa,由t3=206.6,查的H3出水比焓hw,3=889.7kJ/kg由tw,3=179.2,pw=20.47MPa, 查得H3進水比焓hw,3=769.9kJ/kg由td，3=179.2, 3=1.722MPa, 查得H3疏水比焓hd3=759.9kJ/kg.至此,高溫加熱器H3的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。計算高壓加熱器H4加熱器壓

21、器4：4=（1-p4）P4=（1-0.05）0.964=0.9158MPa式中 4第四抽汽口壓力； P4抽汽管道相對壓損；又P4=0.9158MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,4=176.0H4出水溫度tw,4： tw,4= ts,4-t4 =176.0-0=176.0式中 t4加熱器上端差。H4疏水溫度td4 ： Td4= tw,4+t4=141+5.5=146.5式中 t4 加熱器下端差，t4=5.5 tw,4進水溫度，其值從底壓加熱器H5的上端差t計算得到 已知加熱器水側(cè)壓力Pw=0.9161MPa,由t4=176.0,查的H4出水比焓hw,4= 745.4kJ/kg由tw,4

22、=141,pw=0.9161MPa, 查得H4進水比焓hw,4= 593.7kJ/kg由td，4=146.5, 4=0.9158MPa, 查得H4疏水比焓hd,4= 617.3kJ/kg.至此,高溫加熱器H4的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。計算低壓加熱器H5加熱器壓器5：5=（1-p5）P5=（1-0.03）0.416=0.403MPa式中 5第五抽汽口壓力； P5抽汽管道相對壓損；又P5=0.403MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,5= 143.8H5出水溫度tw,5： tw,5= ts,5 -t5 = 143.8-2.8=141式中 t5加熱器上端差。H5疏水溫度td5 ： Td

23、5= tw,5+t5=120.3+5.5=125.8式中 t5 加熱器下端差，t5=5.5 tw,5進水溫度，其值從高溫加熱器H6的上端差t計算得到 已知加熱器水側(cè)壓力Pw=2.758MPa,由t5=2125.8,查的H5出水比焓hw,5= 530.1kJ/kg由tw,5=120.3,pw=2.758MPa, 查得H5進水比焓hw,5= 506.7kJ/kg由td，5=125.8, 5=0.403MPa, 查得H5疏水比焓hd,5= 528.5kJ/kg.至此,高溫加熱器H5的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。計算低壓加熱器H6加熱器壓器6：6=（1-p6）P6=（1-0.03）0.226=0.2

24、19MPa式中 6第六抽汽口壓力； P6抽汽管道相對壓損；又P6=0.219MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,6= 123.1H6出水溫度tw,6： tw,6= ts,6-t= 123.1-2.8=120.3式中 t加熱器上端差。H6疏水溫度td6 ： Td6= tw,6+t6=89.3+5.5=94.8式中 t6 加熱器下端差，t6=5.5 tw,6進水溫度，其值從低壓加熱器H7的上端差t計算得到 已知加熱器水側(cè)壓力Pw=2.758MPa,由t6=120.3,查的H6出水比焓hw,6= 506.7kJ/kg由tw,6=89.3,pw=2.758MPa, 查得H6進水比焓hw,6=

25、376.0kJ/kg由td，6=94.8, 6=0.219MPa, 查得H6疏水比焓hd,6= 397.2kJ/kg.至此,高溫加熱器H6的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。計算低壓加熱器H7加熱器壓器7：7=（1-p7）P7=（1-0.03）0.109=0.076MPa式中 7第七抽汽口壓力； P7抽汽管道相對壓損；又7=0.076MPa，查水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,7= 92.1H7出水溫度tw,7： tw,1= ts,7-t= 92.1-2.8=89.3式中 t 加熱器上端差。H7疏水溫度td7 ： Td7= tw,1+t7=56.1+5.5=61.6式中 t 加熱器下端差，t7=5

26、.5 tw,7進水溫度，其值從低壓加熱器H8的上端差t計算得到 已知加熱器水側(cè)壓力Pw=2.758MPa,由t7=89.3,查的H7出水比焓hw,7= 376.07kJ/kg由tw,7=56.1,pw=2.758MPa, 查得H7進水比焓hw,7= 237.09kJ/kg由td，7=61.6, 7=0.076MPa, 查得H7疏水比焓hd,7= 257.8kJ/kg. 至此,高溫加熱器H7的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出。計算低壓加熱器H8加熱器壓器8：8=（1-p8）P8=（1-0.03）0.0197=0.019MPa式中 8第八抽汽口壓力； P8抽汽管道相對壓損；又P8=0.019MPa，查

27、水蒸氣性質(zhì)表得加熱器飽和溫度ts,8= 58.9H8出水溫度tw,8： tw,8= ts,8-t = 58.9-2.8=56.1式中 t 加熱器上端差。H8疏水溫度td8 ： Td8= tw,8+t8=32.78+5.5=38.28式中 t8 加熱器下端差，t8=5.5 tw,8進水溫度，其值從低壓加熱器SG的上端差t計算得到 已知加熱器水側(cè)壓力Pw=2.758MPa,由t8=56.1,查的H8出水比焓hw,8= 237.09kJ/kg由tw,8=32.78,pw=2.758MPa, 查得H8進水比焓hw,8= 139.7kJ/kg由td，8=38.28, 8=0.019MPa, 查得H8疏水

28、比焓hd,8= 160.27kJ/kg.至此,高溫加熱器H8的進、出口汽水參數(shù)已經(jīng)全部算出?，F(xiàn)將計算結(jié)果列于表2-8。 表2-8 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽水參數(shù)計算項 目單位H1H2H3H4H5H6H7H8SG 汽 測抽汽壓力PjMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.019抽汽比焓hjkJ/kg3144.23027.13352.23169.01978.52851.02716.02455.82976.5抽汽管道壓損pj%33333333加熱器側(cè)壓力PjMPa5.7663.5571.7220.9150.4030.2190.076錯的0.0190.102氣側(cè)壓力下飽和

29、溫度ts272.9243.4204.9176.0143.8123.192.159.8水 測水側(cè)壓力PwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758加熱器上端查t-1.70-1.702.82.82.82.8出水溫度tw，j274.6243.42.6.6176.0141120.389.356.1出水比焓hw，jkJ/kg1204.51056.0889.7745.4594.9506.7376.07237.09進水溫度tw，j243.4208.3179.2141.0120.389.356.132.78進水比焓hw，jkJ/kg1056.2897.27

30、69.9593.7506.7376.0237.09139.7加熱器下端查t15.55.55.55.55.55.55.55.5疏水溫度tdj248.9213.5179.2146.5125.894.861.638.28疏水比焓hdjkJ/kg1080.4914.2759.9617.3528.5397.2257.8160.27415(五)高壓加熱器組抽汽系數(shù)計算1. 由高壓加熱器H1熱平衡計算1高壓加熱器H1的抽汽系數(shù)1：1=fw（hw1-hw2）/h/h1-hd,1=0.07089 高壓加熱器H1的疏水系數(shù)d,1: d,1=1=0.07089 2.由高壓加熱器H2熱平衡計算2 、rh高壓加熱器H2

31、的抽汽系數(shù)2：2=fw（hw,2-hw,3）/h-d,1（hd,1-hd,2）/h2-hd,2=0.07216高壓加熱器H2的疏水系數(shù)d,2: d,2=d,1+1=0.07089+0.07216=0.143再熱器流量系數(shù)rh: rh=1-1-2-sg,1-sg,2-sg,42-sg,5-sg,8-sg,7 =1-0.07089-0.07216-0.0008968-0.0007913-0.001429 - 0.001032-0.0015911-0.001264 =0.85053.由高壓加熱器H3熱平衡計算3本級計算時，高壓加熱器H3的進水比焓hw,3為未知，故先計算給水泵的介質(zhì)比焓升hpu。 如

32、圖2-15所示，泵入口靜壓ppu:ppu=p4+gHpu=0.964+88910-69.822.4 =1.15952MPa式中 p4除氧器壓力，Mpa； 除氧器至給水泵水的平均密度，/m3給水泵內(nèi)介質(zhì)平均壓力ppj ppj=0.5（ppuppu）=0.5（21.47+1.1592）=11.31MPa給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比焓hpj：取hpj =hpu=617.3根據(jù)ppj =11.31和hpj =617.3查得： p4 p4給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比容pu =0.00108 m3/給水泵介質(zhì)焓升pu 除氧器pu = hpu - hpu= p Hpu =26.41kJ/kg pu hpu 給水泵 hpu給水泵

33、出口比焓hpu： ppu ppu hpu= hpuhpu=617.3+26.4=643.7kJ/ 2-15給水泵焓升示意圖高壓加熱器H3的抽汽系數(shù)3：高壓加熱器H3的疏水系數(shù)d,3: d,3=d,2+3 =0.143+0.0856=0.2286 (六)除氧器抽汽系數(shù)計算 除氧器出水流量c,4 c,4 =fw+sp =0.989+0.03257=1.02157抽汽系數(shù)4：4=c,4（hw,4-hw,5）/h-d,3（hd,3-hw,5）-sg,4（hsg,4-hw,5）-sg,5（hsg,5-hw,5）-sg,6（hsg,6-hw,5）-sg,7（hsg,7-hw,5）-nf（hnf-hw,5）

34、/（h4-hw,5）=1.02157（745.9-595.3）/1.0-0.2286（759.9-595.3） -0.001429（3024.3-595.3）-0.0015911（3024.3-595.3） -0.0013694（3474-595.3）-0.032354（3169-595.3） -0.03235（697-595.3）/（3169-595.3）=0.00714除氧器的物質(zhì)平衡和熱平衡見圖2-16。由于除氧器為匯集式加熱器，進水流量c，5為未知。 但利用簡捷算法可避開求取c，5。 4（七）低壓加熱器組抽汽系數(shù)計算 sg4 c，5 g51.由低壓加熱器H5熱平衡計算5 nf d3 低

35、壓加熱器H5的出水系數(shù)c，5： 2 1 由圖2-16， pu c,4 c，5=-d,3-4-sg,L1-nf =1.02157-0.2286-0.00714-0.001429 圖2-16除氧器的物質(zhì)平衡和熱平衡-0.0015911-0.0013694-0.032354-0.03235 1-除氧器；2-ge給水泵；sg4=0.7167 g5-軸封漏汽系數(shù)；nf-暖風(fēng)器凝結(jié)系數(shù)c,4-除氧器出水系數(shù)低壓加熱器H5的抽汽系數(shù)5 5=0.02553低壓加熱器H5的疏水系數(shù)d,5 d,5=5=0.025532.由低壓加熱器H6熱平衡計算6低壓加熱器H6的抽汽系數(shù)6= =0.02577低壓加熱器H6疏水系

36、數(shù)d,6=d,56=0.02553+0.02577=0.05133.由低壓加熱器H7熱平衡計算7低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)7 7= =0.04599低壓加熱器H7的疏水系數(shù)d,7:d,7=d,6+7=0.0513-0.04599=0.097294.由低壓加熱器H8熱平衡計算8由于低加H8的進水焓hsg、疏水焓hd,8為未知，故先計算軸封加熱器SG。由SG的熱平衡，得軸封加熱器出水焓hw,sg： hw,sg=hc+ =171.49kJ/kg表2-6.由pw,sg=2.758Mpa, hw,sg=139.7,查得軸封加熱器出水溫度tw,sg=32.78.低壓加熱器H8疏水溫度td,8：td,8=tw

37、,sg+t1=32.78+5.5=38.28由ps=0.0197Mpa, td,8=38.28查得低壓加熱器H8疏水焓hd,8=160.27kJ/kg.低壓加熱器H8的抽汽系數(shù)8：8=0.2653低壓加熱器H8的疏水系數(shù)d,8：d,8=d,7+8 =0.09729+0.02653=0.1238(八)凝汽系數(shù)c計算1.小汽機抽汽系數(shù)xj：xj=0.036132.由凝汽器的質(zhì)量平衡計算cc=c，5-d,8-sg-xj-ma=0.7167-0.1238-0.008445-0.03613-0.0039263-0.03244=0.516583.由氣輪機汽側(cè)平衡校驗cH4抽汽口抽汽系數(shù)和4： 4=4+xj

38、+nf+pl=0.00714+0.03613+0.03235+0.01081=0.08643各加熱器抽汽系數(shù)和j：j=1+2+3+4+5+6+7+8=0.07089+0.07216+0.0856+0.08643+0.02553+0.02577+0.04599+0.02653=0.0659軸封漏汽系數(shù)和sg，k：sg，k=sg，+sg，+sg，+sg，+sg，+sg，+sg，+sg，=0.001429+0.001032+0.0015911+0.001264+0.000673+0.0007626+0.0013694+0.0006244 =0.0087455凝汽系數(shù)c： c=1-j-sg=1-0.0

39、659-0.0087455=0.51658該值由凝汽器質(zhì)量平衡計算得到的c相等，凝汽系數(shù)計算正確。（九）氣輪機內(nèi)功計算1.凝汽流做工cc=(csg,S+sg,T)( h0hc+qrh) Jqrh-sg,A(h0 h2) =0.51658+(3397.2-2315.6+511.8)-(3397.2-3027.2)0. 01622=815.68kJ/kg式中qrh再熱器吸熱，qrh= hrhh2=3538.9-3027.1=511.8 kJ/kg2.抽汽流做功a,j1H1抽汽做功a,1： a,1= h0 h1=3397.2-3144.2=253 kJ/kg1H2抽汽做功a,2： a,2= h0 h

40、2=3397.2-3027.1=370.1 kJ/kg 1H3抽汽做功a,3： a,3= h0 h3+ qrh=3397.2-3352.2+511.8=566.8 kJ/kg1H4抽汽做功a,4： a,4= h0 h4+ qrh =3397.2-3169+511.8=556.8 kJ/kg1H5抽汽做功a，5： a,5= h0 h5+ qrh =3397.2-2978.5+511.8=930.5 kJ/kg1H6抽汽做功a,6： a,6= h0 h6+ qrh =3397.2-2851+511.8=1058 kJ/kg1H7抽汽做功a,7： a,7= h0 h7+ qrh =3397.2-27

41、16+511.8=1193 kJ/kg1H8抽汽做功a,8： a,8= h0 h8+ qrh =3397.2-2455.8+511.8=1453.2 kJ/kg表2-9 做功量和抽汽量計算結(jié)果H1H2H3H4H5H6H7H81抽汽做功（kJ/kg）253370.1556.8740930.5105811931453.2各級抽汽量（kJ/h）1441701467531740861452051920524099353053454抽汽流總內(nèi)功a,j： a,j=1a,1+2a,2+3a,3+4a,4+5a,5+6a,6+7a,7+8a,8=0.07089253+0.07216370.1+0.085655

42、6.8+0.08643740+0.02553930.5+025771.58+0.045991193+0.026531453.2=273.4 kJ/kg3.附加功量sg,k附加功量sg,k是指各小汽流量作功之和：sg,k=12(h0 h12+ qrh)+( 8 + 9+, 10 ) (h0 h8)=0.03235(3397.2-3169+511.8)+(0.000673+0.0007626+0. 0013694)(3397.2-3169)=24.58 kJ/kg4.氣輪機內(nèi)功ii=c+a,j+sg,k=815.68+273.4+24.58=1113.66 kJ/kg（十）氣輪機的內(nèi)效率、熱經(jīng)濟指

43、標(biāo)、汽水流量計算氣輪機比熱耗q0： q0= h0 hfw+rhqrh=3397.2-1204.4+0.8505511.8 =1757.5 kJ/kg氣輪機絕對內(nèi)效率i：i=i /q0=1113.66/1757.5=0.63365氣輪機絕對電效率e：e=mgi=0.9850.990.63365=0.61791氣輪機熱耗率q：q=3600/e=3600/0.61791=5826.1 kJ/(kwh)氣輪機汽耗率d：d=q/ q0=5826.1/1757.5=3.3149 kJ/(kwh)氣輪機進汽量D0：D0=1000 d Pe=10003.3149660=2033724/h式中Pe氣輪機額定功率

44、，Pe=660MW校驗：氣輪機進汽量D0=2033724/h，與初選值相等。給水流量Gfw：Gfw=c,4 D0=1.021572033724=2077591/h凝結(jié)水泵流量Gcp：Gcp=c,5 D0=0.71672033724=1457569/h凝汽量Dc：Dc=c D0=0.516582033724=1050581/h第一級抽汽量D1：D1=1 D0=0.070892033724=144170/h第二級抽汽量D2：D2=2 D0=0.072162033724=146753/h第三級抽汽量D3：D3=3 D0=0.08562033724=174086/h第四級抽汽量D4：D4=4D0=0.007142033724=14520/h第五級抽汽量D5：D5=5 D0=0.025532033724=51920/h第六級抽