畢業(yè)設計（論文）-上鉸鏈固定板沖壓工藝及模具設計.

1、畢業(yè)設計(論文)說明書學生姓名： 學 號： 專 業(yè)： 設計題目:上鉸鏈固定板沖壓工藝及模具設計指導教師： 年 5月15日 畢業(yè)設計任務書系 部： 專 業(yè)： 學生姓名: 學 號: 設計(論文)題目： 上鉸鏈固定板模具設計 起 迄 日 期: 指 導 教 師: 年 06 月 01日畢 業(yè) 設 計 任 務 書1本畢業(yè)設計課題來源及應到達的目的： 在完成該課題之后，應對沖壓工藝生產(chǎn)較為熟悉，能熟練掌握相關設計手冊的使用，能獨立完成一套模具的設計及模具工作零件加工工藝的編制，能夠運用軟件完成模具裝配圖及零件圖的繪制。2本畢業(yè)設計課題任務的內(nèi)容和要求包括原始數(shù)據(jù)、技術要求、工作要求等：原始資料：工件圖及其尺

2、寸見說明書，塑料材料：Q215生產(chǎn)批量：大批量目錄 TOC o 1-3 u 摘要3緒論 PAGEREF _Toc169862955 h 5國內(nèi)模具的現(xiàn)狀和開展趨勢 PAGEREF _Toc169862956 h 5國內(nèi)模具的現(xiàn)狀 PAGEREF _Toc169862957 h 5國內(nèi)模具的開展趨勢 PAGEREF _Toc169862958 h 6國外模具的現(xiàn)狀和開展趨勢 PAGEREF _Toc169862959 h 72 彎曲模設計92.1彎曲件的工藝性分析9最小彎曲半徑 PAGEREF _Toc169862964 h 9回彈值的影響 PAGEREF _Toc169862965 h 10彎

3、曲件坯料尺寸的計算 PAGEREF _Toc169862966 h 10彎曲力的計算 PAGEREF _Toc169862967 h 10彎曲模結構設計 PAGEREF _Toc169862968 h 10.1凸模圓角半徑 PAGEREF _Toc169862969 h 10凹模圓角半徑 PAGEREF _Toc169862970 h 112.6.3 凹模深度 PAGEREF _Toc169862971 h 11彎曲模圖形 PAGEREF _Toc169862972 h 11凸模圖形： PAGEREF _Toc169862973 h 11凹模圖形 PAGEREF _Toc169862974 h

4、 12壓力機的參數(shù)與較核 PAGEREF _Toc169862977 h 13模具試沖時常見的故障，原因和調(diào)整方法 PAGEREF _Toc169862978 h 14總裝圖 PAGEREF _Toc169862979 h 153 沖孔落料模具設計 PAGEREF _Toc169862980 h 15沖孔落料模具設計的設計思路 PAGEREF _Toc169862981 h 16 沖孔落料工藝的分析 PAGEREF _Toc169862982 h 16沖裁件工藝分析 PAGEREF _Toc169862983 h 16沖材工藝方案確實定 PAGEREF _Toc169862984 h 17主要

5、設計計算 PAGEREF _Toc169862985 h 17排樣方式 PAGEREF _Toc169862986 h 17搭邊值 PAGEREF _Toc169862987 h 18步距 PAGEREF _Toc169862988 h 18條料寬度 PAGEREF _Toc169862989 h 183.5 壓力、壓力中心計算及壓力機的選用 PAGEREF _Toc169862990 h 19沖壓力計算 PAGEREF _Toc169862991 h 19卸料力、頂件力的計算 PAGEREF _Toc169862992 h 19壓力中心計算 PAGEREF _Toc169862993 h 2

6、13.5.4 壓力機的選用 PAGEREF _Toc169862994 h 22沖孔落料復合模結構設計 PAGEREF _Toc169862995 h 22凸凹模間隙 PAGEREF _Toc169862996 h 22凸凹模刃口尺寸設計 PAGEREF _Toc169862997 h 22模具零件的結構設計 PAGEREF _Toc169862998 h 24凸凹模 PAGEREF _Toc169862999 h 24沖孔凸模 PAGEREF _Toc169863000 h 24落料凹模 PAGEREF _Toc169863001 h 25選用模架、確定閉合高度及總體尺寸 PAGEREF _

7、Toc169863002 h 26導柱、導套 PAGEREF _Toc169863003 h 273導料銷 PAGEREF _Toc169863004 h 273.9 卸料部件的設計 PAGEREF _Toc169863005 h 27其他零件 PAGEREF _Toc169863006 h 27凸凹模加工工藝 PAGEREF _Toc169863007 h 293.12 模具總裝圖 PAGEREF _Toc169863008 h 30復合模具的安裝與調(diào)試 PAGEREF _Toc169863009 h 31復合模的安裝原那么 PAGEREF _Toc169863010 h 31復合模的安裝

8、PAGEREF _Toc169863011 h 32復合模模具的調(diào)試 PAGEREF _Toc169863012 h 32沖材模的調(diào)試要點 PAGEREF _Toc169863013 h 33 模具試沖時常見的故障，原因和調(diào)整方法 PAGEREF _Toc169863014 h 334 結束語 PAGEREF _Toc169863015 h 35致謝 PAGEREF _Toc169863016 h 36參考文獻 PAGEREF _Toc169863017 h 37摘要從制件圖上可以看出，該制件的加工需要沖孔落料以及彎曲等工序，也就是說至少需要兩套模具才能完成該制件。由于彎曲后的工件不易沖裁，所

9、以只有先將條料在沖裁模上沖裁出兩孔以及該制件的展開尺寸，然后再在彎曲模上將其彎曲成形。在設計過程中，我們先設計了彎曲模，然后在根據(jù)制件展開尺寸計算出了沖孔落料復合模的模具刃口尺寸并設計出了復合模的其他局部。我們先對沖裁件的工藝性進行分析，分析其孔間距以及孔邊距是否滿足沖孔落料復合模的要求，進而最終確定沖裁工藝方案。接下來，我們計算了送料步距、條料寬度等參數(shù)。在確定了沖裁力以及壓力中心等參數(shù)后我們初步選出了壓力機，待模具結構設計完畢后再驗證所選壓力機是否適宜或是進一步確定教為適宜的壓力機。凸凹模以及凸模刃口尺寸由制件的尺寸以及凸、凹模間隙決定，而凸、凹模間隙那么由制件的材料及其厚度決定，依據(jù)這種

10、思路，我們首先根據(jù)制件的材料及其厚度確定間隙的最大和最小值，然后根據(jù)落料以凹模為基準，沖孔以凸模為基準的計算原那么分別計算出凸凹模和凸模的刃口尺寸，然后根據(jù)其他條件與參數(shù)設計出凸凹模和凸模的其他結構尺寸。關鍵詞 沖孔落料復合模具 彎曲模 圓角半徑 凸凹模 Abstract this topic gives the workpiece chart is as follows: May see from the workpiece chart, this workpiece processing needs the punch holes to fall the material as well

11、as curving and so on the working procedures, in other words, needs two sets of molds to be able at least to complete this workpiece.Because curving after work piece not easy blanking, therefore only then the blanking leaves first the strip material on the punching die two as well as this workpiece l

12、aunches the size, then again in bending die general its curving forming.In the design process, we have designed the bending die first, then in launched the size according to the workpiece to calculate the punch holes to fall the material superposable die the mold cutting edge size and designs the su

13、perposable die other parts. When design bending die, we have analyzed this factors with emphasis and so on workpiece material, thickness, length and breadth the pressure which and calculates curving to the curving angle influence needs.Because the concave mold smallest depth and raised, the die radi

14、us has decided the concave mold intensity as well as its service life, therefore in design bending die raised, time concave size, we have considered the concave mold thickness with emphasis as well as raised, the die radius. The reason and solution which above finally we according to the parameter t

15、o select the appropriate press compoupplied the reference in the actual production. Falls the material superposable die on the punch holes in the design process, we first carry on the analysis to the blanking technology capability, analyzes its pitch of holes as well as the blanking force as well as

16、 center of pressure we have selected the press initially, after waits the mold structural design to finish confirms again chooses the press whether appropriate perhaps further determined teaches for the appropriate press. the concave mold gap decided, but raised, the concave mold gap decided by the

17、workpiece material and thickness, rests on this kind of mentality, we first act according to the workpiece the material and thickness determination gap biggest and the minimum value, then the basis falls the material take the concave mold as the datum, the punch holes calculates the convex-concave m

18、old and the raised mold cutting edge size separately take the raised mold as the datum computation principle, then acts according to other conditions and the parameter designs the convex-concave mold and the raised mold other structure size. The key word punch holes fall the material compound mold B

19、ending die Radius of curvature Convex-concave mold 緒論目前，我國沖壓技術與工業(yè)興旺國家相比還相當?shù)穆浜?，主要原因是我國在沖壓根底理論及成形工藝、模具標準化、模具設計、模具制造工藝及設備等方面與工業(yè)興旺的國家尚有相當大的差距，導致我國模具在壽命、效率、加工精度、生產(chǎn)周期等方面與工業(yè)興旺國家的模具相比差距相當大。國內(nèi)模具的現(xiàn)狀和開展趨勢國內(nèi)模具的現(xiàn)狀我國模具近年來開展很快，據(jù)不完全統(tǒng)計，2003年我國模具生產(chǎn)廠點約有2萬多家，從業(yè)人員約50多萬人，2004年模具行業(yè)的開展保持良好勢頭，模具企業(yè)總體上訂單充足，任務飽滿，2004年模具產(chǎn)值530億元

20、。進口模具18.13億美元，出口模具4.91億美元，分別比2003年增長18%、32.4%和45.9%。進出口之比2004年為3.69:1，進出口相抵后的進凈口達13.2億美元，為凈進口量較大的國家。在2萬多家生產(chǎn)廠點中，有一半以上是自產(chǎn)自用的。在模具企業(yè)中，產(chǎn)值過億元的提高較快；三資及私營企業(yè)開展迅速；國企股份制改造步伐加快等。雖然說我國模具業(yè)開展迅速，但遠遠不能適應國民經(jīng)濟開展的需要。我國尚存在以下幾方面的缺乏: 第一，體制不順，根底薄弱。 “三資企業(yè)雖然已經(jīng)對中國模具工業(yè)的開展起了積極的推動作用，私營企業(yè)近年來開展較快，國企改革也在進行之中，但總體來看，體制和機制尚不適應市場經(jīng)濟，再加上

21、國內(nèi)模具工業(yè)根底薄弱，因此，行業(yè)開展還不盡如人意，特別是總體水平和高新技術方面。 第二，開發(fā)能力較差，經(jīng)濟效益欠佳.我國模具企業(yè)技術人員比例低，水平較低，且不重視產(chǎn)品開發(fā)，在市場中經(jīng)常處于被動地位。我國每個模具職工平均年創(chuàng)造產(chǎn)值約合1萬美元，國外模具工業(yè)興旺國家大多是1520萬美元，有的高達2530萬美元，與之相對的是我國相當一局部模具企業(yè)還沿用過去作坊式管理，真正實現(xiàn)現(xiàn)代化企業(yè)管理的企業(yè)較少。 第三，工藝裝備水平低，且配套性不好，利用率低雖然國內(nèi)許多企業(yè)采用了先進的加工設備，但總的來看裝備水平仍比國外企業(yè)落后許多，特別是設備數(shù)控化率和CAD/CAM應用覆蓋率要比國外企業(yè)低得多。由于體制和資金

22、等原因，引進設備不配套，設備與附配件不配套現(xiàn)象十分普遍，設備利用率低的問題長期得不到較好解決。裝備水平低，帶來中國模具企業(yè)鉗工比例過高等問題。 第四，專業(yè)化、標準化、商品化的程度低、協(xié)作差 由于長期以來受“大而全“小而全影響，許多模具企業(yè)觀念落后，模具企業(yè)專業(yè)化生產(chǎn)水平低，專業(yè)化分工不細，商品化程度也低。目前國內(nèi)每年生產(chǎn)的模具，商品模具只占45%左右，其馀為自產(chǎn)自用。模具企業(yè)之間協(xié)作不好，難以完成較大規(guī)模的模具成套任務，與國際水平相比要落后許多。模具標準化水平低，標準件使用覆蓋率低也對模具質量、本錢有較大影響，對模具制造周期影響尤甚。 第五，模具材料及模具相關技術落后模具材料性能、質量和品種往

23、往會影響模具質量、壽命及本錢，國產(chǎn)模具鋼與國外進口鋼相比，無論是質量還是品種規(guī)格，都有較大差距。塑料、板材、設備等性能差，也直接影響模具水平的提高。國內(nèi)模具的開展趨勢 巨大的市場需求將推動中國模具的工業(yè)調(diào)整開展。雖然我國的模具工業(yè)和技術在過去的十多年得到了快速開展，但與國外工業(yè)興旺國家相比仍存在較大差距，尚不能完全滿足國民經(jīng)濟高速開展的需求。未來的十年，中國模具工業(yè)和技術的主要開展方向包括以下幾方面: 1 模具日趨大型化； 2在模具設計制造中廣泛應用CAD/CAE/CAM技術； 3模具掃描及數(shù)字化系統(tǒng)； 4在塑料模具中推廣應用熱流道技術、氣輔注射成型和高壓注射成型技術； 5提高模具標準化水平和

24、模具標準件的使用率；6開展優(yōu)質模具材料和先進的外表處理技術；7模具的精度將越來越高； 8模具研磨拋光將自動化、智能化； 9研究和應用模具的高速測量技術與逆向工程；10開發(fā)新的成形工藝和模具。國外模具的現(xiàn)狀和開展趨勢模具是工業(yè)生產(chǎn)關鍵的工藝裝備，在電子、建材、汽車、電機、電器、儀器儀表、家電和通訊器材等產(chǎn)品中，6080的零部件都要依靠模具成型。用模具生產(chǎn)制作表現(xiàn)出的高效率、低本錢、高精度、高一致性和清潔環(huán)保的特性，是其他加工制造方法所無法替代的。模具生產(chǎn)技術水平的上下，已成為衡量一個國家制造業(yè)水平上下的重要標志，并在很大程度上決定著產(chǎn)品的質量、效益和新產(chǎn)品的開發(fā)能力。近幾年，全球模具市場呈現(xiàn)供不

25、應求的局面，世界模具市場年交易總額為600650億美元左右。美國、日本、法國、瑞士等國家年出口模具量約占本國模具年總產(chǎn)值的三分之一。國外模具總量中,大型、精密、復雜、長壽命模具的比例占到50%以上；國外模具企業(yè)的組織形式是大而專、大而精。2004年中國模協(xié)在德國訪問時，從德國工、模具行業(yè)組織-德國機械制造商聯(lián)合會VDMA工模具協(xié)會了解到，德國有模具企業(yè)約5000家。2003年德國模具產(chǎn)值達48億歐元。其中VDMA會員模具企業(yè)有90家，這90家骨干模具企業(yè)的產(chǎn)值就占德國模具產(chǎn)值的90%，可見其規(guī)模效益。 隨著時代的進步和技術的開展，國外的一些掌握和能運用新技術的人才如模具結構設計、模具工藝設計、

26、高級鉗工及企業(yè)管理人才，他們的技術水平比擬高故人均產(chǎn)值也較高我國每個職工平均每年創(chuàng)造模具產(chǎn)值約合1萬美元左右，而國外模具工業(yè)興旺國家大多1520萬美元，有的到達 2530萬美元。國外先進國家模具標準件使用覆蓋率達70%以上，而我國才到達45.1課題研究的思路: 由于該制件的加工需要沖孔落料與彎曲所以先設計彎曲模，再設計沖孔落料模具其具體步驟如下：根據(jù)制件圖及所標參數(shù)設計出合理的彎曲模，選出適宜的壓力機，畫出各個零件圖及總裝圖根據(jù)制件展開尺寸設計出合理的沖孔落料模具，選出適宜的壓力機，畫出各個零件圖及總裝圖 .2本課題設計進度的安排如下：1.了解目前國內(nèi)外沖壓模具的開展現(xiàn)狀，所用時間15天；2.

27、確定加工方案，所用時間5天；3.模具的設計，所用時間30天；4.模具的調(diào)試所用時間5天2 彎曲模設計2.1 彎曲件的工藝性分析1該制件為簡單的V形彎曲，制件結構簡單。2材料為Q215，較軟，易于成形。3該制件長度尺寸公差未標注，按公差IT14級公差，經(jīng)查表，其角度自由公差為2302.2 最小彎曲半徑Q215的最小彎曲半徑如下表所示退火狀態(tài)冷作硬化狀態(tài)彎曲線的位置垂直纖維平行纖維垂直纖維平行纖維該零件的彎曲半徑為r=1大于退火狀態(tài)下的rmin2=0.8而小于rmin2=1.6，所以在退火狀態(tài)下該制件不必開槽，可以采取直接彎曲。2.3 回彈值的影響對于該制件，由于r/t=2/2=15,故該制件的彎

28、曲為大變形程度的自由彎曲。根據(jù)該制件的彎曲角為90經(jīng)查表知其平均回彈角為1，小于其彎曲角度自由公差，故在設計彎曲凸模時可以不對其進行校正。2.4 彎曲件坯料尺寸的計算1 彎曲中性層的位置計算=r+xt根據(jù)該制件的相對彎曲半徑r/t=1經(jīng)查表知其中性層位移系數(shù)x=0.32,所以2=1.64。2 坯料尺寸計算在坯料尺寸計算時按照彎曲圓角r0.5t和r0.5t分類計算，而此時的r=1,但是由于該制件較薄，故圓角變形區(qū)域變薄嚴重，所以可采用r0.5t時的計算方式：Lz=L1+L2=62+8+4=74。2.5 彎曲力的計算2.6 彎曲模結構設計2.61 凸模圓角半徑 .2 凹模圓角半徑凹模圓角半徑rA不

29、能過小，以免擦傷工件外表，影響沖模壽命。凹模兩邊的圓角半徑應一致，否那么在彎曲時坯料會發(fā)生偏移。rA值通常根據(jù)材料厚度取為：t2 rA=(36)tt=24 rA=(23)tt4 rA=2t V形彎曲凹模的底部可以開退刀槽或者取圓角半徑rA=(0.6-0.8)( rT+t)所以rA=22.5=5rA3=1.8.3 凹模深度彎曲模圖形.1 凸模圖形： .2 凹模圖形： 2.8 壓力機的參數(shù)與較核由前面壓力機公稱壓力計算初選的壓力機型號：J23-10，查?模具實用技術手冊?表2-3得壓力機主要技術參數(shù)如下：公稱壓力：100 KN ；滑塊行程：45 mm ；最大閉合高度：180 mm ；最大裝模高度：

30、180 mm ；連桿調(diào)節(jié)長度：35 mm ；2.9 模具試沖時常見的故障，原因和調(diào)整方法下表分別列出了模具在試沖時常見的故障，原因和調(diào)整方法：常見故障產(chǎn)生原因調(diào)整方法彎曲角度不夠凸凹模的回彈角制造過小凸模進入凹模的深度太淺凸、凹模間隙過大試模材料不對彈頂器的彈力太小加大回彈角調(diào)整沖模閉合高度調(diào)整間隙值更換試沖材料加大彈頂器的彈頂力彎曲位置偏移定位塊的位置不對凹模兩側進口圓角大小不等，材料滑動不一致沒有壓料裝置或者壓料裝置的壓力缺乏和壓板位置過低凸模沒有對正凹模調(diào)整定位板位移修磨凹模圓角加大壓料力調(diào)整凸凹模位置沖件的尺寸過長或者缺乏凸凹模之間的間隙過小，材料被拉長壓料裝置壓力過大，將材料拉長設計

31、時計算錯誤或不正確調(diào)整凸凹模間隙減小壓料力改變坯料尺寸沖件外部有光亮的凹陷凹模的圓角半徑過小，沖件外表被劃痕凸、凹模之間的間隙不均勻凸、凹模外表粗糙度太大加大圓角半徑調(diào)整凸、凹模間隙拋光凸、凹模外表2.10 總裝圖3、沖孔落料模具設計3.2 沖孔落料工藝的分析沖裁件工藝分析 原始資料：如下圖 材 料： Q215 厚 度： 2mm 為防止工件變形和保證模具強度孔邊距和孔間距不能過小，其要求為c(1-1.5)t在這里c=4.6512,所以，該制件的模具可以設計成沖孔落料復合模。 因受凸模強度的限制，孔的尺寸不易太小，否那么凸模易折斷或壓彎。對于沖圓孔而言，有無導向凸模所能沖制的最小尺寸分別為以以下

32、表無導向凸模有導向凸模材 料材 料鋼685d硬鋼d鋼390-685d軟鋼及黃銅d鋼390d鋁鋅d黃銅d鋁、鋅d該模具的凸?？梢圆捎脽o導向結構。零件圖上兩孔的精度為IT13級，其余尺寸未注公差按IT14級確定工件公差，一般沖裁均能滿足其尺寸精度要求。3.3 沖材工藝方案確實定該工件包括落料，沖孔這兩個根本工序，可以采用以下幾種工藝方案：方案一：先落料，最后沖孔。采用單工序模具生產(chǎn)。方案二：用落料-沖孔復合沖壓。采用復合模具生產(chǎn)。方案三：用沖孔-落料級進沖壓。采用級進模具生產(chǎn)。 方案一模具結構簡單，但是需要兩個根本工序，兩套模具，這樣本錢高3.4 主要設計計算排樣方式該制件的排樣方式采用少廢料直排

33、方式，如下圖沖材件的實際面積：A=74*44=32562 搭邊值經(jīng)查表料厚為2的落料搭邊值如下：工件間a1=1.2 mm 側面a=mm 步距22+1.2= 條料寬度B0-=Dmax+2a0- =74 =773.5 壓力、壓力中心計算及壓力機的選用 沖壓力計算 F=KLtb 經(jīng)查表b=300MP 式中：F-沖材力 L-沖材周邊長度 t-材料厚度 =9062N那么F= F1+ 2F2=110164N 卸料力、頂件力的計算卸料力 FX=KX*F頂件力 FD=KD*F 式子中：F- 表示沖材力；KX表示卸料力系數(shù)；KD表示頂件力系數(shù) 因為板料的厚度t=2mm;經(jīng)查表： KX取0.05;KD所以FX=K

34、X110164=5508N;FD=KD110164=6610N工程分類項 目公 式結 果備 注排樣沖材件面積AA=74*4432562L=77mmd=條料寬度BB0-=Dmax+2a0-77mm搭邊值工件間a1=1.2 mm 側面a=步距S=22+22+1.2 mm沖壓力沖栽力F= F1+ 2F2 110164N b=300MPKX取0.05;KD卸料力FX=KX*F 5508N; 頂件力 FD=KD*F 6610N 沖壓力總力FZ=F+ FX+ FD122282N 壓力中心計算 計算壓力中心的時候，應該先畫出凹模型口圖，如以下圖所示：在圖中將xOy坐標系建立在圖示的對稱中心線上根據(jù)力學定理，

35、合力對某軸的力矩等于各分力對同軸力矩的代數(shù)和，可以得到壓力中心的坐標XA ，YA,有關計算如下所示： XA =(1*0+2F2*)/F1+2F2因為坐標系建立在對稱中心線上，易知道YA 由F1=92040N ;F2 =9062N得XA mm 由以上的計算可以看出，該工件的沖材力不大，壓力中心偏移坐標原點O較小，為了便于木的加工和裝配，模具中心應該選在A點根據(jù)壓力機的選取標準，應該選用J23-16型壓力機 壓力機的選用由前面壓力機公稱壓力計算初選的壓力機型號：J23-16，查?模具實用技術手冊?表2-3得壓力機主要技術參數(shù)如下：公稱壓力：160 KN ；滑塊行程：70 mm ；最大閉合高度：35

36、0 mm ；凸凹模間隙 3.7的公差等級為IT12，磨損系數(shù)x=0.75，其余未注公差為IT14，磨損系數(shù)x=0.5。查表Q215沖材模初始雙面間隙最小值為0.12，最大值為0.16。 對于簡單的圓形、方形刃口，其制造偏差值可按IT6IT7級來選取，此處凸、凹模分別IT6和IT7級加工制造凸凹模刃口尺寸設計落料:設工件的尺寸為D0-,并根據(jù)計算原那么，落料時以凹模為設計基準首先確定凹模尺寸，使凹模的根本尺寸接近或等于工件的最小極限尺寸；將凹模尺寸減去最小合理間隙值即得到凸模尺寸 DA=( Dmax -x)eq o(sup 6(+A),sdo 2( 0) DT=(DA-Zmin)eq o(sup

37、 6(0 ),sdo 2(-T) =( Dmax- x- Zmin)eq o(sup 8(0 ),sdo 3(-T)查表得：工件制造公差IT14的74公差0.74,44的公差0.62, 磨損系數(shù)x=0.5.模具制造公差IT7的74公差0.03,44的公差A20.025IT6的74公差A19,44的公差A216 Da1=(74-)+0.03 0=7+0.03 0Da2 =(44-0.5*0.62)+0.025 0+0.025 0Dt1=(74-0.5*0.74-0.12)1919 Dt2=(44-0.5*0.62-0.12)1616dA=(dmin +Zmin)eq o(sup 8(+A),sd

38、o 3( 0)=(dmin +x+Zmin)eq o(sup 8(+A),sdo 3( 0)查表：模具制造公差IT6的的公差A,IT7A12dT+0.75*0.1)dA=(3.7+0.75*0.1+0.012)+0.012 0=3.787+0.012 0孔心距:Ld=l+1/8*=301/8*0.26=30 凸凹模 結合工件的外形并考慮加工，將凸凹模設計成帶肩的形式，用線切割獲得。凹模輪廓圖如下所示： 沖孔凸模 由于工件孔徑較小，使得凸模直徑較小，易折斷為了增加其強度，將其設計成臺階式，可以采用線切割加工獲得。其總長L可按下面的公式計算： L=h1+h2+h3=45+30+30=105mm其中

39、： h1-凸模固定板的厚度；h2-墊塊厚度；h3-凹模厚度 具體結構可參見以下圖所示。 落料凹模凹模采用整體直通式，其強度高，修磨后刃口尺寸不變凹模刃口采用整體直通式，安裝凹模時要依據(jù)計算的壓力中心，將壓力中心和模柄中心重合。其輪廓尺寸的計算公式如下：凹模厚度 H=kb凹模壁厚 c=(1.5-2)H查表： k取0.4 74= 取整數(shù)H=30mmc=(1.5-2)H=60mm凹模寬度 B=b+2c=74mm凹模長度 L=194mm 所以凹模的輪廓尺寸為194mm164mm30mm,其結構如以下圖所示： 選用模架、確定閉合高度及總體尺寸由于凹模外形尺寸較大，為了工作過程穩(wěn)定，選用中間導柱圓形模架。

40、再按其標準選擇具體結構尺寸見表3-1。表3-1 模架規(guī)格選用名稱尺寸材料熱處理上模座40035060HT200下模座50040080HT200導柱40350、3535020滲碳5862導套4016063、351606320滲碳5862Hmin=320mm,Hmax=360mm 模具的閉合高度H閉=60+10+30+45+10+30+30+45+10+80=350mm 由此可見模具的實際閉合高度適合所采用模架的閉合高度。所以此制件能采用標準模架。 導柱、導套 導料銷導料銷的內(nèi)側與條料接觸，還應該留有一定的間隙，外側與凹模平行。導料銷采用20鋼制作，熱處理硬度為4045HRC 。 卸料部件的設計

41、1卸料板的設計 卸料板的周界尺寸應該與凹模的周界尺寸相同，厚度是20mm，卸料板用 45鋼制造，淬火硬度為4045HRC 。具體結構如以下圖：2卸料螺釘?shù)倪x用 卸料板上設置兩個卸料螺釘，公稱直徑為12mm，螺紋局部為M1010,卸料釘尾部應有足夠的行程空間。卸料螺釘擰緊后，應使卸料板超出凸模端面1mm,有誤差的時候通過在螺釘和卸料板之間安裝墊片來調(diào)整。 其他零件模具其他零件的選用見表3-2表3-2 模具其他零件的選用序號名稱數(shù)量材料熱處理1模柄1452打桿1203上模座1HT2004銷釘2455螺釘456推板1207推桿2204045HRC8凸凹模1Cr126062HRC9凸凹模固定板1451

42、0凸凹模墊板14511卸料板1204045HRC12卸料螺釘24513凹模1Cr126062HRC14擋料銷12015導料銷2204045HRC 16頂件塊14517墊塊24518凸模2Cr126062HRC19凸模固定板14520凸模墊板14522緊固螺釘44523頂桿22024導套220滲碳5862HRC25導柱220滲碳5862HRC26下模座1HT200 凸凹模加工工藝工序號工序名稱工序內(nèi)容工序簡圖備料將毛坯鍛成100*95*45熱處理退火刨熱處理調(diào)質磨平面磨各個平面鉗工劃線劃出各孔位線加工推桿孔、穿絲孔按位置加工推桿孔、穿絲孔熱處理熱處理工藝，淬火回火到達5862HRC磨平面精磨上下

43、面線切割按圖紙切割，到達要求鉗工精修全面到達設計要求檢驗 模具總裝圖由以上設計，可得到模具的總裝圖，其工作過程是：模具在工作時，板料以導料銷和當料銷定位。上模下壓，凸，凹模外形和凹模進行落料，落下料卡在凹模里，同時沖孔凸模與凸，凹模內(nèi)孔進行沖孔沖孔廢料卡在凸，凹模孔內(nèi)?？ㄔ诎寄?nèi)的沖件由頂件裝置頂出凹模具面。頂件裝置由帶肩頂桿和頂件塊及裝在下模具座底下的彈頂器組成?？ㄔ谕梗寄?nèi)的沖孔廢料由推件裝置推出 復合模具的安裝與調(diào)試 復合模模具的安裝.1 復合模的安裝要求 1.上模座上平面對下模座下平面的平行度，導柱軸心線對下模座下平面的垂直度和導套孔軸心線對上模座上平面的垂直度均應到達規(guī)定的精度要求

44、。 2.模架的上模沿導柱上、下移動應平穩(wěn)，無阻滯現(xiàn)象。 復合模,其封閉高度應符合圖樣規(guī)定的要求。 4定位和擋料裝置的相對位置應符合圖紙的要求。 5.模具應在生產(chǎn)的條件下試驗，進行零件試沖，然后調(diào)試，直到符合圖樣要求。 6.安裝模具的螺栓及螺母和壓板，應采用專用件，最好不要代用。 7.用壓板將下模緊固在工作臺上時，其緊固用的螺栓擰入螺孔中的長度大于螺栓直徑的1.52倍。 8.壓板的壓置應使壓板的基面平行于壓力機的工作臺面，不準偏斜。9卸料和頂件裝置的相對位置應符合設計的要求，超高量在允許的范圍內(nèi)，工作面不允許 由傾斜或單邊偏擺，以保證制件或廢料能及時卸下合順利頂出。10落料孔和出料漕應暢通無阻，

45、保證制件和廢料能自由排出。11標準件能互換。 復合模的安裝原那么1復合模裝配應該以凸，凹模作裝配基準，先將裝有凸，凹模的固定板用螺栓和銷釘安裝，固定在指定的模座的相應的位置上；在按凸，凹模的內(nèi)形裝配，調(diào)整沖孔凸模固定板的相對位置，使沖孔凸，凹模的間隙趨于均勻，用螺栓固定；然后再以凸，凹模的外形為基準，裝配調(diào)整落料凹模相對凸，凹模的位置，調(diào)整間隙，用螺栓固定。2試沖無誤后，將沖孔凸模固定板和落料凹模分別有定位銷，在同以模座經(jīng)鉆鉸和配鉆，配鉸銷孔后，打入定位。 復合模的安裝 復合模是單工序的模具，復合模的裝配程序和裝配方法相當于在同一工位上先裝沖孔模，然后以沖孔模位基準，再裝配落料模。 1.開動壓

46、力機，把壓力機滑塊上升到極點； 2.把壓力機滑塊底面、壓力機的臺面和模具的上下面擦試干凈； 3.把模具放在壓力機臺面規(guī)定的位置上，用壓力機行程尺檢查壓力機滑塊底面至模具上平面之間距離是否大于壓力機的行程。必要時，調(diào)節(jié)滑塊高度，以保證該距離大于壓力機行程。因本模具有打桿，所以應先按圖樣位置將其插入壓力機臺面的孔內(nèi)，并把模具位置放正。 4.將滑塊降下到極點，并調(diào)節(jié)滑塊高度，使其與復合模上平面接觸。 5.通過壓板、墊塊和螺釘?shù)?，將上模緊固在壓力機的滑塊上，并將下模初步固定在壓力機的臺面上。不要壓的太緊 6.將滑塊稍微往上調(diào)一點以免模具頂死，然后開動壓力機，把滑塊上升到上極點，松開下模的安裝螺絲，讓滑

47、塊空行程數(shù)次，再把滑塊下降到下極點停止。 7.擰緊下模的安裝螺釘。再開動壓力機使滑塊上升到上極點位置。 8.在導柱上加潤滑油，并檢查沖裁模工作局部有無異物，然后開動壓力機，再使滑塊空行程數(shù)次，從中檢查導柱和導套的配合情況。假設發(fā)現(xiàn)導柱不垂直或者導套配合不適宜時，應拆下模具進行修理。沖，并逐步調(diào)節(jié)滑塊到所需的高度。10.調(diào)節(jié)壓力機上的打料螺栓到適合的高度，使打料桿能正常工作。 11.重新檢查模具及壓力機，無誤后可進行試沖。 復合模模具的調(diào)試。 沖材模的調(diào)試要點 1模具閉合高度的調(diào)節(jié)。模具應與沖壓設備配合好，保證模具應有的閉合高度合開啟高度。2導向機構的調(diào)試。導柱，導套要有良好的配合精度，保證模具

48、運動平穩(wěn)合可靠。 3凸，凹模刃口及間隙調(diào)試。刃口鋒利，間隙要均勻。4定位裝置的調(diào)試。定位要準確合可靠。5卸料合出件裝置的調(diào)試。卸料及出件要通暢，不能出現(xiàn)卡 模具試沖時常見的故障，原因和調(diào)整方法下表分別列出了模具在試沖時常見的故障，原因和調(diào)整方法：常見故障產(chǎn)生原因調(diào)整方法 送料不暢通料被卡死兩導料板之間的尺寸過小或斜度。凸模與卸料板間的間隙過大，使搭邊翻扭。用側刃定距的沖材模，導料板的工作面和側刃不平行，使條料卡死。側刃與側刃擋塊不密合，形成方毛刺。根據(jù)情況銼修或重裝導料板。減小凸模與卸料板之間的間隙。重裝導料板。休整側刃擋塊消除間隙。刃口相咬1、 上模座、下模座、固定板、凹模、墊板等零件安裝面不平行。2、 凸模、導柱等零件安裝不垂直。3、 導柱與導套配合間隙過大，使導向不準。卸料板的孔位不正確或歪斜，使沖孔凸模位移。 休整有關零件，重裝上?；蛳?/p>