建筑專業(yè)畢業(yè)設(shè)計-長春市茉莉花園10號高層住宅樓房建、結(jié)構(gòu)、施工的設(shè)計方案

1、摘 要 中文：本設(shè)計題目是長春市茉莉花園10號高層住宅樓房建，結(jié)構(gòu)，施工的設(shè)計，該住宅樓的總建筑面積大約是，共十層，建筑高度為m。本建筑物采用鋼筋混凝土全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。根底采用人工挖孔灌注樁,一柱一樁。房建局部本著“適用，平安，經(jīng)濟，美觀“的原那么。結(jié)構(gòu)局部包括手算和電算兩局部。 手算：主要進行了結(jié)構(gòu)方案中橫向框架8軸框架的抗震設(shè)計。在確定框架布局之后，先進行了層間荷載代表值的計選,接著利用頂點位移法求出自震周期，進而按底部剪力法計算水平地震荷載作用下大小，進而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力彎矩、剪力、軸力。接著計算豎向荷載恒載及活荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力，找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合,選取

2、最平安的結(jié)果計算配筋。最后進行根底設(shè)計。 電算：先用PMCAD軟件進行結(jié)構(gòu)平面布置，檢查平面數(shù)據(jù)，輸入次梁樓板，輸入荷載數(shù)據(jù)，形成PK文件，畫結(jié)構(gòu)平面圖，然后使用PK進行框架計算；最后用TAT軟件進行框架的空間結(jié)構(gòu)計算，輸出框架梁柱配筋梁。柱配筋圖及內(nèi)力計算結(jié)果。施工局部編制和實施施工組織設(shè)計,使施工工程的準備和施工管理平安，合理和科學.實現(xiàn)對工程本錢、工程進度、工程質(zhì)量的控制，增加企業(yè)效益英文翻譯：The topic of this design is the high-rise residential building of No.10 Jinjiang Garden in Changch

3、un city on the building, structure and the design of construction. The total construction area is about , a total of ten layers; the building height of m. The building uses the framework system of mixing steel reinforcing bar with concert together. The ground foundation is based on digging holes and

4、 filling stakes by hand, one pillar one stake. The building is on the principles of application, security, economy and beauty. Structural element includes manual and computer calculation in two parts. Manual calculation is mainly about the main structure of the programme conducted in the 8-axis hori

5、zontal framework of the seismic design. After determining the distribution framework, the first step is to calculate the representative value of the load between layers, and calculate the seismic cycle using the method of the top displacement. And then calculate the horizontal seismic load according

6、 to the method of bottom shear and calculate the level of load under the internal forces (bending moment, shear and axial force). Following those, then calculate vertical load (constant load and live load) under the structural forces, identify the most disadvantaged group or an internal force severa

7、l combinations to select the best results of the safety reinforcement. Finally, make the basic design. In computer calculation, the software PMCAD is used for structural layout, graphic data inspection, the input of second beam floor, the input of data loading in order to form PK document, paint str

8、uctural plane figure, and then use the framework for calculating PK; finally use TAT software framework for the space structure, and then input the framework of the output beam reinforcement beams. The organizational design of construction can make the preparation of the project and ensure the progr

9、ammers safety, rationality and science, so it can realize the controls for the project costs, the progress of the project and the quality so as to increase the profits. 緒論結(jié)構(gòu)設(shè)計是土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學習階段，是深化、拓寬、綜合教和學的重要過程，是對大學期間所學知識的全面總結(jié)。通過本次設(shè)計可以提高學生認真負責的工作態(tài)度和團結(jié)協(xié)作的精神，培養(yǎng)學生在實際工作中的應變能力及動手和實踐能力，為學生步入工作崗

10、位夯實根底。本組畢業(yè)設(shè)計題目為?高層住宅?。結(jié)構(gòu)設(shè)計前期，我溫習了?結(jié)構(gòu)力學?、?土力學?、?混凝土及砌體結(jié)構(gòu)?、?抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計?、?高層建筑結(jié)構(gòu)?、?根底工程?等課程，并到圖書館借閱了?抗震標準?、?荷載標準?、?地基標準?以及?土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計指導?等文獻。結(jié)構(gòu)設(shè)計期間，本組成員通過所學根本理論、專業(yè)知識和根本技能進行計算和分析，找出問題齊心協(xié)力共同解決，弘揚的大家的團隊精神。本結(jié)構(gòu)設(shè)計到達了預期成果，結(jié)構(gòu)計算以手算為主，并輔助以excel和PKPM軟件，使我們?yōu)楸敬卧O(shè)計畫上了圓滿的句號。結(jié)構(gòu)設(shè)計的七周里，在指導老師的幫助下，經(jīng)過資料查閱、設(shè)計計算以及外文的翻譯，使我們加深了對新標準、

11、規(guī)程、手冊等相關(guān)內(nèi)容的理解，穩(wěn)固了專業(yè)知識，提高了綜合分析、解決問題的能力。在進行內(nèi)力組合的計算時，進一步熟悉了excel辦公軟件的應用；在繪制圖紙方面熟練掌握了AutoCAD、PKPM等專業(yè)繪圖軟件。以上所有這些從不同方面到達了畢業(yè)設(shè)計的目的與要求。高層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計的工作量很大，在計算過程中以手算為主，輔以一些軟件的校正。由于自己的水平有限，設(shè)計中難免有不妥和疏漏之處，敬請各位老師批評指正。 工程概況1工程概況擬于長春市茉莉花園內(nèi)建一高層住宅，層數(shù)為10層，總建筑面積為。擬建房屋所在地的設(shè)計地震動參數(shù)max0.08，Tg0.35S,根本雪壓 S。0.35KN/，根本風壓W。0.65 KN/，

12、地面粗糙程度為C類。2結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計要求進行了建筑平面，立面及剖面設(shè)計，其標準層建筑平面、結(jié)構(gòu)平面圖21、2-2。主體結(jié)構(gòu)共10層，110層層高3m，局部突出屋面的塔樓為電梯機房和出屋面樓梯間，層高為m。填充墻采用190190190砌塊，外墻300mm，內(nèi)墻200mm。 21梁截面尺寸確定樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，板厚100mm，梁截面高度按梁跨度的1/121/8 估算。估算的梁截面尺寸見表21。 梁截面尺寸mmmm 表21層次混凝土強度等級 橫梁 bh縱梁bh次梁bh 1 C35350550350600350500210 C303505503506

13、00350500圖21 建筑平面圖 圖2-2 結(jié)構(gòu)平面圖22 柱截面尺寸估算邊柱:Ac=N/Nfc 截面尺寸為497中柱：Ac=N/Nfc12104/=414818 截面尺寸為644mm綜合以上計算結(jié)果并考慮其他因素，取邊柱和中柱的尺寸一致，具體尺寸及所用混凝土強度等級見表22 框架柱截面尺寸表 表22 層次混凝土強度等級bh(mm)1 C407007002-10 C4065065023 框架結(jié)構(gòu)計算簡圖框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖23所示。取頂層柱的形心作為框架柱的軸線；梁軸線取至板底。210層柱高即為層高，取，底層柱高從根底頂面取至一層板底，即h13.0+0.65+1.2-0.1=m 圖23橫向框

14、架 3重力荷載計算31 屋面及樓面永久荷載標準值屋面上人： 40厚細石混凝土保護層 220.040.88KN/ 4厚SBS改性瀝青防水層 0.4KN/ 20厚1：3水泥砂漿找平層 200.020.4KN/0.010.05KN/ 2厚SBS改性瀝青隔氣層 0.2KN/ 20厚1：3水泥砂漿找平層 200.020.4KN/ 現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 250.12.5KN/ 20厚混合砂漿刮大白 170.020.34KN/ 合計 88KN/19層樓面：10厚1：1水泥砂漿貼地面素水泥漿擦縫 200.010.2 KN/30厚1：3水泥砂漿找平層 300.010.3 KN/現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 250.12.5 K

15、N/20厚混合砂漿刮大白 170.020.34 KN/ 合計 3.30 KN/32 屋面及樓面可變荷載標準值上人屋面均布活載標準值：1.5 KN/樓面活載標準值：1.5 KN/屋面雪載標準值：0.35 KN/33 梁、柱、墻、門窗荷載計算331 梁、柱重力荷載計算梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載，計算結(jié)果見表31。 梁、柱重力荷載標準值 表31層次構(gòu)件b(m)h(m)KN/mg(KN/m)Li(m)nGi(KN)Gi(KN)1橫梁25710縱梁253次梁2553632柱25272至10橫梁0.5525710縱梁50.60253次梁2553632柱55252734

16、2 墻、門窗重力荷載計算外墻：10厚抹面膠漿外刷外墻涂料 200.010.2KN/ 20厚抹面膠漿上貼玻纖網(wǎng) 200.020.4KN/ 60厚EPS板保溫層 0.060.3KN/ 200.020.4KN/ 190厚爐渣空心砌塊砌體 0.191.493KN/ 20厚混合砂漿抹面刮大白 170.020.34KN/ 合計 3.133KN/內(nèi)墻：190厚爐渣空心砌塊砌體 0.191.493KN/ 兩側(cè)5厚混合砂漿抹面刮大白 170.0050.17KN/ 合計 1.633KN/木門單位面積重力荷載標準值：0.2KN/鋁合金門窗單位面積重力荷載標準值：0.4KN/甲級防火門單位面積重力荷載標準值：0.4K

17、N/35 各質(zhì)點重力荷載代表值計算以第一個質(zhì)點為例說明計算方法第一層：外墻厚：300mm 內(nèi)墻厚：200mm 計算高度：4.75m內(nèi)墻面積： 外墻面積：+2 mm19+38 mm213+0.721443 mm2623+1.523 mm鋁合金門面積：0.626 mm外墻總重：3.133KN內(nèi)墻總重：1.633 KN窗總重：0.4 KN門總重：0.2+9+43 KN樓板總重：2.73-5.42.73001461 KN由表31查得梁總重： KN 柱總重： KN一層上半局部總重+0.5+ KN第二層下半局部：計算高度：30000.51500mm外墻總重：1500/4150 KN內(nèi)墻總重：1500/41

18、50 KN 窗總重：0.5KN門總重：0.5 KN 柱總重：0.5 KN二層下半局部總重： KN綜合以上得集中于一層標高處的重力荷載代表值G1+ KN，其余質(zhì)點重力荷載見圖31。 圖31質(zhì)點重力荷載代表值4框架側(cè)移剛度計算41 橫梁線剛度ib的計算 表41類別層次Ec (N/mm)bh(mm4)I(mm4)LmmEcI。/l(N.mm)1.5EcI。/l(N.mm)2EcI。/l(N.mm)AB11043505501095100101010101010210104300550109101010101010BD1104350550109750010101010101021010430055010

19、910101010101042 柱線剛度ic的計算 表42層次hc(mm)Ec(N/mm)bh(mmmm)Ic(mm4)EcIc/hc(N.mm)147501047007002.001101013.6910102-1030001046506501.4481010101043 各層橫向線剛度計算1以A-1柱為例說明計算方法。K=/= 0.5+/2+0.211221101012/4750223445 A-1柱及與其431邊框架住側(cè)移剛度 相連的線剛度邊框架柱的側(cè)移剛度分別見表43， 44 邊框架柱側(cè)移剛度D值N/mm 表43層次邊柱A2根 邊柱D2根KcDi1KcDi13-101698011821

20、21719512251 12344521843 邊框架柱側(cè)移剛度D值N/mm 表44 層次中柱B2根KcDi13-1026867227726121843432中框架柱側(cè)移剛度中框架柱側(cè)移剛度分別見表45，46 中框架柱側(cè)移剛度D值N/mm 表45層次邊柱A5根 邊柱D8根KcDi1KcDi13-10169801182121719512251 12344521843 中框架柱側(cè)移剛度D值N/mm 表46層次中柱B5根 電梯間柱B3根KcDi1KcDi13-10346041182123524912036 12868821843由以上計算結(jié)果不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，得框架各層層間側(cè)剛度Di

21、，見表47。 表47層次123-10Di644374510680499287 由表47可知D1/D2644374/5106800.7故該框架為規(guī)那么框架。5橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算51 橫向自振周期計算橫向自振周期的計算采用結(jié)構(gòu)定點的假想位移法。結(jié)構(gòu)假想結(jié)構(gòu)位移的計算見表51。 結(jié)構(gòu)假想側(cè)移 表51層次Gi(KN)VGi(KN)Di(N/mm)ui(mm)ui(mm) 10499287 9 499287 8499287 7499287 6 499287 5499287 4499287 3499287 2 510680 1644374 根本自振周期T1按下式計算：TUT TS

22、52 水平地震作用及樓層地震剪力計算本高層住宅結(jié)構(gòu)高度未超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度方向分布比擬均勻，變形以剪切變形為主，故可采用底部剪力法計算水平地震作用。521 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值Geq的計算+8KN522 水平地震影響力系數(shù)的計算查?建筑抗震標準?得二類場地一組特征值Tg=0.35S, 1=(Tg/T1) )0.08=523結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標準值FEK的計算FEK381975.3KN0.35=0.49ST1=0.81S 應考慮頂部附加水平地震作用頂部附加地震作用系數(shù)+0.07F10nFEK=0.1348=KNFEK1-n=(1-)=KN 地震作用下各樓層水平地震間剪力Vi計算見

23、表52。表52層次Hi(mm)Gi(KN)GiHi(KN)GiHi/GiHiFi(KN)Vi(KN)35.75 1031.75 0.185583 928.75 825.759 722.754 619.759 516.754 413.759 3 10.7554 27.7539 14.7540各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見表51a、(b) 水平地震作用分布 b層間剪力分布53 水平地震作用下的位移計算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移Ui和頂點位移Ui分別按以下公式計算 Ui=Vi/Dij Ui=Uk 各層的層間位移角eUi/hi,根據(jù)?建筑抗震標準?，層間位移角限值e1/550

24、。橫向水平地震作用下的位移驗算見表53。 橫向水平地震作應下的位移驗算 表53 層次Vi(KN)Di(N/mm)Ui(mm)ui(mm)hi(mm)eUi/hi1049928730001/2290949928730001/1667849928730001/1333749928730001/1136649928730001/1007549928730001/920449928730001/857349928730001/813251068030001/804164437447501/1547由上表可知最大層間彈性角位移發(fā)生在第二層，其值為1/80430m,H/B=3/=1.5，由表511可見，z

25、在范圍內(nèi)變化，即風壓動脈影響系數(shù)較大，因此，該房屋應考慮風壓動脈的影響?？蚣芙Y(jié)構(gòu)分析時，應按靜力等效原理將風荷載的分布轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，以第二層的集中荷載F2的計算為例說明計算方法，計算結(jié)果見圖53b。F2+31/2+-+- 31/21/3+(-)+(-)31/22/3KN圖53 (b)等效節(jié)點集中風荷載KN552 風荷載作用下的水平位移驗算根據(jù)圖53(b)所示的水平荷載計算出層間剪力，然后依據(jù)表45、46求出8軸線框架的層間側(cè)移剛度，再計算出各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移，計算過程見表510。 風荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算 表510 層次Fi(KN)Vi(KN)D(N/mm)Ui(mm)u

26、i(mm)Ui/hi10634051/8571 9 634051/37508634051/2459 7634051/1863 6634051/1523 5634051/1304 4634051/1154 3634051/1038 2646951/965 1739761/1599由上表可見，風荷載作用下框架的最大層間位移角為1/965L,那么xVA+ q2L/2/q1+ q2可得跨間最大正彎矩值Mmax=MA+VAx-q1+ q2x/2+x-L/3Lq2/2假設(shè)VA0，那么Mmax=MA722 考慮地震荷載作用情況下梁端正彎矩組合以第一層為例說明計算方法AB梁：q1KN/mq2KN/m左震：VA

27、=-(MA+MB)/L+q1L/2+(1-)Lq2/2=-(+2)/+/2+(-1.8)/2=KN0 x=(/2)/(+)=mm說明Mmax發(fā)生在右支座(+/2)=RE1=BD梁：q1KN/mq2KN/m左震： VB=-(MB+MD)/L+q1L/2+(1-)Lq2/2=-()/+/2+()/2=KN09.9)/(8.978+9.9)= 取x=7.5-4.03=Mmax- (8.978+9.9)/2+RE=右震：VB=(MB+MD)/L+q1L/2+(1-)Lq2/2=(+)/+/2+31=KN0 x=(+/2)/()=mMmaxRE=726 地震作用情況下剪力計算及調(diào)整以第一層AB梁為例說明

28、計算方法凈跨Ln=-0.7=m左震：Vbl=-KN Vbr=KNMbl邊-0.7/2 Mbr邊-+右震：Vbl=KN Vbr=KNMbl邊-+0.7/2- Mbr邊-Mbl邊+Mbr邊VGb=q1Ln+q2(Ln- 4.4/2+(4.4-1.8)/2/+=KN RE73 框架柱內(nèi)力組合731 橫向框架柱的彎矩、軸力及剪力組合橫向框架柱A、B、D彎矩和軸力組合見下6張表格。 8截面設(shè)計81 框架梁截面設(shè)計811 梁的正截面受彎承載力計算以一層AB跨框架梁的計算為例說明計算方法，計算結(jié)果見表81。從框架內(nèi)力組合表中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩折算為支座邊緣控制

29、截面的彎矩進行配筋計算。支座彎矩：MAKN.m REMA =MB REMB =跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩，那么相應的剪力-KN支座邊緣處Mmax=0.35=RE=當梁下部受拉時，按T形截面設(shè)計，梁上部受拉時按矩形截面設(shè)計。翼緣計算寬度當按跨度考慮時,bf=L/3=5100/3=1300mm；按梁間距考慮時bfb+Sn=350+3200=3550mm；按翼緣厚度考慮h0h-as=550-35=515mmhf/h0=100/515=0.1940.1 此種情況不起控制作用，取bf1700mm梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼fy= fy=360N/mm b=0.518 混凝土強度等級為C3

30、51fcbfhf(h01700100515-100/2KN.mKN.m 屬于第一類T形截面s=M/1fcbfh0=106170051517=1-1-217 171700515/360=mm實配416 (As=804mm)=As/bh0=804/360515=0.43%0.25% 滿足要求將下部跨間截面的318鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋As=763mm再計算相應的受拉鋼筋As,即支座A上部：s=106-360763(51536051568那么As富裕，達不到屈服.近似取As=106/360(515-35)=734mm實配225As=982mm =As/bh0=982/35051

31、5=%0.25% 滿足要求支座BL上部：As=106/360(515-35)=mm 實配325 (As=1473mm)=As/bh0=1473/350%0.3% As/As=763/1473=0.3 滿足要求。 812梁的斜截面受剪承載力驗算仍以一層AB跨框架梁的計算為例說明計算方法，計算結(jié)果見表82。REV=0.85cfcbh0350515KN 截面尺寸滿足要求梁端加密區(qū)箍筋取4肢8100，箍筋用HPB235級fy=210N/mm,那么00350515210465201/100=KNKN加密區(qū)長度取m，非加密區(qū)箍筋取4肢8150，箍筋設(shè)置滿足要求。 框架梁縱向鋼筋計算表 表81層次截面MAs

32、mmAsmm實配鋼筋mmAs/As1A-0763734225(982)10.54BL-07631182325(1473)0.640.81Br-01520906325(1473)1.670.81D-01520727418(1017)0.42AB跨690416(804)0.43BD跨1433425(1964)0.825A-01017816225(982)40.51BL-010171239325(1473)10.81Br-0804954325(1473)0.81D-131.480615902320(942)0.640.69AB跨22765416(804)0.45BD跨241227425(1964)0

33、.6910A-0804673222(760)0.45BL-0804652222(804)1.20Br-01320540222(804)0.45D-131.545 119.2650/(10)=1.01=1 L0/h15 2=1=1+1/(1400/610)11=e=1.56101.6+650/2-40=mm=10/(19.1650610)=0.400 1 1=1 2=1=1+1/(1400/610)11=44.57=101.1719.165010故按構(gòu)造配筋，且滿足min=0.8%，單側(cè)配筋smin0.2%單側(cè)配筋smin650650=845mm 選420 As=As=1256mm總配筋率s31

34、256/6506100.8 滿足要求 框架柱縱筋數(shù)量表 表84柱號層次實配鋼筋As(mm)sA柱10420(1256)5420(1256)1520(1570)1.49B柱10420(1256)5420(1256)1520(1570)1.49D柱10420(1256)5420(1964)1520(1570)1.49823 柱斜截面受剪承載力計算仍以5層B柱為例說明計算方法，計算結(jié)果見表85。 V=1.2(+)/HnREV/cfcbh011019.165061022滿足要求Mc/Vch0=10/(610)=2.24650/10=KNN=KNAsv/S=10(3+1)65061010/(210610

35、)VVVVVVVVV1000100=200mm 選配10130 As=604mm配筋示意圖見圖92。93 平臺板計算931 確定板厚取1m寬板帶作為計算單元 平臺板厚 取h=100mm932 荷載計算 KN/m KN/m KN/m 15.40.3 KN/m KN/m KN/m KN/m933 內(nèi)力計算跨中最大彎矩M=(g+q)L0934 配筋計算h0100-2080mms=M/(1fcbh01061000800=1-1-2As=M/(sfyh0106/(21080)=297mm1000100=160 選配10140As=561mm 配筋示意圖見圖92。圖92 梯段板、平臺板配筋示意圖94 平臺

36、梁計算L02.7-0.2 Ln+0.2=2.5+0.2= L0=H=L0/12=2630/12=219mm 截面bh=250mm300mm941 荷載計算 梯段板0.4-0.10 2942 內(nèi)力計算跨中彎矩M=(g+q) L0支座最大剪力V(g+q)L0943 配筋計算平臺梁按倒L形計算 bfL0/62700/6450mmM=18.54KN.m 屬于第一類T形截面s=M/(1fcbh0106450365=1-1-20.0230.023 As=M/(sfyh0106/(210365)=268mm200400=160mm 選配312 As=339mm0250365=91.34NV=28.2KN 按

37、構(gòu)造配筋，選雙肢8300。配筋示意圖見圖93。 圖93 平臺梁配筋示意圖10樓板計算101 邊矩形板計算本板為6-8軸線間的板1、計算信息 1.1 幾何參數(shù) 計算跨度: Lx = 3600 mm; Ly = 5100 mm 板厚: h = 100 mm 1.2 材料信息2 ft22 Ec=3.00104N/mm2 鋼筋種類: HPB235 fy = 210 N/mm2 Es = 2.1105 N/mm2 最小配筋率: = 0.306% 縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離: as = 20mm 保護層厚度: c = 10mm 1.3 荷載信息(均布荷載) 永久荷載分項系數(shù): G 可變荷載分項系數(shù): Q

38、22 1.4計算方法:彈性板 1.5邊界條件(上端/下端/左端/右端):固定/簡支/固定/固定 設(shè)計參數(shù)2、計算參數(shù): 2.1計算板的跨度: Lo = 3600 mm 2.2計算板的有效高度: ho = h-as=100-20=80 mm3、配筋計算(lx/ly=3600/5100=0.7062.000 所以按雙向板計算): 3.1 X向底板鋼筋 1) 確定X向板底彎矩 Mx = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo22 = 2.964 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fcbhoho) = 1.002.964106/(1.0014.310008080) 3) 計算相對受壓區(qū)高度 4)

39、 計算受拉鋼筋面積 = 179mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 179/(1000100) = 0.179% min = 0.306% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = minbh = 0.306%1000100 = 306 mm2 采取方案8150, 實配面積335 mm2 3.2 Y向底板鋼筋 1) 確定Y向板底彎矩 My = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo22 = 1.559 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fcbhoho) = 1.001.559106/(1.0014.310008080) 3) 計算相對受壓區(qū)高度 4) 計算受拉鋼筋面積 =

40、 94mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 94/(1000100) = 0.094% min = 0.306% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = minbh = 0.306%1000100 = 306 mm2 采取方案8150, 實配面積335 mm2 3.3 X向支座左邊鋼筋 1) 確定左邊支座彎矩 Mox = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo22 = 6.057 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fcbhoho) = 1.006.057106/(1.0014.310008080) 3) 計算相對受壓區(qū)高度 4) 計算受拉鋼筋面積 = 373mm2 5)

41、 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 373/(1000100) = 0.373% min = 0.306% 滿足最小配筋要求 采取方案8120, 實配面積419 mm2 3.4 X向支座右邊鋼筋 1) 確定右邊支座彎矩 Mox = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo22 = 6.057 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fcbhoho) = 1.006.057106/(1.0014.310008080) 3) 計算相對受壓區(qū)高度 4) 計算受拉鋼筋面積 = 373mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 373/(1000100) = 0.373% min = 0.

42、306% 滿足最小配筋要求 采取方案8120, 實配面積419 mm2 3.5 Y向上邊支座鋼筋 1) 確定上邊支座彎矩 Moy = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo22 = 4.492 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fcbhoho) = 1.004.492106/(1.0014.310008080) 3) 計算相對受壓區(qū)高度 4) 計算受拉鋼筋面積 = 274mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 274/(1000100) = 0.274% min = 0.306% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = minbh = 0.306%1000100 = 30

43、6 mm2 采取方案8150, 實配面積335 mm2 跨間矩形板計算1、示意圖本板為7-8軸線間的板2、計算信息 2.1幾何參數(shù) 計算跨度: Lx = 3000 mm; Ly = 3600 mm 板厚: h = 100 mm 2.2材料信息2 ft22 Ec=3.00104N/mm2 鋼筋種類: HPB235 fy = 210 N/mm2 Es = 2.1105 N/mm2 最小配筋率: = 0.306% 縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離: as = 20mm 保護層厚度: c = 10mm 2.3荷載信息(均布荷載) 永久荷載分項系數(shù): G 可變荷載分項系數(shù): Q22 2.4計算方法:彈性板

44、2.5邊界條件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定 2.6設(shè)計參數(shù)3、計算參數(shù): 3.1計算板的跨度: Lo = 3000 mm 3.2計算板的有效高度: ho = h-as=100-20=80 mm4、配筋計算(lx/ly=3000/3600=0.8332.000 所以按雙向板計算): 4.1 X向底板鋼筋 1) 確定X向板底彎矩 Mx = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo20.200)1.500)32 = 1.553 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fcbhoho)1.55310610008080) 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2s) = 1

45、-sqrt(1-2 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1fcbho100080 = 93mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 93/(1000100) = 0.093% min = 0.306% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = minbh = 0.306%1000100 = 306 mm2 采取方案8150, 實配面積335 mm2 4.2 Y向底板鋼筋 1) 確定Y向板底彎矩 My = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo20.200)1.500)32 = 1.106 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fcbhoho)1.10610610008080) 3)

46、 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2s) = 1-sqrt(1-2 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1fcbho100080 = 66mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 66/(1000100) = 0.066% min = 0.306% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = minbh = 0.306%1000100 = 306 mm2 采取方案8150, 實配面積335 mm2 4.3 X向支座左邊鋼筋 1) 確定左邊支座彎矩 Mox = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo21.500)32 = 3.483 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fc

47、bhoho)3.48310610008080) 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2s) = 1-sqrt(1-2 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1fcbho100080 = 211mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 211/(1000100) = 0.211% min = 0.306% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = minbh = 0.306%1000100 = 306mm2 采取方案8150, 實配面積335 mm2 4.4 X向支座右邊鋼筋 1) 確定右邊支座彎矩 Mox = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo21.500)32 = 3.483

48、 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fcbhoho)3.48310610008080) 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2s) = 1-sqrt(1-2 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1fcbho100080 = 211mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 211/(1000100) = 0.211% min = 0.306% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = minbh = 0.306%1000100 = 306 mm2 采取方案8150, 實配面積335 mm2 4.5 Y向上邊支座鋼筋 1) 確定上邊支座彎矩 Moy = 表中系數(shù)

49、(Ggk+Qqk)Lo21.500)32 = 3.020 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fcbhoho)3.02010610008080) 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2s) = 1-sqrt(1-2 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1fcbho100080 = 183mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 183/(1000100) = 0.183% min = 0.306% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = minbh = 0.306%1000100 = 306 mm2 采取方案8150, 實配面積335 mm2 4.6 Y向下

50、邊支座鋼筋 1) 確定下邊支座彎矩 Moy = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo21.500)32 = 3.020 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fcbhoho)3.02010610008080) 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2s) = 1-sqrt(1-2 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1fcbho100080 = 183mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 183/(1000100) = 0.183% min = 0.306% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = minbh = 0.306%1000100 = 306 mm2 采

51、取方案8150, 實配面積335 mm210.3 角板矩形板計算1、示意圖本板為1-2軸線間的角板2、計算信息 2.1幾何參數(shù) 計算跨度: Lx = 3000 mm; Ly = 5100 mm 板厚: h = 100 mm 2.2材料信息2 ft22 Ec=3.00104N/mm2 鋼筋種類: HPB235 fy = 210 N/mm2 Es = 2.1105 N/mm2 最小配筋率: = 0.306% 縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離: as = 20mm 保護層厚度: c = 10mm 2.3荷載信息(均布荷載) 永久荷載分項系數(shù): G 可變荷載分項系數(shù): Q22 2.4計算方法:彈性板 2.

52、5邊界條件(上端/下端/左端/右端):固定/簡支/簡支/固定 2.6設(shè)計參數(shù)3、計算參數(shù): 3.1 計算板的跨度: Lo = 3000 mm 3.2 計算板的有效高度: ho = h-as=100-20=80 mm4、配筋計算(lx/ly=3000/5100=0.5882.000 所以按雙向板計算): 4.1 X向底板鋼筋 1) 確定X向板底彎矩 Mx = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo20.200)1.500)32 = 2.937 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fcbhoho)2.93710610008080) 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2s) = 1

53、-sqrt(1-2 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1fcbho100080 = 178mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 178/(1000100) = 0.178% min = 0.306% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = minbh = 0.306%1000100 = 306 mm2 采取方案8150, 實配面積335 mm2 4.2 Y向底板鋼筋 1) 確定Y向板底彎矩 My = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo20.200)1.500)32 = 1.453 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fcbhoho)1.45310610008080)

54、3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2s) = 1-sqrt(1-2 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1fcbho100080 = 87mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 87/(1000100) = 0.087% min = 0.306% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = minbh = 0.306%1000100 = 306 mm2 采取方案8150, 實配面積335 mm2 4.3 X向支座右邊鋼筋 1) 確定右邊支座彎矩 Mox = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo21.500)32 = 6.030 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1

55、fcbhoho)6.03010610008080) 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2s) = 1-sqrt(1-2 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1fcbho100080 = 372mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 372/(1000100) = 0.372% min = 0.306% 滿足最小配筋要求 采取方案8120, 實配面積419 mm2 4.4 Y向上邊支座鋼筋 1) 確定上邊支座彎矩 Moy = 表中系數(shù)(Ggk+Qqk)Lo21.500)32 = 4.269 kNm 2) 確定計算系數(shù) s = oMx/(1fcbhoho)4.269106

56、10008080) 3) 計算相對受壓區(qū)高度 = 1-sqrt(1-2s) = 1-sqrt(1-2 4) 計算受拉鋼筋面積 As = 1fcbho100080 = 260mm2 5) 驗算最小配筋率 = As/(bh) = 260/(1000100) = 0.260% min = 0.306% 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = minbh = 0.306%1000100 = 306 mm2 采取方案8150, 實配面積335 mm211根底設(shè)計111 邊柱下根底設(shè)計以8軸線A柱下的根底為例說明計算方法。1111 根底類型選擇采用邊長為300mm的預制樁，根據(jù)地質(zhì)資料，樁底打入持力層深度根據(jù)?根底標準?規(guī)定在d3.5d之間，取。初選承臺高度為1m，柱伸入承臺50mm，保護層取70mm。 h01-0.07，樁長為9m，單樁承載力Ra5