精品畢業(yè)論文--顎式破碎機設(shè)計

1、1. 緒論破碎機械是對固體物料施加機械力，克服物料的內(nèi)聚力，使之碎裂成小塊物料的設(shè)備。破碎機械所施加的機械力，可以是擠壓力、劈裂力、彎曲力、剪切力、沖擊力等，在一般機械中大多是兩種或兩種以上機械力的綜合。對于堅硬的物料，適宜采用產(chǎn)生彎曲和劈裂作用的破碎機械；對于脆性和塑性的物料，適宜采用產(chǎn)生沖擊和劈裂作用的機械；對于粘性和韌性的物料，適宜采用產(chǎn)生擠壓和碾磨作用的機械。在礦山工程和建設(shè)上，破碎機械多用來破碎爆破開采所得的天然石料，使這成為規(guī)定尺寸的礦石或碎石。在硅酸鹽工業(yè)中，固體原料、燃料和半成品需要經(jīng)過各種破碎加工，使其粒度到達(dá)各道工序所要求的以便進一步加工操作。通常的破碎過程，有粗碎、中碎、

2、細(xì)碎三種，其入料粒度和出料粒度，如表一所示。所采用的破碎機械相應(yīng)地有粗碎機、中碎機、細(xì)碎機三種。 表一 物料粗碎、中碎、細(xì)碎的劃分mm類別入料粒度出料粒度粗碎中碎細(xì)碎300900 10035050 100100350 20100515制備水泥、石灰時、細(xì)碎后的物料，還需進一步粉磨成粉末。按照粉磨程度，可分為粗磨、細(xì)磨、超細(xì)磨三種。所采用的粉磨機相應(yīng)地有粗磨機、細(xì)磨機、超細(xì)磨機三種。在加工過程中，破碎機的效率要比粉磨機高得多，先破碎再粉磨，能顯著地提高加工效率，也降低電能消耗。工業(yè)上常用物料破碎前的平均粒度D與破碎后的平均粒度d之比來衡量破碎過程中物料尺寸變化情況，比值i成為破碎比即平均破碎比

3、i=D/d為了簡易地表示物料破碎程度和各種破碎機的破碎性能，也可用破碎機的最大進料口寬度B與最大出料口寬度b之比來作為破碎比，稱為公稱破碎比。在實際破碎加工時，裝入破碎機的最大物料尺寸，一般總是小于容許的最大限度進料口尺寸，所以，平均破碎比只相當(dāng)于公稱破碎比的。每各破碎機的破碎比有一定限度，破碎機械的破碎比一般是i=330。如果物料破碎的加工要求超過一種破碎機的破碎比，那么必須采用兩臺或多臺破碎機械串連加工，稱為多級破碎。多級破碎時，原料尺寸與最終成品尺寸之比，稱總破碎比，如果各級破碎的破碎比各是，。那么總破碎比是=由于破碎機構(gòu)造和作用的不同，實際選用時，還應(yīng)根據(jù)具體情況考慮以下因素；物料的物

4、理性質(zhì)，如易碎性、粘性、水分泥沙含量和最大給料尺寸等；成品的總生產(chǎn)量和級配要求、據(jù)以選擇破碎機類型和生產(chǎn)能力；技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)，做到既符合質(zhì)量、數(shù)量的要求、操作方便、工作可靠，又最大限度節(jié)省費用。2. 物料破碎及其意義2.1 物料破碎及其意義 從礦山開采出來的礦石稱為原礦。原礦是由礦物與脈石組成的，露天礦井開采出來的原礦其最大粒度一般在2001300mm之間，地下礦開采出來的原礦最大粒度一般在200600mm之間，這些原礦不能直接在工業(yè)中應(yīng)用，必須經(jīng)過破碎和磨礦作業(yè)，使其粒度到達(dá)規(guī)定的要求、破碎是指將塊狀礦石變成粒度大于15mm產(chǎn)品的作業(yè)，小于1mm粒度的產(chǎn)品是通過磨碎作業(yè)完成的。2.1.1 破碎

5、的目的1制備工業(yè)用碎石 大塊石料經(jīng)破碎篩分后，可得到各種不同要求粒度的碎石。這些碎石可制備成混凝土。它們在建筑、水電等行業(yè)中廣泛應(yīng)用。鐵路路基建造中也需要大量的碎石。2使礦石中的有用礦物別離 礦石有單金屬和多金屬，而且原礦多為品位較低的礦石。將原礦破碎后，可以使有用金屬與礦石中的脈石和有害雜質(zhì)別離，作為選礦的原料，除去雜質(zhì)而得到高品位的精礦 3磨礦提供原料 磨礦工藝所需粒度大于15mm的原料，是由破碎產(chǎn)品提供的。例如在煉焦廠、燒結(jié)廠、制團廠、粉末冶金、水泥等部門中，都是由破碎工藝提供原料，再通過磨碎使產(chǎn)品到達(dá)要求的粒度和粉末狀態(tài)。2.1.2 破碎工藝最終破碎粒度是根據(jù)產(chǎn)品的用途確定的。需要進行

6、磨礦作業(yè)的礦石，應(yīng)考慮到破碎與磨礦總本錢較低來確定破碎產(chǎn)品的粒度。一般較適宜的粒度為1025mm。把原礦粒度與破碎產(chǎn)品的粒度的比，稱為總破碎比。一臺破碎機只能在一定限度的破碎比下才有合理的結(jié)構(gòu)，才能最有效地工作，因此使一臺破碎機到達(dá)這樣的破碎比是很有困難的。各種破碎機的破碎比范圍見表二?？梢?，要把原礦破碎到需要的粒度，必須將假設(shè)干臺破碎機串連進行分段破碎?？偲扑楸鹊扔诟鞫纹扑楸鹊某朔e、為了發(fā)揮串聯(lián)破碎機的破碎能力，不使小塊礦石進入破碎機反復(fù)進行破碎，因此將破碎與篩分有機結(jié)合，構(gòu)成合理的破碎工藝流程。表二 各類破碎機的破碎比破碎機型式流程類型破碎機范圍顎式破碎機的旋回破碎機開路35標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機

7、開路35標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機中型閉路48短圓錐破碎機開路36短圓錐破碎機閉路48圖2-1為一段破碎機機流程圖，原礦經(jīng)固定篩分后，篩上大塊物料進入顎式破碎機2，篩下物顎式破碎機2的產(chǎn)品一起經(jīng)振動篩3篩分；篩上物經(jīng)圓錐破碎機4破碎，篩下物和圓錐破碎機4的產(chǎn)品一起經(jīng)振動5篩分；篩下物作為磨機8的原料，落入礦倉7，篩上稱進入圓錐破碎機6破碎，破碎機6與振動篩5構(gòu)成封閉系統(tǒng)進行反復(fù)破碎、篩分，該系統(tǒng)稱為封閉破碎系統(tǒng)。顎式破碎機2和圓錐破碎機4的產(chǎn)品，均經(jīng)篩分后進入下一流程，故稱開路破碎。圖2-1 1固定篩 2 - 顎式破碎機 3、5振動篩 4、6- 圓錐破碎機 7 礦倉 8- 磨機2.2 破碎物料的性能及破碎

8、比2.2.1 產(chǎn)品粒度及其表示方法 礦塊的大小稱為粒度，由于礦塊形狀一般是不規(guī)那么的，需要用幾個尺寸計算出的尺寸參數(shù)來表示礦塊的大小。平均直徑d礦塊的平均直徑用單個礦塊的長、寬、厚平均值表示。 d= (2-1)式中 L-礦塊的長度mmb-礦塊的寬度mmh-礦塊的厚度mm也可用長、寬的平均值表示： d= 2-2平均直徑一般是用來計算給礦和排礦單個礦塊的尺寸以確定破碎比。等值直徑礦塊的粒度很小時可用等值直徑來表示。等值直徑是將細(xì)料物料顆粒作為球體來計算的。= 2-3式中 m-礦料質(zhì)量kg-礦物密度kg/V-礦料的體積；粒級平均直徑d 對于由不同粒度混合組成的礦粒群，通過用篩分方法來確定礦粒群的平均

9、直徑，例如上層篩孔尺寸為，下層篩孔尺寸為，通過上層而留在下層篩上的物料，其粒度既不能用也不能用表示。當(dāng)粒級的粒度范圍很窄，上下兩篩的篩孔尺寸之比不超過時，可用粒度平均直徑表示，即 d= (2-4)否那么用表示粒級。2.2.2 破碎產(chǎn)品的粒級特性破碎產(chǎn)品都是由粒度不同的各種礦石礦粒所組成，為了鑒定破碎產(chǎn)品的質(zhì)量和破碎機的破碎效果，必須確定它們的粒度組成和粒度特性曲線，確定混合物的粒度組成，通常采用篩分公檢法簡稱篩析。篩析一般采用標(biāo)準(zhǔn)篩，篩面使用正方形篩孔的篩網(wǎng)。我國通常采用泰勒標(biāo)準(zhǔn)篩，其篩孔大小用網(wǎng)目表示，它指一英寸長度一英寸等于內(nèi)所具有的篩孔數(shù)目。這種篩子是以200目作為根本篩和補充篩比,篩孔

10、的尺寸可根據(jù)篩比計算。例如，根本篩的上一根本篩為150目篩子的篩孔尺寸，可用根本篩的篩孔乘以根本篩為。假設(shè)計算兩篩之間的補充篩孔尺寸，那么用根本篩的篩孔尺寸乘以補充篩比得到。即=0.088mm.我國尚無用于破碎機的產(chǎn)品粒度分析標(biāo)準(zhǔn)，在實際測試時，各廠家廠家使用的篩孔形狀方孔或圓孔及序列也不盡相同。如果參照泰勒標(biāo)準(zhǔn)篩關(guān)于根本篩比的規(guī)定來確定篩?？仔蛄?，即各篩間的篩比天有不大于，就可以將上、下兩篩間的產(chǎn)品粒度，用粒度平均直徑表示這對于分析粒級特性顯然是很方便的。因此推薦表三的粒級序列供參考。表三 各破碎機產(chǎn)品的篩析篩的粒級序列型號PE-150X250PE-250X400PE-400X600PE-5

11、00X750PE-600X900PE-750X1060PE-900X1200粒度系列0-30-30-100-100-200-200-303-53-510-1410-1420-2820-2830-425-75-714-2014-2028-4028-4042-607-107-1020-2820-2840-5740-5760-8510-1410-1428-4028-4057-8057-8085-12014-2014-2040-5740-5780-11580-115120-17020-2820-2857-8057-80115-163115-1601702828-4080-11080-110163163

12、40-55110110-15555155注：篩孔最大尺寸以其殘留景不超過5%來確定根據(jù)篩分結(jié)果，可以對產(chǎn)品或原礦的粒度特性進行分析。粒度特性用粒度特性曲線來表示，縱坐標(biāo)表示套篩中各篩的篩上物料質(zhì)量的累積百分?jǐn)?shù)簡稱篩上量累積產(chǎn)率%，橫坐標(biāo)或有篩孔尺寸與最大之比，或用篩孔尺寸與排礦口之比%表示。圖2-2a所示為物料粒級特性曲線，任意兩縱坐標(biāo)之差，就表示在橫軸上相應(yīng)兩點間物料粒級的產(chǎn)率。由圖可知，難碎性礦石的粒級曲線運動呈凸形，這說明礦石的粗級物料占多數(shù)。中等可碎性礦石的粒級曲線2近似直線。這說明各種粒級所占的產(chǎn)率大致相等。易碎性礦石的粒級曲線3呈凹形，這說明礦石中的中等粒度的物料占多數(shù)。該粒級曲線

13、可以分析比擬各種礦石破碎的難易程度。由于橫坐標(biāo)比值不能反映產(chǎn)品絕對尺寸的粒級分布情況，因此在檢查同型號不同破碎機的破碎效果并強調(diào)可比性時，只有篩孔最大尺寸及破碎物料相同時才有比擬價值。當(dāng)破碎機性能差異較大時，按篩子上殘留量不大于5%所確定的篩孔最大尺寸也不相同。因此用該曲線來分析破碎機的破碎效果并不方便。圖2-2b的橫坐標(biāo)表示篩孔尺寸與排礦石之比。當(dāng)同型號各個破碎機的排礦口尺寸破碎物料相同時，該粒級特性曲線可以檢查破碎機的破碎效果。 圖2-2a 篩孔尺寸與最大粒之比 圖2-2b 物料尺寸排礦口之比 1 難碎性礦石 2 中等可碎性礦石 3易碎性礦石 2.2.3 礦石的破碎及力學(xué)性能機械破碎是用外

14、力加于被破碎的物料上，克服物料分子間的內(nèi)聚力，使大塊物料分裂成假設(shè)干小塊。假設(shè)礦石是脆性材料，它在很小的變形下就會發(fā)生破裂、機械破碎礦石有以下幾種方法：壓碎 將礦石置于兩個破碎外表之間，施加壓力后礦石因壓力到達(dá)其抗壓強度限而破碎圖2-3a。劈裂 用一個平面和一個帶尖棱的工作外表擠壓礦石時，礦石沿壓力作用線方向劈裂。劈裂的原因是由于劈裂面上的拉應(yīng)力到達(dá)礦石的抗拉強度限 圖2-3b。折斷 用兩個帶有多個尖棱的工作外表擠壓礦石時，礦石就像受集中載荷的兩支點或多支點梁。當(dāng)?shù)V石內(nèi)的彎曲應(yīng)力到達(dá)彎曲強度限時礦石被折斷 圖2-3c。 圖 2-3 礦石的破碎和破碎方法 a 壓碎 b 劈裂 c折斷 d 磨碎 e

15、沖擊破碎4磨碎 礦石與運動的工作外表之間受一定壓力和剪切力時，礦石內(nèi)的剪切力到達(dá)其剪切強度時，礦石即被粉碎圖 2-3d5) 沖擊破碎 礦石受高速回轉(zhuǎn)機件的沖擊力作用而破碎圖2-3d。由于破碎力是瞬間作用的，所以破碎效率高，破碎比大，能量消耗小，但錘頭磨損嚴(yán)重。實際上任何一種破碎機都不是以某一種形式進行破碎的，一般都是兩種和兩種以上的形式聯(lián)合進行破碎。由于顎式破碎機的破碎工作外表是兩塊相互交錯布置的齒形襯板，因此其破碎作業(yè)兼有前四種破碎形式，當(dāng)破碎機兩工作面沿外表方向的相對運動位移加大而加強磨碎作業(yè)時，由于磨碎的效率低、能量消耗大、機件磨損嚴(yán)重，將會降低破碎機的破碎效果。礦石的破碎方法主要根據(jù)礦

16、石的物理性能、被破的塊度及所要求的破碎比來選擇的，礦石分堅硬礦石、中等堅硬礦石和軟礦石。也可以分為粘性礦石和脆性礦石。礦石的抗壓強度最大，抗彎強度次之、抗拉強度最小。對堅硬礦石采用壓碎，劈裂和折斷的破碎方法為宜；對粘性礦石采用壓碎和磨碎方法為宜；對脆性礦石和軟礦石采用劈裂和沖擊破碎的方法為宜。簡擺顎式破碎機可用于破碎各種性能的礦石，對于堅硬礦石有更高的效果。 表四 礦石的物理力學(xué)性能 礦石性質(zhì)礦石名稱抗壓強度/MPa普氏硬度系數(shù)軟礦石煤方鉛礦菱鐵礦無煙煤閃鋅礦疏松石灰石247約9約101024軟至中硬礦石致密石灰石褐鐵礦磁鐵礦50100約82610中硬礦石花崗巖純褐鐵礦正長巖大理石致密砂巖12

17、015012512515650150約1601215 硬礦石半假象赤鐵礦輝綠巖閃長巖片麻巖1581802002001722201518極硬礦石石英巖閃長巖斑巖銅礦石鈦磁鐵礦玄武巖花閃長英巖1981818021815328015028023420030035018203. 工作原理和構(gòu)造 工作原理電動機驅(qū)動皮帶和皮帶輪，通過偏心軸使動顎上下運動，當(dāng)動顎上升時肘板與動顎間夾角變大，從而推動動顎板向固定顎板接近，與其同時物料被壓碎或劈碎，到達(dá)破碎的目的；當(dāng)動顎下行時，肘板與動顎夾角變小，動顎板在拉桿，彈簧的作用下，離開固定顎板，此時已破碎物料從破碎腔下口排出。隨著電動機連續(xù)轉(zhuǎn)動而破碎機動顎作周期運動

18、壓碎和排泄物料，實現(xiàn)批量生產(chǎn)。顎式破碎機的工作局部是兩塊顎板，一是固定顎板定顎，垂直或上端略外傾固定在機體前壁上，另一是活動顎板動顎，位置傾斜，與固定顎板形成上大小的破碎腔工作腔?；顒宇€板對著固定顎板作周期性的往復(fù)運動，-分開 ，時而靠近。分開時，物料進入破碎腔，成品從下部卸出；靠近時，使裝在兩塊顎板之間的到擠壓、彎折和劈裂作用而破碎。 其工作示意圖非標(biāo)準(zhǔn)機械設(shè)備設(shè)計見圖3-1，動顎4懸掛在心軸2上，可以左右擺動，偏心軸3旋轉(zhuǎn)時，連桿5作上下往復(fù)運動從而推動顎動顎作左右往復(fù)擺動，實現(xiàn)破碎和卸料，此種破碎機采用曲柄雙連桿機構(gòu)，雖然動顎上受有很在的破碎反力，而其偏心軸和連桿卻受力不大，所以工業(yè)上多

19、制成大型和中型機，用來破碎堅硬的物料 。此外，這種破碎機工作時，動顎上每點的運 動軌跡都是以心軸的距離，上端圓弧小，上 圖3-1 1定顎 2心軸端圓弧大，破碎效率低，其破碎比I一般為 3偏心軸 4動顎36。 5連桿 6推力板簡擺顎工破碎機的優(yōu)點是：偏心軸等傳動件受力較??；由于動顎垂直位移較小，加工時物料較少有過度破碎的現(xiàn)象；動顎板的磨損較小。其缺點是：動顎擺幅上下不大，一般而論上部進料口的水平位移垂直位移只有下部出料口的左右，不利于對已裝入物料塊的夾持與破碎，也不能對下局部供料，造成破碎腔下部盛料缺乏，降低了生產(chǎn)率。此外，由于下端擺幅大，卸出的物料塊粒大小不均勻，成品質(zhì)量欠佳。 簡擺顎式破碎機

20、的結(jié)構(gòu)破碎腔是由固定在機架上的固定破碎板2、動腭上的活動破碎板4以及機架兩側(cè)壁上的兩塊側(cè)面襯板3為成的上下的巨型截柱體而構(gòu)成的。被破碎物料喂入破碎腔后，通過動腭的運動，是破碎腔容積周期改變而完成物料的破碎與排料。 破碎機有電動機驅(qū)動，通過帶傳動帶動偏心軸9上的帶輪8，再通過曲柄9的轉(zhuǎn)動，使破碎機中的動腭5相對定腭板2周期性地靠攏與分開。腭式破碎機的結(jié)構(gòu)除滿足運轉(zhuǎn)、潤滑、安裝、檢修等常規(guī)設(shè)計準(zhǔn)那么外，還必須考慮由其具體的運轉(zhuǎn)和結(jié)構(gòu)特點帶來的特殊結(jié)構(gòu)要求。由于破碎載荷為周期突加載荷，因此必須考慮運轉(zhuǎn)中的速度波動調(diào)節(jié)，以使運動平穩(wěn)并能合理利用原動技能量。在破碎過程中，破碎腔內(nèi)可能落入非破碎物料，因此

21、必須考慮機器的過載保護。當(dāng)要求改變產(chǎn)品的粒度中，應(yīng)考慮料口的調(diào)整裝置。當(dāng)肋板與其支撐墊鍵的鎖合裝置等。腭式破碎機的破碎腔是由固定腭板和可動腭板5構(gòu)成。固定和可動腭都有錳鋼制成的破碎板2和4。破碎板用螺栓和槭固定于定腭和動腭上。為了提高破碎效果，兩破碎板的外表都帶有縱向波紋，而且是凸凹相對。這樣，對礦石除有壓碎作用外，還有彎曲作用。破碎機工作空間的兩側(cè)上也有錳鋼襯板3。由于破碎板的磨損不是均勻的，特別是靠近派排礦口的下部磨損最大，因此，往往把破碎板制成上下相對的，以便下部磨損后，將其倒置而重復(fù)使用。大型破碎機的破碎板是由許多塊組合而成，各塊都可以相換，這樣就可以延長破碎板的使用期限。 為了使破碎

22、板與動腭和定腭緊密貼合，其間須襯有由可塑性材料制成的襯墊。襯墊用鋅合金或塑性大的鋁板制成。因為貼合不緊密，會造成很大的局部過負(fù)荷，是破碎板損壞，緊固螺栓拉斷，甚至還會造成動腭的破裂。 動腭懸掛在心軸6上，心軸那么支撐在機架側(cè)壁上的滑動軸承中。動腭饒心軸對固定腭板作往返擺動。 動腭的擺動是借曲柄搖桿機構(gòu)實現(xiàn)的。曲柄雙搖桿機構(gòu)由偏心軸9、連桿7、前推力板15和推力板13組成。偏心軸放在機架側(cè)壁上的主軸承中，連桿那么裝在偏心軸的偏心局部上，前后推力板的一端支撐在連桿頭兩側(cè)凹槽中肋板座14上，前推力板的另一端支承在動腭后壁下端的肋板座上，而后推力板的另一端那么支承在機架后壁的鍥鐵12中的肋板座上。當(dāng)偏

23、心輪通過V帶輪從電動機獲得旋轉(zhuǎn)運動后，就使連桿產(chǎn)生上下運動。連桿的上下運動又帶動推力板運動。由于推力板不斷改變傾斜角度，因而使動腭饒心軸擺動。連桿向上運動時進行破碎礦石。當(dāng)連桿位于下部最低位置時，推力板與水平線所成的傾斜角度為10-12 圖3-21- 機架 2、4破碎板 3側(cè)面襯板 5動顎 6心軸 7連桿 8帶輪 9偏心軸 10彈簧 11拉桿 12楔鐵 13后推力板 14襯板座 15前推力板后推力板不僅是傳遞力的桿件，而且也是破碎機的保險零件。當(dāng)破碎機落入不能破碎的物體而是機器超過正常負(fù)荷時，后推力板立即折斷，破碎機就停止工作，從而防止整個機器的損壞。 當(dāng)連桿向下運動時，為使動腭、推力板和連桿

24、之間相互保持經(jīng)常接觸，因而采用以兩拉桿11和兩個彈簧10所組成的拉緊裝置。拉桿11鉸接于動腭下端的耳環(huán)上，其另一端用彈簧10支撐在機架后壁的下端。當(dāng)動腭向前擺動時，拉桿通過彈簧來動腭平衡和推力板所產(chǎn)生的慣性力。 腭式破碎機有工作行程和空轉(zhuǎn)行程，所以電動機的負(fù)荷極不平衡。為了減少這種負(fù)荷的不均衡性，在偏心軸的兩端裝有飛輪8和帶輪。帶輪同時也起飛輪作用。在空轉(zhuǎn)行程中，飛輪把能量儲存下來，在工作行程中再把能量釋放出來。 在機架后壁與鍥鐵12之間，放一組具有一定尺寸的墊片。當(dāng)改變墊片的厚度時，可以調(diào)整排礦口的寬度。4. 主要零部件的結(jié)構(gòu)分析4.1 連桿 連桿在工作中承受很大的拉力，應(yīng)選用ZG270-5

25、00鑄鋼材料。連桿結(jié)構(gòu)如圖4-1所示。它由上、下兩局部組成，上部的軸承蓋4用2個大螺栓3固定在連桿下部，兩者中間鑲有耐磨軟合金的軸瓦，該軸瓦叫連桿軸承，它套在偏心軸上。大型破碎機連桿軸承用循環(huán)油潤滑，并設(shè)有水管，以便散去軸承的熱量。 當(dāng)偏心軸轉(zhuǎn)動時，連桿作上下運動，在改變方向時，必須克服慣性。為了減少其慣性，減少振動，減少無用功的消耗，設(shè)計時應(yīng)當(dāng)盡可能減輕連桿的重量，所以連桿的斷面常制成“工字、“十形或箱型。連桿不見重量約占整機重的8%-13%。本設(shè)計中采用的連桿是兩個“工字形。 圖4-1 本圖為標(biāo)準(zhǔn)圖 動腭動腭是支承齒板且直接參與破碎礦石的部件，要求有足夠的強度和剛度，其結(jié)構(gòu)應(yīng)該鞏固耐用，動

26、腭分箱型和非箱型。動腭一般采用鑄造結(jié)構(gòu)。為了減輕動腭的重量，本設(shè)計采用非箱型。如圖4-2所示，安裝齒板的動腭前部為平板結(jié)構(gòu)，其后部有假設(shè)干條加肋板以增強動腭的強度與剛度，其橫截面呈E型。 圖 4-24.3 齒板的結(jié)構(gòu) 齒板，是破碎機中直接與礦石接觸的零件，結(jié)構(gòu)雖然簡單，但它對破碎機的生產(chǎn)率、比能耗、產(chǎn)品粒度組成和粒度以及破碎力等都會影響，特別對后三項影響比擬明顯。 齒板承受很大的沖擊力，因此磨損得非常厲害。為了延長它的使用壽命，可以從兩方面研究：一是從材質(zhì)上找到高耐磨性能材料：二是合理確定齒板的結(jié)構(gòu)形狀和集合尺寸?，F(xiàn)有的破碎機上使用的齒板，一般是采用ZGMn13。其特點是：在沖擊負(fù)荷作用下，具

27、有外表硬化性，形成又硬又耐磨的外表，同時仍能保持其內(nèi)層金屬原由的韌性，故它是破碎機上用得最普遍的一種耐磨材料。齒板橫斷面結(jié)構(gòu)形狀有平滑外表和齒形外表兩種，后者又分三角形和梯形外表。本設(shè)計采用三角形。如圖4-3所示 圖 4-34.4 肘板 破碎機的肋板是結(jié)構(gòu)最簡單的零件，但其作用卻非常的重要。通常有三個作用；一是傳遞動力，其傳遞的動力有時甚至比破碎力還大；二是起保險件作用，當(dāng)破碎腔落入非破碎物料時，肋板先行斷裂破壞，從而保護機器其它零件不發(fā)生破壞；三是調(diào)整排料口大小。 在機器工作時，肋板與其支承的襯板間不能得到很好的潤滑，加上粉塵落入，所以肋板與其襯墊之間實際上一種干摩擦和磨粒磨損狀態(tài)。這樣，對

28、肋板的高負(fù)荷壓力，導(dǎo)致肋板與肋板墊很快磨損，使用壽命很低。因此肋板的結(jié)構(gòu)設(shè)計要考慮該機件的重要作用也要考慮其工作環(huán)境。按肘頭與肘墊的連接型式，可分為滾動型與滑動型兩種，如圖1-所示。肘板與襯墊之間傳遞很大的擠壓力，并受周期性沖擊載荷。在反復(fù)沖擊擠壓作用下磨損教快，特別是圖1-所示的滑動型更為嚴(yán)重。為提高傳動效率，減少磨損，延長其使用壽命，可采用圖1-所示的滾動型結(jié)構(gòu)。肘板頭為圓柱面，襯墊為平面。由于肘板的兩端肘頭外表為同一圓柱外表，所以當(dāng)肘板兩端的襯墊外表相互平行時，肘板受力將沿肘板圓柱面的同一直徑、并與襯墊外表的垂直方向傳遞。在機器運轉(zhuǎn)過程中，動腭的擺動角很小，使得肘板兩端支撐的肘墊外表的夾

29、角很小，所以在機器運轉(zhuǎn)過程中，肘板與其肘墊之間可以保持純滾動。 (a) (b) 圖4-4 肘頭與肘墊形式 (a) 滾動型 (b) 滑動型4.5 調(diào)整裝置調(diào)整裝置提供調(diào)整破碎機排料口大小作用。隨著襯板的不斷磨損，排料口尺寸也不斷地變大，產(chǎn)品的粒度也隨之變粗。為了保證產(chǎn)品的粒度要求，必須利用調(diào)整裝置，定期地調(diào)整排料裂口的尺寸。此外，當(dāng)要求得到不同的產(chǎn)品粒度時，也需要調(diào)整排料口的大小?，F(xiàn)有腭式破碎機的調(diào)整裝置有多種多樣，歸納起來有墊片調(diào)整裝置、鍥鐵調(diào)整裝置、液壓調(diào)整裝置以及襯板調(diào)整。本設(shè)計采用墊片調(diào)整裝置。 1肘板 2調(diào)整座 3調(diào)整楔鐵 圖 4-54.6 保險裝置當(dāng)破碎機落入非破碎物時，為防止機器的

30、重要的零部件發(fā)生破壞，通常裝有過載保護裝置。保險裝置有三種：液壓連桿、液壓摩擦離合器和肘板。本設(shè)計采用肘板。肘板是機器中最簡單、最廉價的零件，所以得到廣乏應(yīng)用且經(jīng)濟有效，但當(dāng)肘板斷裂后，機器將停車，應(yīng)重新更換新肘板前方可工作。肘板保險件的另一個缺點是由于設(shè)計不當(dāng)，常常在超載時它不破壞，或者沒有超載它卻破壞了，以至影響生產(chǎn)。因此設(shè)計時除應(yīng)正確確定由破碎力引起的肘板壓力，以便設(shè)計出超載破壞的肘板面積外，在結(jié)構(gòu)設(shè)計時，應(yīng)使其具有較高的超載破壞敏感。肘板通常有如圖1-所示的三種結(jié)構(gòu)：中部較薄的變截面結(jié)構(gòu)；弧形結(jié)構(gòu)；S型結(jié)構(gòu)。其中圖a結(jié)構(gòu)在保證肘板的剛度和穩(wěn)定性的同時，提高其超載破壞敏感度。圖b、圖c兩

31、種結(jié)構(gòu)是利用灰鑄鐵肘板抗彎性能這一特性，選擇適宜的結(jié)構(gòu)尺寸是肘板呈拉伸破壞，顯然提高了肘板破壞的敏感度。盡管如此，肘板是否斷裂主要取決與計算載荷確實定和截面尺寸計算是否正確。因此從加工制造方便性出發(fā)，圖a所示應(yīng)用最多，本設(shè)計也采用a中肘板。 圖 4-6 機架結(jié)構(gòu)破碎機是整個破碎機零部件的安裝根底。它在工作中承受很大的沖擊載荷，其重量占整機重量很大比例，而且加工制造的工作量也很大。機架的剛度和強度，對整機性能和主要零部件壽命均有很大的影響，因此，對破碎機架的要求是：機構(gòu)簡單容易制造，重量輕，且要求有足夠的強度和剛度。破碎機機架機構(gòu)分，有整體機架和組合機架；按制造工藝分，有鑄造機架和焊接機架。1整

32、體機架，由于其制造、安裝和運輸困難，故不宜用于大型破碎機，而多為中、小型破碎機所使用。它比組合機架剛性好，但制造較較復(fù)雜。從制造工業(yè)來看，它分為整體鑄造機架和整體焊接機架。前者比后者剛性好，但制造困難，特別是單件、小批量生產(chǎn)。后者便于加工制造，重量較輕，但剛性差。同時要求焊接工藝、焊接質(zhì)量都比擬高，并焊接后要求退火，但是隨著焊接技術(shù)的開展，國內(nèi)外腭式破碎機的焊接機架用得越來越多，并且大型破碎機也采用焊接機架。焊接機架用Q235鋼板，其厚度一般為25-50mm整體鑄造機架除用鑄鋼ZG270-500材料外，對小型破碎機破碎硬度較低的物料時，也可用優(yōu)質(zhì)鑄鐵和球墨鑄鐵。設(shè)計時，在保證正常工作下，應(yīng)力求

33、減輕重量。制造時要求偏心軸承中心鏜孔，與動腭心軸軸承的中心孔有一定的平行度。本設(shè)計用鑄造機架。 圖4-8 傳動件偏心軸是破碎機的主軸，受有巨大的彎曲力，采用45號鋼調(diào)質(zhì)處理，偏心軸一端裝帶輪，另一端裝飛輪。 飛輪飛輪用以存儲動顎空形程時的能量，再用于工作行程，使機械的工作負(fù)荷趨于均勻。帶輪也起著飛輪的作用。 潤滑裝置偏心軸軸承通常采用集中循環(huán)潤滑。心軸和推力板的支承面一般采用潤潤脂通過手動油槍給油。動顎的擺角很小，使心軸與軸瓦之間潤滑困難，在其底部開假設(shè)干軸向油溝，中間開一環(huán)向油槽使之連通，再用油泵強制注入干黃油進行潤滑。5. 新型簡擺顎式破碎機的主參數(shù)設(shè)計計算腭式破碎機的主參數(shù)即決定機器技術(shù)

34、性能及其密切相關(guān)的主要技術(shù)參數(shù)。破碎機的主參數(shù)包括轉(zhuǎn)速、生產(chǎn)能力破碎力、功耗等。其中生產(chǎn)能力、破碎力、功耗除與破碎物料的物理、力學(xué)性能以及機器的結(jié)構(gòu)和尺寸有關(guān)外，還與實地生產(chǎn)時的外部條件如裝料塊度及裝料方式等有關(guān)，要作出精確的理論計算是比擬困難的。本設(shè)計中用的公式都是通過一定數(shù)量的測試而得到的實驗了理論分析式。屢次實踐說明這些計算公式有足夠的計算精度。因此，從設(shè)計的角度，本設(shè)計只重視計算公式的是實用性，這些公式是破碎機最優(yōu)設(shè)計時建立目標(biāo)函數(shù)和設(shè)計約束的重要依據(jù)。5.1 主軸轉(zhuǎn)速 如圖5-1所示，b為公稱排料口，SL為動腭下端點水平行程，L為排料層的平均嚙角。ABCD為腔內(nèi)物料的壓縮破碎棱柱體,

35、CDA0B0為排料棱柱體。破碎機的主軸轉(zhuǎn)速n是根據(jù)在一個運動循環(huán)的排料時間內(nèi)，壓縮破碎棱柱體的上層面CB按自由落體下落至破碎腔外的高度h計算確定的。而該排料層高度h與下端點水平行程SX及排料層嚙角L有關(guān)。即排料層上層面CB降至下層面DA，正好把排料層的物料全部排出所需的時間來計算主軸的轉(zhuǎn)速。對于排料時間有不同的意見：一種認(rèn)為排料時間t應(yīng)考慮破碎機構(gòu)的急回特性，即排料時間與機構(gòu)的行程速比系數(shù)有關(guān)。這一觀點未注意到動腭下端點排料起始點與終止點并不一定與機構(gòu)的兩極限位置相對應(yīng)。另一種認(rèn)為排料時間t應(yīng)按t=15/n計算，即排料時間對應(yīng)于主軸的四分之一轉(zhuǎn)，這種假定與實際情況相差甚大。根據(jù)筆者對破碎過程的

36、實測分析，得到排料過程對應(yīng)的曲柄轉(zhuǎn)角不小于180的結(jié)論，認(rèn)為排料時間按主軸半轉(zhuǎn)計算比擬符合實際情況。棱柱體自由降落時間t為 t=30/n排料層完全排出下落的高度h為h=SX/tan=gt2g重力加速度4-8將g、t帶入式4-8中，得主軸轉(zhuǎn)速為n=665=1100qq系數(shù)，考慮在功耗允許的情況下轉(zhuǎn)速的增減系數(shù)。取。高硬度礦石取小值。主軸轉(zhuǎn)速與排料層嚙角L和動鄂下端點水平行程SX有關(guān)。帶入?yún)?shù)得 n=280r/min 生產(chǎn)率生產(chǎn)率是指在一定的給料粒度和排料粒度條件下，單位時間破碎機所處理的物料量。簡擺顎式破碎機的生產(chǎn)率V與所破碎物料的性質(zhì)，力學(xué)性能與操作情況等因素有關(guān)。理論公式為： V=30LnS

37、x(2b-Sx)/tan=60t/h式中 L排料口長度，m與生產(chǎn)能力40t/h的要求吻合。5.3 鉗角的設(shè)計計算動顎與定顎間的夾角稱為鉗角。鉗角由物料性質(zhì)、塊粒大小、形狀等因素決定。如果鉗角太大，進料口物料就不能被顎板夾住，而被推出機外，從而降低生產(chǎn)率，如果鉗角太小，那么雖能增大生產(chǎn)率，但破碎比減小。圖 4-1表示從力學(xué)角度推算鉗角的計算圖式。當(dāng)物料能被夾持在破碎腔內(nèi)，不被推出機外時，這些力應(yīng)相互平衡，即在x、y方向的分力之和應(yīng)該分別等于零。于是求得 tg=因 f=tg,故 tg=tg式中 -鉗角 -物料與顎板間摩擦角 f-物料與顎間摩擦角系數(shù)。為了保證破碎機工作時物料塊不致被推出機外，必須令

38、 即鉗角應(yīng)小于物料與顎板間摩擦角的。在動鄂壓緊物料時，保證動鄂板有效的咬住物料而不向上滑動和考慮提高生產(chǎn)率的關(guān)系，實際上顎式破碎機的嚙角為：17o26o設(shè)鋼和礦石的摩擦系數(shù)為，那么最大鉗角的理論值為。但實際采用的鉗角比理論值小的多，這是由于大塊料被楔住兩塊小料之間時，仍有被擠出的危險。所以選為。5.4 動鄂的水平行程動鄂在排料口處的水平行程為：Sxbmin式中bmin最小排料口尺寸對與簡擺顎式破碎機，動鄂下部水平行程：SxminSm進料口寬度a與bmin之間的關(guān)系a=910bmina為500mm取bmin=50mm得SmSm 偏心距及動鄂擺幅計算圖4-2 表示推力板的位置示意圖，設(shè)推力板板長度

39、l=300mm,其向下偏斜量 =70, 和 是推力板在兩個極限位置時的水平投影，而= - 為動顎下端擺程的因右邊一推力板未畫出，由圖可知 圖4-2 偏心距與動顎擺 程的關(guān)系 = =-+=0 上式表示了偏心距e與擺幅之間的關(guān)系，一般取第二項為正值。擺幅按照破碎物料要求破碎比而定，本計算中，總擺幅為26mm，= =13mm,故 動偏心與動顎擺幅之間的關(guān)系對顎式破碎機的設(shè)計十分重要因為這個關(guān)系涉及到破碎構(gòu)件的行程大小。5.6 破碎力以立方體典型物料形狀為依據(jù)，并考慮大尺寸進料塊粒是逐漸階段破碎成成品而卸出，破碎力大小取決于顎板凸齒作用點施加的物料應(yīng)力和物料抗拉強度。(1) 第一階段破碎，圖5-3 表

40、示作用在立方上的力 圖5-3 作用在立方體上的力立方體由于齒棱作用，受力面產(chǎn)生拉應(yīng)力，支撐面產(chǎn)生壓應(yīng)力，這些力在斷裂面上引起的應(yīng)力 ,見機械設(shè)備設(shè)計： 故得 式中 F1-第一階段使物料碎裂的破碎力N。 -物料的抗劈強度約等于抗拉強度； W-立方體物料連長cm; Z-齒棱間距cm.(2) 第二階段破碎.物料經(jīng)過第一階段破碎以后,成為兩個半立方體,在動顎擺開時落入破碎時,并改變方向進行再破碎,第二階段的破碎力是: (3)第三階段破碎.物料進行第二階段破碎以后,成為4塊體進行再破碎.第三階段的破碎 所破物料的抗劈強度是 而顎板齒棱距,那么第一階段破碎力 此力產(chǎn)生側(cè)向分力,設(shè)棱角為900時,那么側(cè)向力

41、為 ,即790KN 邊長600mm立方體，至少和動顎的一個齒棱相接觸，因而此時破碎力為1110KN。在特殊情況下，也可能同時與3個齒棱接觸，此時破碎力為3330KN。取平均值2220KN。經(jīng)過屢次沖擊以后，新的立方體才能最后形成。原始進料的破碎力和第二階段中最后兩個沖擊的破碎力可能同時出現(xiàn)，因而總破碎力F0=2220+4360=3660KN這兩個破碎力的作用點取決于物料粒度與相應(yīng)出料口寬度。總破碎力也可能有其他的組合方式，而使破碎力減小 ，從而總破碎力的波動是：F025503600KN最大破碎力:滿載破碎時破碎力的最大峰值稱為最大破碎力。其計算公式見顎式破碎機教材37頁。 Fmax=k式中 -

42、 最大破碎力N； - 抗壓強度 ； - 有效破碎系數(shù)，當(dāng)=200時，取。破碎腔尺寸B、b、L的單位是cm。由得 B=90cm b=15cm L=120cm =200 取 =8000 得:FMAX(90-15)1208000o5.6 功率的計算破碎機第29頁有公式：P=FmaxkeSxpncoske/6106式中 P -計算功率放大器KW；Fmax -最大破碎力KN； -動顎諸點水平行程平均值mm； -破碎腔平均齒角 ； -機械總效率，由表可知,=0.810.85 ke -等效破碎系數(shù)，中小型機，有ke有 =2690.33KN 取ke=0.27 n=279 =200 所以得 P=2690.333

43、2.10.21279cos200為了保證破碎機的工作可靠，并考慮尖峰負(fù)荷，還必須乘以平安系數(shù).所選電動機功率應(yīng)小于等于75KN，所以選功率為70KN。5.7 主要零件受力計算1推力板 式中 - 推力板受力KN； P- 所選電動機功率KN； n- 偏心軸轉(zhuǎn)速 ； h- 動顎行程平均值m。如圖4-4 所示得圖4-4 破碎機計算圖式 2連桿 那么連桿力的平均值 KN是標(biāo)準(zhǔn)機械設(shè)備手冊： 3動顎 選定偏心軸偏心距e后，動顎和定顎的顎板長度可按以下經(jīng)驗式選取最小長度：正常長度；兩種長度可以不等，但為制造方便考慮，再根據(jù)破碎腔高和連桿的長度與嚙角計算取L=2170mm。圖4-5表示動顎受力情況，動顎上的實

44、際載荷，可以考慮為按拋物線分布， 圖4-5 簡擺顎式破碎機受力情況一般情況下，其全力 作用點是在動顎全長的處。6. 重要零件的設(shè)計和校核6.1 帶輪的設(shè)計確定計算功率 由表8-6機械設(shè)計.第七版.濮良貴、紀(jì)名剛.主編查得工作情況系數(shù)，故 選取窄V帶帶型根據(jù)、由圖8-9確定選用SPC型。確定帶輪基準(zhǔn)直徑由表8-3和表8-7取主動輪基準(zhǔn)直徑 。從動輪基準(zhǔn)直徑 根據(jù)表8-7，取。按要求驗算帶的速度 帶的速度適宜。確定窄V的基準(zhǔn)長度和傳動中心矩根據(jù)式 ，有 初步取 。計算所需帶的基準(zhǔn)長度 由?機械設(shè)計手冊、單行本、帶的傳動、成大先主編?查得，選帶的基準(zhǔn)長度 。 按式計算實際中心矩a 驗算主動輪上的包角

45、 可得 主動輪上的包角適宜。計算窄V帶的根數(shù)z 由機械設(shè)計手冊、單行本、成大先主編、，查表得 那么有 取 z=6計算預(yù)緊力有： 查表8-4得，故 計算作用在軸上的壓軸力 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計。選用原那么見機械設(shè)計.濮良貴、紀(jì)名剛.主編8-4節(jié)，材料采用HT200。 所以采用腹板式；，采用輪輻式。具體結(jié)構(gòu)尺寸見零件圖。6.2 曲軸的設(shè)計計算1.曲軸主要尺寸確實定在設(shè)計曲軸時，先根據(jù)經(jīng)驗公式?jīng)Q定曲軸的有關(guān)尺寸，然后根據(jù)理論公式進行精確核驗。圖6-1經(jīng)驗公式見節(jié)，李永堂等主編支承軸直徑d0(4.55) mm其中 - 標(biāo)稱壓力。所以有d096107mm取 。2曲柄徑直徑 dA=(1.11.4)do取 。3支

46、承徑長度 根據(jù)破碎腔的長度和經(jīng)驗公式取 。曲柄兩臂外側(cè)面間的長度 。5)曲柄頸長度 取 。6)圓角半徑取 。7)曲柄臂的寬度取 。2.曲軸的強度校核對載荷做以下簡化：1齒輪對曲軸的作用力比連桿對它的作用力小的多，可忽略不計。2連桿對曲軸的作用力近似看成等于標(biāo)稱壓力 ，并以其的 作用于連桿軸瓦兩側(cè)，見圖6-2。 圖5-2圖6-2在曲軸頸上，除受彎矩作用外，尚受到扭矩的作用，應(yīng)按彎扭合成作用計算，但由于彎矩比扭矩大的多，故忽略扭矩的應(yīng)力。 這樣，危險截面C-C的最大應(yīng)力為鍛壓設(shè)備理論與控制節(jié)，李永堂等主編： 其中 -標(biāo)稱壓力； -曲柄頸長度； -曲柄兩臂外側(cè)面間的距離； -曲柄徑直徑；-圓角半徑。

47、所以得：在B-B 截面上也受到彎扭聯(lián)合作用，但此扭矩比彎矩大的多，故忽略彎矩的影響。由公式得最大剪應(yīng)力為： 式中 -支承頸直徑； -公稱當(dāng)量力臂。又有公式：注： R-曲柄半徑; -曲柄轉(zhuǎn)角; -連桿系數(shù); -摩擦系數(shù);取 (見教材).求得: 所以: 所以綜合分析:強度符合要求.3.曲軸剛度的計算計算公式見鍛壓設(shè)備理論與控制節(jié)，李永堂等主編：簡化式為: 式中 E-彈性模量,鋼曲軸;b-曲柄臂厚度；h-曲柄臂厚度；a-曲柄臂寬度；c-曲柄臂形心至曲柄頸心形心的距離。、 -曲柄臂曲柄臂的慣性矩。 a、b、c、h的尺寸圖見圖6-3。 圖 6-3 其余尺寸同上。所以算得： 10-46.3 滑動軸承的設(shè)計

48、計算 6.3.1 軸承的選擇 材料選用為了ZcuPb30,結(jié)構(gòu)參見?機械設(shè)計手冊、單行本、軸承、成大先主編?選為HZ90。6.3.2 軸承的驗算驗算軸承的平均壓力p(單位為Mpa)機械設(shè)計.第七版.濮良貴、紀(jì)名剛.主編。 式中：B-軸承寬度，mm根據(jù)寬徑比確定；p-軸瓦材料的許用壓力，Mpa,其值見表12-2。 算得： 符合要求。驗算軸承的單位為 值。軸承的發(fā)熱量與其單位面積上的摩擦功耗成正比是摩擦系數(shù)，限制值是限制軸承的溫升。 式中：-軸頸圓周速度，即滑動速度，；-軸承材料的許用值，其值見表12-2。 其它值同前。有： 符合要求。驗算滑動速度(單位為) 所以得： 符合要求。滑動軸承的潤滑:由

49、公式得?機械設(shè)計手冊?，成大先主編，節(jié)：式中：p-軸頸上的平均壓強，Mpa;v-軸頸的圓周速度，。 所以采用潤滑油潤滑。7. 新型簡擺顎式破碎機局部結(jié)構(gòu)的設(shè)計改良 動顎體和動顎軸承的聯(lián)接結(jié)構(gòu)的改良設(shè)計通常動顎體和動顎軸承外圈設(shè)計為圓柱形孔配合，動顎軸承內(nèi)孔和偏心軸采用過盈配合固定，動顎承裝配時需要采用壓人裝配法或熱裝法，這種設(shè)計結(jié)構(gòu)在野外使用非常不方便。將這種結(jié)構(gòu)改為退卻錐套連接形式，在動顎體和動顎軸承之間設(shè)計一個退卻外錐套。裝卸軸承時，松緊退卻外錐套上的螺釘就可擰緊和撤除外錐套，動顎軸承也很方便、輕松固定在動顎體上適當(dāng)位置。 偏心軸與皮帶輪配合處結(jié)構(gòu)的設(shè)計改良顎式破碎機通過電機帶動皮帶輪，使

50、偏心軸轉(zhuǎn)動而工作。通常顎式破碎機的皮帶輪與偏心軸之間采用圓柱孑L和鍵的配合聯(lián)接方式(圓柱形軸伸結(jié)構(gòu))。這種配合聯(lián)接選用過渡配合形式。它需要加熱、加壓或?qū)Ｓ霉ぱb才能裝配和拆卸。由于野外條件的限制，不方便采用上述方法進行裝配和拆卸，對此結(jié)構(gòu)提出2種結(jié)構(gòu)設(shè)計改良：1將皮帶輪的圓柱內(nèi)孑L改為錐度孔，其與偏心軸之間采用錐孔過盈聯(lián)接的配合方式(圓錐形軸伸結(jié)構(gòu))，如圖1所示。圓錐形內(nèi)孔皮帶輪，可以直接安裝在錐形軸上，或著借助外部為錐形的中間套筒，安裝在圓柱形軸上。這種結(jié)構(gòu)安裝和拆卸都比擬方便。2皮帶輪與偏心軸采用脹緊聯(lián)接，即皮帶輪內(nèi)孔采用圓柱形孔，配合脹緊套與偏心軸緊固連接的方式，如圖2所示。脹緊套連接方式

51、是一種新型結(jié)構(gòu)，脹緊連接是在軸和輪轂孔之間放置一對或數(shù)對與內(nèi)外錐面貼合的脹緊聯(lián)結(jié)套(脹套)，在壓緊螺釘?shù)淖饔孟?，?nèi)環(huán)縮小、外環(huán)脹大，使軸和輪轂緊密貼合產(chǎn)生足夠的摩擦力，實現(xiàn)負(fù)荷傳遞的一種聯(lián)結(jié)裝置。拆卸脹套時，可先松開壓緊螺釘，再用頂出螺釘卸載，即可使脹套與偏心軸和皮帶輪別離。安裝脹套無需加熱、冷卻。第1種聯(lián)接方式適用PE 600900及以下的顎式破碎機的改型設(shè)計。第2種聯(lián)接方式推薦用在PE7501060及以上的大型顎式破碎機機型中。圖1 錐度孔和鍵聯(lián)接1皮帶輪 2偏心軸 3鍵 4鎖緊螺母 圖2 脹緊套聯(lián)接1壓緊螺釘2內(nèi)環(huán)3外環(huán)4皮帶輪5偏心軸以上2種聯(lián)接方式都只需要松緊螺紋，無需加熱和加壓，即

52、可到達(dá)裝拆皮帶輪的目的，方便快捷。 3固定顎板、活動顎板的結(jié)構(gòu)改良顎式破碎機的固定顎板、活動顎板一般為整體式結(jié)構(gòu)。以PE400600為例，固定活動顎板單塊重量200300 kg，對其翻面、拆裝相當(dāng)不方便。為適應(yīng)野外作業(yè)的方便快捷，將顎式破碎機(特別是大型顎式破碎機)的固定活動顎板設(shè)計成2塊分體式上下結(jié)構(gòu)。這種改良設(shè)計一方面減輕了拆裝的重量，便于方便操作，另一方面通過2塊分體式顎板的對換使用，使顎板的使用壽命提高1倍。為了方便現(xiàn)場吊裝顎式破碎機零部件，在顎式破碎機的固定顎板、活動顎板、機架適宜的位置設(shè)計適宜吊裝的結(jié)構(gòu)。4偏心軸系軸承組合設(shè)計結(jié)構(gòu)的改良設(shè)計顎式破碎機有動顎體軸承和機架軸承2對軸承。

53、2對軸承與偏心軸配合通常采用以下2種方式：2對軸承全部采用內(nèi)孔為圓柱孔的調(diào)心滾子軸承的結(jié)構(gòu)形式，如圖3所示；動顎體軸承采用內(nèi)孔為圓柱孔的調(diào)心滾子軸承，而機架軸承為圓錐內(nèi)孔調(diào)心滾子軸承與內(nèi)錐套結(jié)合的形式。這2種結(jié)合形式在軸承裝配形、拆卸時，采用壓力機壓入專用拆卸器或預(yù)熱法拆卸的方法。在野外現(xiàn)場拆裝情況下，一般第1種結(jié)構(gòu)形式要破壞一對軸承方能完成拆卸，第2種結(jié)合形式需專用工裝才能完成軸承拆卸，非常不方便，將軸承的配合改為如圖4所示的組合結(jié)構(gòu)形式。這種組合結(jié)構(gòu)形式，在動顎軸承處其內(nèi)圈和外圈均采用錐度緊固定位方式，軸承裝配、拆卸不需專用工具，只需松緊螺釘就可完成，十分方便、快捷。圖3 圓柱孔結(jié)構(gòu)形式1

54、動顎2動顎軸承3機架4機架軸承5偏心軸圖4 軸承組合結(jié)構(gòu)形式1動顎2偏心軸3動顎軸承4退卻外錐套5動顎軸承密封6機架7機架軸承8內(nèi)錐套9圓螺母l0機架軸承密封 顎式破碎機現(xiàn)存問題和解決方法 破碎機襯板使用壽命短的原因分析及改良依據(jù)破碎機的根本結(jié)構(gòu)和工作原理，我們首先分析造成襯板壽命減少和影響破碎效率的原因。見圖2機構(gòu)簡圖，能直觀地分析出具體原因。圖2中四桿機構(gòu)中AB曲柄為破碎機偏心軸，BD連桿為破碎機動顎，CD搖桿為破碎機肘板，EF為破碎機定顎。增大曲柄AB的長度，將增大破碎動顎上各點的水平行程值，從而提高破碎機生產(chǎn)能力，但另一方面也會增加破碎機功耗，惡化破碎腔受力狀況。減小A點相對于E點的高

55、度(減小懸掛高度h)，可增大動顎上各點的水平行程，減小破碎機高度，減輕破碎機重量，減小動顎上各點行程特性系數(shù)，從而大大提高破碎機工作性能。減小連桿長度那么有利于增大動顎下端水平行程，減小行程特性系數(shù)，對提高生產(chǎn)能力和延長顎板使用壽命都是極為有利的。但過短的連桿給機架結(jié)構(gòu)設(shè)計帶來困難并使動顎受力惡化。連桿傾角對應(yīng)于破碎腔嚙角，減小破碎腔嚙角有利于提高破碎機產(chǎn)量，改善破碎作用力并有利于采用新的破碎原理(如層壓破碎原理)。但嚙角過小，將使破碎機高度增大，機重增加，機架長度加長。傳動角的大小對破碎機性能影響很大，增大傳動角有利于改善破碎機受力，提高散體物料破碎力，但同時也會減小動顎下端水平行程，增加垂

56、直行程，從而加大動顎襯板磨損，減小襯板壽命。經(jīng)過分析可以從以下幾方面對襯板進行改良，具體如下：(1) 每塊動顎襯板和定顎襯板的中、上部位把原來三角形的條形齒改變?yōu)橐粋€個獨立的圓錐形齒，利用這樣的襯板工作時，由于減少了襯板與石塊擠壓時的受力面積，從而增大了襯板對石塊的壓強。同時相應(yīng)的使偏心軸的抗力降低。最大的優(yōu)點是能夠減少斷軸、軸承損塊、機體斷裂等等惡性事故的發(fā)生。(2) 定板原有厚度為70 mm，增加到140 mm，襯板加厚后顎式破碎機動板與定板的夾角減少了2o，破碎效率提高了12，襯板的磨損區(qū)域上升了300 lnln，下料中心離開機體70 mm，在下料漏斗的中心線上，同時也減少了對下料漏斗襯

57、板的磨損。(3) 改子母板，如圖3ab所示，在定板增加厚度的根底上將定板進行剖分改成子母板。子板處于磨損位置，母板處于非磨損位置。子板磨損后，母板不動，僅更換子板即可。在子母板的設(shè)計中應(yīng)盡量加大盯角的角度，以便于子板與母板之間的定位，頂角一般在100o120o之間。 新型簡擺顎式破碎機關(guān)于除塵的原因分析與設(shè)計破碎機產(chǎn)塵源主要包括加料口、卸料口及溜槽。其工作時，大塊原石料被擠壓、撞擊、破碎，后經(jīng)溜槽溜到下面的膠帶輸送機上。這個過程將產(chǎn)生大量粉塵，其濃度高達(dá)500 mgm 2 000 mg，m 。粉塵在塵源處產(chǎn)生后，在環(huán)境中的氣流帶動下，向塵源周圍擴散，形成粉塵污染。因為我礦顎式破碎機不是全封閉密

58、閉式。破碎機工作時，石料被擠壓、撞擊，石粉間隙中的空氣被擠壓而向外高速運動，帶動粉塵一起逸出，瞬間揚起大量粉塵。含塵氣流通過溜槽向下排出 局部)或通過加料口向上排出f大局部1，使加料口周圍產(chǎn)生高濃度的粉塵。石料破碎后，經(jīng)溜槽排到破碎機下部的受料設(shè)備f膠帶輸送機1上，由于給料口與卸料口之間有一落差，石粉流與周圍空氣產(chǎn)生剪切作用。空氣被卷進物料流中，石粉流逐漸擴散，相互的卷吸作用使粉塵不斷地向外飛揚；同時，輸送機的膠帶有一運動速度石粉流與膠帶面的沖擊，瞬間在卸料口揚起粉塵，并向四周飛揚。破碎機粉塵擴散控制的方法：(1) 密閉控制將產(chǎn)塵點用密封罩封住，盡量使粉塵不大范圍擴散。(2) 消除高度勢能差搬

59、運設(shè)備的料斗、防護罩、溜槽等因粉料落差所產(chǎn)生的高度勢能差，是產(chǎn)生粉塵外溢飛揚的主要原因，應(yīng)盡量減少落差，減少溜槽滑槽的傾角，有些密閉室最好造成負(fù)壓。這樣才有利于粉塵的收集。(3) 濕法除塵和排風(fēng)除塵根據(jù)粉塵產(chǎn)生的原因，可以分別制定控制塵源的對策：在加料口和膠帶轉(zhuǎn)運點處設(shè)置噴霧裝置并要控制水量加濕石料，可較大地降低破碎車間內(nèi)轉(zhuǎn)載點的粉塵污染；當(dāng)轉(zhuǎn)載點特別是輸料地下建筑通風(fēng)不良時應(yīng)采用離心風(fēng)機，強制通風(fēng)，加強排塵風(fēng)速、風(fēng)量；當(dāng)膠帶運轉(zhuǎn)產(chǎn)生粉塵時。采用布袋除塵器負(fù)壓排風(fēng)控制塵源。8. 新型簡擺顎式破碎機的安裝與運轉(zhuǎn)8.1 破碎機的安裝腭式破碎機一般是安裝在混泥土地基上。地基要與廠房的地基隔開，一防止

60、破碎機的振動傳給廠房。地基的深度不應(yīng)該小于安裝地點的凍結(jié)深度，地基的面積應(yīng)該按照安裝地基的土壤允許的壓應(yīng)力來決定。地基的重量應(yīng)該是機器重量的3至5倍。一般是用140-150號水泥來澆注地基。設(shè)計地基時，應(yīng)該考慮產(chǎn)品運輸帶、更換肘板和修理調(diào)整裝置等所占用的空間，同時也要留出安裝埋頭地基螺栓所用的通入口。破碎產(chǎn)品要經(jīng)過與破碎機縱向軸線方向一致的地基排料槽排出，排料槽的斜度不應(yīng)該小于50度。低級2的周圍要有足夠的空間，以便維護、修理 破碎機和放置工具。裝配破碎機首先是將機架裝在地基上，然后按順序?qū)⑵渌慵b配起來。安裝過程中認(rèn)真仔細(xì)閱讀調(diào)整各聯(lián)結(jié)局部，特別是肘板、偏心軸和動腭懸掛軸之間的平行度，不允