分離苯—甲苯混合液的浮閥板式精餾塔工藝設(shè)計(jì)

1、題 目：分離苯甲苯混合液的浮閥板式精餾塔工藝設(shè)計(jì)第一章：前言1.1 文獻(xiàn)綜述1.2 中英文摘要及關(guān)鍵詞1.3 相關(guān)符號(hào)說(shuō)明第二章：工藝條件的確定和說(shuō)明2.1 設(shè)計(jì)參數(shù)2.2 操作壓力2.3進(jìn)料狀況2.4加熱劑及加熱方式2.5冷卻劑及進(jìn)出口溫度 第三章：流程的確定和說(shuō)明3.1流程的說(shuō)明3.2設(shè)置各設(shè)備的原因第四章：精餾塔的設(shè)計(jì)計(jì)算4.1 物料衡算4.2 回流比的確定4.3 板塊數(shù)的確定4.4 相關(guān)物性參數(shù)4.5 汽液負(fù)荷的計(jì)算46精餾塔工藝尺寸的計(jì)算4.7 塔板流動(dòng)性能校核4.8 塔板負(fù)荷性能圖4.9 主要工藝接管尺寸的選取4.10塔頂冷凝器的熱負(fù)荷4.11塔底再沸器的負(fù)荷4.12原料預(yù)熱器的熱

2、負(fù)荷第五章：主要計(jì)算結(jié)果列表5.1 精餾段5.2 提留段411.4 相關(guān)物性參數(shù)1）苯和甲苯的物理參數(shù)分子式相對(duì)分子質(zhì)量沸點(diǎn)臨界溫度臨界壓力MPa苯（A）C6H678.11g/mol80.1288.954,898甲苯（B）C7H892.13g/mol110.6318.574.109 (2)飽和蒸汽壓苯、甲苯的飽和蒸汽壓可用Antoine方程計(jì)算：ABC苯6.94192769.42-53.26甲苯7.05803076.65-54.65（3）苯、甲苯的相對(duì)密度溫度（）8090100110120苯815803.9792.5780.3768.9甲苯810800.2790.3780.3770.3（4）液

3、體表面張力溫度（）80 90100110120苯21.2720.0618.8517.6616.49甲苯21.6920.5919.9418.4117.31(5)苯甲苯液體粘度mPa8090100110120苯0.3080.2790.2550.2330.215甲苯0.3110.2860.2640.2540.228第二章 工藝條件的確定和說(shuō)明2.1設(shè)計(jì)參數(shù)（1）設(shè)計(jì)規(guī)模：苯-甲苯混合液年產(chǎn)量為12000ta（2）生產(chǎn)制度：年開(kāi)工300天，每天24小時(shí)連續(xù)生產(chǎn)（3）原料組成：苯含量為40%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）（4）進(jìn)料狀況：15時(shí)進(jìn)料，常壓精餾（5）分離要求：塔頂苯含量不低于99%，塔底苯含量不大于2%

4、（6）建廠地區(qū)：大氣壓為760mmHg，自來(lái)水年平均溫度為15平均溫度2.2確定進(jìn)料狀態(tài)2.2.1平均分子量對(duì)進(jìn)料板：xF=0.440，yF=0.660MVmF=yFMA+（1-yF）MB=82.88kg/molMLmF=xFMA+（1-xF）MB=85.96kg/mol對(duì)塔底：xW=0.023，yW=0.055MVmW=yWMA+（1-yW）MB=91.36kg/molMLmW=xWMA+（1-xW）MB=91.81kg/mol對(duì)塔頂：xD=0.991 yD=0.996MVmD=yDMA+（1-yD）MB=78.17kg/molMLmD=xDMA+（1-xD）MB=78.24kg/mol氣相

5、平均摩爾分子量MVm=（MVmD+MVmF）/2=80.53kg/molMVm'=（MVmW+MVmF）/2=87.12kg/mol液相平均摩爾分子量MLm=（MLmD+MLmF）/2=82.1kg/molMLm'=（MLmW+MLmF）/2=88.89kg/mol2.2.2平均密度（a為質(zhì)量分?jǐn)?shù)）（1）對(duì)塔底：時(shí)，由內(nèi)插法塔底液相平均密度（2）對(duì)進(jìn)料：，由內(nèi)插法，進(jìn)料液相平均密度（3）對(duì)塔頂：時(shí)，由內(nèi)插法，塔頂液相平均密度精餾段液相平均密度提餾段液相平均密度精餾段氣相平均密度提餾段氣相平均密度全塔氣相平均密度全塔液相平均密度2.2.3表面張力由公式：對(duì)塔頂，由內(nèi)插法，對(duì)進(jìn)料，

6、由內(nèi)插法，對(duì)塔底，由內(nèi)插法，進(jìn)料板表面張力mF=0.4419.70+0.5620.40=20.09mN/m塔頂表面張力mD=0.99121.26+0.00921.68=21.26mN/m塔底表面張力mW=0.02317.78+0.97718.49=18.47mN/m提餾段表面張力平均值m提=19.29 mN/m精餾段表面張力平均值m精=20.68 mN/m2.2.4液體黏度由公式：對(duì)塔頂，由內(nèi)插法，對(duì)進(jìn)料，由內(nèi)插法，對(duì)塔底，由內(nèi)插法，進(jìn)料處平均黏度mF=0.276塔頂處平均黏度 mD=0.307塔底處平均黏度 mW=0.253提餾段液體黏度平均值m'=（mF+mW）/2=0.265精餾

7、段液體黏度平均值m=（mF+mD）/2=0.2922.5冷卻劑及進(jìn)出口溫度精餾段平均溫度=（tF+tD）/2=86.53oC提餾段平均溫度=（tW+tD）/2=101.22oC全塔平均溫度t=（86.53+101.22）/2=93.88 第四章 流程的確定和說(shuō)明4.1物料衡算原料液處理量 總物料衡算 F=D+W （1）苯的物料衡算 F=D+W （2）由1、2兩式聯(lián)合解得：D=7.883kmol/h W=10.240kmol/h4.2回流比的確定對(duì)于q=1的飽和液體進(jìn)料，有如下公式（參考文獻(xiàn)6,公式10-45）由（參考文獻(xiàn)6）圖10-1及表10-2，可知，當(dāng)時(shí)，; 當(dāng)時(shí)，;由（參考文獻(xiàn)6）表10

8、-3，可知，=2.475則=1.523取操作回流比4.3板塊數(shù)的確定（1） 理論板數(shù)的計(jì)算 精餾段操作線方程： 相平衡方程: 提餾段操作線方程： kmol/h kmoi/h故 第一塊板的氣相組成應(yīng)與回流蒸汽的組成一致，所以有=,然后可以根據(jù)平衡方程可得,從第二塊板開(kāi)始應(yīng)用精餾段操作線方程求,用平衡方程求,直到<,共需 n-1 塊精餾板，第 n 塊板為進(jìn)料板。聯(lián)立相平衡方程及精餾段操作線，逐板計(jì)算, =0.995 ，本設(shè)計(jì)中共需10塊精餾板，即,第11塊板后為提餾段，由，。 則需使用8塊提餾板。(2) 實(shí)際塔板數(shù)的計(jì)算由以下t-x-y圖，得全塔平均溫度t=(109.5+80.5)/2=95

9、 苯-甲苯分率與溫度的關(guān)系圖（t-x-y圖） 全塔平均溫度=95下苯、甲苯黏度如下： 組分苯(A)甲苯(B)黏度0.2670.275所以：平均黏度查（參考文獻(xiàn)6）圖11-21,得總板效率全塔效率: 由（參考文獻(xiàn)6）表11-3，浮閥塔總效率相對(duì)值為1.11.2，取1.2則理論塔板數(shù)N=19，實(shí)際塔板數(shù)=28.8實(shí)際精餾段塔板數(shù)為 取17塊實(shí)際提餾段塔板數(shù)為 取14塊設(shè)計(jì)時(shí)，在精餾段，提餾段都多加一層至幾層塔板作為余量，以保證產(chǎn)品質(zhì)量，并便于操作及調(diào)節(jié)。故層，層，層4.3液汽負(fù)荷的計(jì)算L=RD=kmol/hV=(R+1)D=kmol/hL=L+qF= kmol/hV=V-（1-q)F= kmol/

10、h對(duì)精餾段： 對(duì)提留段： 4.4確定操作壓力塔頂壓強(qiáng)P=101.3kPa 塔頂表壓4kPa操作壓強(qiáng)PD=101.3+4=105.3kPa取每層塔板壓降為0.7，則進(jìn)料板壓強(qiáng)PF=PD+=105.3+180.7=117.9kpa塔釜壓強(qiáng)降PW=PF+=116.5+150.7=127kpa精餾段平均操作壓強(qiáng)=（PF+PD）/2=112.5kpa提餾段平均操作壓強(qiáng)=（PW+PF）/2=122.1kpa全塔平均壓強(qiáng)P=（112.3+122.1）/2=117.2kpa4.4.1塔徑預(yù)計(jì)所設(shè)計(jì)的塔為中型，暫定采用單流型整塊式塔板。取板距 由史密斯關(guān)聯(lián)圖查得,則空塔氣速u=（安全系數(shù)） 精餾段液泛速度取安全

11、系數(shù)為0.7，則空塔氣速u=0.71.078=0.75m/s由（參考文獻(xiàn)6）表11-1，取塔的有效截面塔的總截面則，圓整為標(biāo)準(zhǔn)直徑為0.7m同理，類似求得提餾段D=0.66m，圓整為標(biāo)準(zhǔn)直徑為0.7m故塔實(shí)際總截面由于D=0.7m<1m.則采用整塊式塔板，板距為0.3m合適。4.4.2塔高塔體總高度（不包括裙座）D=0.7m在進(jìn)料板上方開(kāi)設(shè)一人孔，高度取為0.6m塔的有效高度Z可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式Z=NTHT/ET=190.35/0.55=12.0m 一般,為1.01.5m,H=12.0+1.0+1.0+0.7+0.6=15.5m圓整后，塔高可設(shè)計(jì)為16m.4.4.3溢流裝置計(jì)算采用單流型弓行

12、降液管，平型受液盤，不設(shè)進(jìn)口堰（1）溢流堰長(zhǎng)由弓形降液管的結(jié)構(gòu)參數(shù)圖查得：，則=0.49m.弓形降液管所占面積（2）出口堰高平型堰上清液層高度， 其中，為弓形堰校正系數(shù)，圓筒堰取=1.0。,根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，在2550mm,上層清液層高度50100mm.取=0.06m.則,（3）降液管寬度Wd=0.130.7=0.091 m2液體在降液管的停留時(shí)間 合理。取液體通過(guò)降液管低隙的流速，降液管底隙高度 合理4.4.4塔板布置與浮閥數(shù)目及排列（1）選用F1型重閥，閥孔直徑d0=39mm（2）初算閥孔數(shù)n 取閥孔動(dòng)能因數(shù)F0 = 10閥孔氣速為：每層塔板上浮閥數(shù)（個(gè)）（個(gè)）取n=29個(gè)，n'=29

13、個(gè)。(3) 閥孔的排列 等腰三角形叉排法取邊緣區(qū)域?qū)挾仍?070mm,取Wc=0.055m，安定區(qū)寬度Ws=0.06m塔板上的鼓泡面積R=D/2-Wc=0.3-0.055=0.245m 浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，取同一排的孔心距t'=75mm=0.075m,取一個(gè)閥孔的鼓泡面積則估算排間距按標(biāo)準(zhǔn)圓整，取t=70mm規(guī)格。4.6塔板流動(dòng)性能校核4.6.1液沫夾帶量校核為了維持合理的塔板效率，正常操作時(shí)的液沫夾帶量應(yīng)不大于0.1kg液體/kg氣體，通常是間接地用泛點(diǎn)率作為估算液沫夾帶量大小的依據(jù)。泛點(diǎn)率是指操作時(shí)的空塔氣速與發(fā)生液泛時(shí)的空塔氣速之比。D=0.7m<0.9m,則&

14、lt;70%時(shí)符合要求。泛點(diǎn)率 板上液體面積Ab=AT-2Af=0.34-20.034=0.27m2苯和甲苯按正常系統(tǒng)取物性系數(shù)K=1.0，由以上泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)圖查得CF=0.1泛點(diǎn)率 泛點(diǎn)率均在70以下，故知霧沫夾帶量能滿足ev0.1 kg液/kg氣體的要求。4.6.2塔板壓降校核塔板壓降=干板壓降+液層壓降，對(duì)碳?xì)浠衔?，充氣系?shù)=0.4， 則閥孔臨界氣速孔速則按閥全開(kāi)后計(jì)算則已知單板壓降,換為苯-甲苯溶液液柱，0.06<0.07，故塔板壓降在允許范圍內(nèi)。4.6.3降液管液泛的校核保證降液管中泡沫液層高度（：泡沫層相對(duì)密度，一般物系取0.5）與相當(dāng)?shù)那逡簩雍雎砸好媛洳睿?液體經(jīng)過(guò)降液管

15、的阻力損失（不設(shè)進(jìn)堰口），則， ，則不會(huì)發(fā)生溢流液泛。4.6.4液柱在降液管內(nèi)停留時(shí)間校核為使氣體能從液體中分離出來(lái)，液體在降液管內(nèi)應(yīng)有足夠的停留時(shí)間。 故停留時(shí)間符合要求。4.7塔板負(fù)荷性能圖4.7.1操作線根據(jù)液氣比：L/V=18.013/25.896=0.70，定出點(diǎn)G，過(guò)原點(diǎn)O和G作直線，即操作線AB。4.7.2漏液線（氣相負(fù)荷下線）線1（水平線）對(duì)型重閥取閥孔動(dòng)能因子，由閥孔氣速大小作為判據(jù)。與之對(duì)應(yīng)的氣體負(fù)荷4.7.3過(guò)量液沫夾帶（氣相負(fù)荷上限線）線2線2為控制液沫夾帶量不大于最大允許值的氣體負(fù)荷上限，由，相對(duì)應(yīng)的泛點(diǎn)率代入，D<0.8m,取=0.6，代入，取K=1.0,則4

16、.7.4液相負(fù)荷上限線線3線3保證塔板上液體流動(dòng)時(shí)能均勻分布所需的最小液量。取平堰上液層高度作為液相負(fù)荷下限標(biāo)準(zhǔn)。由，4.7.5液相負(fù)荷上限線（氣泡夾帶線）線4由液體在降液管中所需的最小停留時(shí)間決定，對(duì)不易起泡物系。4.7.6溢流液泛線線5降液管中泡沫層高度達(dá)到最大允許值時(shí)氣液量關(guān)系，則塔的操作彈性=4.9 塔頂冷凝器熱負(fù)荷的計(jì)算對(duì)全凝器作熱量衡算，忽略熱損失其中，全凝器熱負(fù)荷為塔頂上升蒸汽的焓和餾出液焓由于塔頂,幾乎為純苯，焓可按純苯計(jì)算塔頂為泡點(diǎn)回流，,苯摩爾氣化潛熱則冷卻水消耗量其中，冷卻水比熱容，冷卻水進(jìn)出口溫度，=4.187進(jìn)口溫度為當(dāng)?shù)貧鉁兀?由經(jīng)濟(jì)核算取出口溫度4.10塔底再沸器

17、熱負(fù)荷再沸器熱量衡算其中，提餾段塔底下降液體摩爾焓，再沸器上升蒸汽摩爾焓 再沸器殘液摩爾焓，再沸器熱損失取，則再沸器殘液幾乎為純甲苯，按純甲苯計(jì)算焓，則甲苯汽化潛熱，此時(shí)，查得水汽化潛熱則加熱蒸汽消耗量4.11 原料預(yù)熱器的熱負(fù)荷取40%苯甲苯進(jìn)料溫度81.3，水的汽化潛熱 第六章 塔的結(jié)構(gòu)機(jī)械設(shè)計(jì)6.1設(shè)計(jì)條件：塔體與裙座的機(jī)械設(shè)計(jì)條件如下：1、 塔體內(nèi)徑,塔高近似取H=16000mm。2、 計(jì)算壓力，設(shè)計(jì)溫度t=150。3、 設(shè)計(jì)地區(qū)：基本風(fēng)壓值，地震設(shè)防烈度為6度，4、 塔內(nèi)裝有N=33層浮閥塔，每塊塔盤上存留介質(zhì)層高度為，介質(zhì)密度為。5、 手孔數(shù)為3個(gè)，相應(yīng)在手孔處安裝半圓形平臺(tái)3個(gè)，

18、平臺(tái)寬度為B=800mm，高度為1000mm。6、 塔外保溫層的厚度為，保溫材料密度為。7、 塔體與裙座間懸掛一臺(tái)再沸器，其操作質(zhì)量為。偏心距e=600mm8、 塔體與封頭材料選用16MnR，其中。9、 裙座材料選用Q235-B。10、 塔體與裙座對(duì)接焊接，塔體焊接接頭系數(shù)。11、 塔體與封頭厚度附加量C=2mm，裙座厚度附加量C=2mm。6.2塔殼和封頭厚度計(jì)算塔體材料選用16MnR、設(shè)計(jì)條件下的許用應(yīng)力為：。圓筒厚度為：=0.377mm<4mm取=4mm，取厚度附加量C=2mm，所以圓整后 封頭厚度為：選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，所以K=1,=0.363 mm<4mm取=4mm，取厚度

19、附加量C=2mm，所以圓整后 因?yàn)殇摪遄钚『穸炔坏眯∮?mm，所以取圓筒和封頭的厚度為4mm加上厚度附加量2mm等于6mm。最后取厚度為7mm的標(biāo)準(zhǔn)鋼板。6.3質(zhì)量載荷計(jì)算6.3.1 塔設(shè)備質(zhì)量載荷計(jì)算每平方米鋼板質(zhì)量G=，查得16MnR的密度，=1951.8kg6.3.2 人孔、法蘭和接管附件等的質(zhì)量6.3.3 塔內(nèi)構(gòu)件的質(zhì)量6.3.4 保溫層質(zhì)量6.3.5 平臺(tái)、扶梯質(zhì)量由表8-1查得，平臺(tái)質(zhì)量；籠式扶梯質(zhì)量；籠式扶梯總高；平臺(tái)數(shù)量n=3。6.3.6操作時(shí)物料質(zhì)量=736.71kg 6.3.7 充水質(zhì)量封頭容積取 6.3.8各種質(zhì)量載荷匯總?cè)缦卤硭?，將全塔分?段，計(jì)算下列各質(zhì)量載荷（計(jì)

20、算中有近似）塔段011223344頂合計(jì)塔段長(zhǎng)度/mm1000100040005000500016000手孔與平臺(tái)數(shù)001113塔板數(shù)0091010331221224886106101952-260316316894-168333393393128766662635275271449-131182212212737313190122122396-7551545197219726244-8001200-200021913182846223022308714各塔段最小質(zhì)量/kg21911872426171517157262全塔操作質(zhì)量/kg全塔最小質(zhì)量/kg水壓試驗(yàn)時(shí)最大質(zhì)量/kg6.4風(fēng)載荷與風(fēng)

21、彎矩計(jì)算體型系數(shù)，對(duì)圓筒形容器為0.710m高處基本風(fēng)壓值為400風(fēng)壓高度變化系數(shù)，查表8-5得1.00計(jì)算段長(zhǎng)度為1000mm脈動(dòng)影響系數(shù)，由表8-7查得為0.72塔的基本自振周期，對(duì)等直徑、等厚度園截面塔： 脈動(dòng)增大系數(shù)，根據(jù)自振周期，由表8-6內(nèi)插法查得為2.21振型系數(shù)，由表8-8內(nèi)插法查風(fēng)振系數(shù)塔有效直徑。設(shè)籠式扶梯與塔頂管線成90°，取以下a，b 式中較大者 a. b. 01段風(fēng)載荷式中：=0.7 =400 =1.00 =1000mm =0.72 =0.97s=2.21 =0.01 =400mm，=400mm，=100mm a. b. 取=1514mm 12段風(fēng)載荷=0.

22、7 =400 =1.00 =1000mm =0.72 =0.97s=2.21 =0.03 =400mm，=400mm，=100mm a. b. 取=1514mm 23段風(fēng)載荷=400mm，取400mm，=100mm a. b. 取=1914mm 34段風(fēng)載荷=0.7 =400 =1.00 =5000mm =0.72 =0.97s=2.17 =0.3 =400mm，=400mm，=100mm a. b. 取=1834mm 4頂段風(fēng)載荷=0.7 =400 =1.284 =5000mm =0.74 =0.97s=2.17 =0.822 =400mm，=400mm，=100mm a. b. 取=183

23、4mm6.4.2各段塔風(fēng)載荷計(jì)算結(jié)果計(jì)算段平臺(tái)數(shù)110004000.70.720.012.171.71.001001514720.6210004000.70.720.032.171.71.002001514720.6340004000.70.720.122.171.71.005152219143492450004000.70.720.32.171.71.009180018344364.9550004000.70.740.8222.172.221.08413140018344732.56.4.3風(fēng)彎矩的計(jì)算截面00 截面11 截面226.5地震載荷及地震彎矩的計(jì)算取第一振型脈動(dòng)增大系數(shù)=0.02

24、則衰減指數(shù)塔總高度H=14000mm全塔操作質(zhì)量重力加速度地震影響系數(shù)由表8-2查得（防烈度8級(jí)）由表8-3查得計(jì)算截面距地面高度h:0-0截面：h=01-1截面：h=1000mm2-2截面：h=4000mm等直徑、等厚度的塔，按下列方法計(jì)算地震彎矩。截面0-0截面1-1截面2-2偏心彎矩計(jì)算6.6各種載荷引起的軸向應(yīng)力1） 計(jì)算壓力引起的軸向應(yīng)力2） 操作質(zhì)量引起的軸向壓應(yīng)力截面0-0令裙座厚度；有效厚度；截面1-1其中，查附錄18，截面2-23） 最大彎矩引起的軸向應(yīng)力截面0-0取截面1-1取截面2-26.7圓筒應(yīng)力校核驗(yàn)算塔殼2-2截面處操作時(shí)和壓力試驗(yàn)時(shí)的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表：

25、6.7.1塔操作時(shí)的應(yīng)力校核：計(jì)算截面2-2截面以上的塔的操作質(zhì)量6223Kg計(jì)算截面的橫截面積10990mm2塔殼的有效厚度5mm截面的截面系數(shù)最大彎矩 MPa許用軸向壓應(yīng)力198.24許用軸向拉應(yīng)力173.4操作壓力引起的軸向拉應(yīng)力 5.25 MPa重力引起的軸向應(yīng)力 MPa6.95 MPa彎矩引起的軸向應(yīng)力40.87 MPa軸向壓應(yīng)力6.95+40.87=47.82198.24MPa組合拉應(yīng)力5.25-6.95+40.87=39.17173.4 MPa結(jié)論：根據(jù)結(jié)果可知塔操作時(shí)圓筒穩(wěn)定。6.7.2 壓力實(shí)驗(yàn)時(shí)的應(yīng)力校核1.003 MPa液壓試驗(yàn)時(shí)截面上的塔的質(zhì)量6223 許用軸向壓應(yīng)力2

26、00.94 MPa許用周向應(yīng)力135.6 MPa許用軸向拉力325 MPa實(shí)驗(yàn)壓力引起的周向應(yīng)力=70.6270.81 MPa壓力引起的軸向應(yīng)力35 MPa重力引起的軸向應(yīng)力MPa11.03 MPa彎矩引起的軸向應(yīng)力10.42 MPa軸向壓應(yīng)力11.03+10.42=21.45135.6 MPa組合拉應(yīng)力35-11.03+10.42=34.39325MPa結(jié)論：根據(jù)結(jié)果可知道壓力實(shí)驗(yàn)時(shí)圓筒穩(wěn)定。6.8 裙座殼軸向應(yīng)力校核 裙座材料選用：Q235-B、采用對(duì)接焊縫、由于是圓筒形裙座，所以。為了方便選材壁厚S=7mm、裙座材料的許用應(yīng)力=113× 、查表知B=156.11×6.8.1操作時(shí)的壓應(yīng)力計(jì)算由于9.00671=所以，操作時(shí)的壓力校核合格。6.8.2水壓實(shí)驗(yàn)時(shí)的壓應(yīng)力計(jì)算=所以，水壓實(shí)驗(yàn)時(shí)的壓力校核合格6.9 基礎(chǔ)環(huán)的計(jì)算6.9.1裙座由于裙座內(nèi)徑：所以取基礎(chǔ)環(huán)尺寸為：外徑： =700+300=1000mm內(nèi)徑： =700-300=400mm基礎(chǔ)環(huán)截面面積： = =基礎(chǔ)環(huán)截面系數(shù)為：Z=（1）bmax =（M0-0m