《土流變學》ppt課件

1、土流變學河海大學 巖土工程研討所第1節(jié) 概述流變是指資料的性質(zhì)、形狀隨時間變化的性質(zhì)；1、流變的概念從應(yīng)力、變形的角度，或者說從力學的角度，土具有三個特性：非線性：包括：應(yīng)力和應(yīng)變關(guān)系的非線性；變形隨時間而變化的非線性；應(yīng)力隨時間而變化的非線性 彈性和塑性：經(jīng)典彈塑性實際所描畫的 流變性：時間效應(yīng)。主要包括四種景象主要表現(xiàn):蠕變、應(yīng)力松弛、長期強度、應(yīng)變率效應(yīng)第1節(jié) 概述我們也正是經(jīng)過這些景象來研討土體流變性由于土體具有流變性而表現(xiàn)出的景象：蠕變：指恒定應(yīng)力下變形隨時間開展的景象；應(yīng)力松弛：一定應(yīng)力形狀下，堅持土體變形不變，應(yīng)力隨時間而減小的過程； 應(yīng)變率荷載率效應(yīng)：不同的加荷速率，土體表現(xiàn)出

2、不同的應(yīng)力、應(yīng)變關(guān)系和強度特性； 長期強度：土體抗剪強度隨時間而減小，即長期的強度小于相對瞬時強度；第1節(jié) 概述圖1 土體剪切蠕變曲線圖2 土體體積蠕變次固結(jié)曲線第1節(jié) 概述圖4 某土的應(yīng)力松弛曲線圖 3 a土的蠕變曲線和b長期強度曲線第1節(jié) 概述(a) (b) (c) Fig.4.1 (a) Relationship of axial strain versus normalised deviator stress, (b) relationship of axial strain versus normalised porewater pressure, and (c) normalise

3、d effective stress paths for OCR=1 test series第1節(jié) 概述流變與蠕變之間的區(qū)別：流變是指資料的性質(zhì)、形狀隨時間而變化；蠕變是指資料的變形隨時間而添加；流變包括蠕變，或者說流變卦普通、范圍更廣。流變-Rheology 蠕變-Creep土的流變性而引起了大量的工程問題，許多的工程由于土體流變而破壞失事：粘土地基上擋土墻的位移、邊坡穩(wěn)定性、橋臺因蠕動而變形，碼頭、建筑物根底、比薩斜塔、Londan粘土是一種典型的流變性較強的土。普通以為：軟粘土流變性強，砂性土的流變性弱。第1節(jié) 概述圖4 瑞士土的蠕變引起橋臺位移用虛線表示圖5 在？地域由于土的蠕變引起的

4、工廠擋土墻的位移第1節(jié) 概述Fig.1.1 Tower of Pisa (Italy), (a) section of tower and geological structure of base of its foundation; (b) variation of settlement S (cm) and mass M (tons) of the tower with time; (c) ring foundation; (d) pressure diagrams at foundation base; (e) pressure diagram at depth of 8 m. (aft

5、er Meschyan 1995)始建于0年，高55m，基底壓力497kPa，建成時就傾斜了2.1m，到1995年，沉降1.5m，傾斜5.58m，沉降速率2mm/年第1節(jié) 概述流變學的根本義務(wù)：研討應(yīng)力應(yīng)變形狀及其隨時間變化的規(guī)律，換句話說，流變學要回答的問題是：在應(yīng)力、應(yīng)變、時間的三維空間內(nèi)，任一點的應(yīng)力和應(yīng)變值有多大？蘇C.C.維亞洛夫以為：彈塑性實際：是景象學的實際，研討宏觀過程。流變學：研討宏觀過程，也研討微觀過程，也就是說注重研討景象的物理本質(zhì)。第1節(jié) 概述宏觀流變學：研討實踐物體的流變過程的外部表現(xiàn)，即那些能借助于普通量測設(shè)備察看到的景象如變形、應(yīng)力等。它不研討物體的組成和結(jié)果特點

6、，而把物體看作是延續(xù)均質(zhì)的。物體在外力作用下的表現(xiàn)與物體特性之間的關(guān)系是建立在景象學觀念的根底上的。這種觀念不思索物體中產(chǎn)生的物理過程，而在宏觀實驗的根底上建立這些過程外部表現(xiàn)的數(shù)學描畫。微觀流變學：研討物體的構(gòu)成和構(gòu)造特性，以及物體單元顆粒間的相互關(guān)系等問題。研討微觀過程。土的流變特性研討運用于兩個方面：1.剪切蠕變：包括長期強度；邊坡、擋墻位移、穩(wěn)定2.體積蠕變：建筑物沉降第1節(jié) 概述土體流變學研討內(nèi)容詳細為下面4個方面：2、土流變學主要研討重點1流變實驗研討： 經(jīng)過實驗，研討提示土體流變規(guī)律。2流變本構(gòu)模型建立： 討論用什么樣的本構(gòu)方程去描畫土的應(yīng)力、應(yīng)變及時間之間的關(guān)系，既要使得本構(gòu)方

7、程可以準確反映土的流變特性，又要思索到實踐工程運用的可行性。第1節(jié) 概述3本構(gòu)方程的解析： 包括方程的解析解和數(shù)值解。在解析解方面，給人印象最深的是日本學者Sakurai；數(shù)值解主要是有限元法。此外，還有邊境元法、無限元法以及它們的耦合，有限差分法等。4) 工程問題的運用 選用適當?shù)谋緲?gòu)模型和解析方法，處理工程中涌現(xiàn)的各種問題，如建筑物的變形和長期沉降，邊坡和護岸工程的變形，坑道和隧道的變形等等。第1節(jié) 概述流變學作為一門獨立的學科始于20世紀20年代：1922年Bingham名著的出版，以及根據(jù)他的倡議，1928年流變協(xié)會的成立，標志著流變學稱為一門獨立的學科。土流變學：普通以為始于1953

8、年的第3屆國際土力學與根底工程學會議；3、流變學歷史第1節(jié) 概述20世紀70年代以前，元件流變模型大量涌現(xiàn)；這類模型是由理想元件組合而成。如：陳宗基模型(1957)、Merchant模型(1940)、 Keedwell模型(1972)、 Folque模型(1961)、 Mexwell模型(19)、 Kelvin模型(19)、 Bingham模型(1940);在這段時間內(nèi)，實驗研討也較多；70年代以來，隨著彈塑性實際的開展，以Perzyna為代表的土體彈粘塑性模型Elastic ViscoPlastic model得到開展。Perzyna (1963), Adachi and Oka (1982

9、), Dafalias (1982), Katona (1984), Baladi and Rohanni (1984), Liang and Ma (1992), Sekiguchi (1977), Nova (1982), Matsui and Abe (1985, 1986), Yin and Grahama (1999)3、流變學歷史粘滯性：液體或氣體單元顆粒相互位移時表現(xiàn)出的抵抗位移的特性。牛頓液體：土的粘度：各種不同介質(zhì)的粘度值變化范圍很大。 空氣：1.810-4泊 水：10-2泊 各種油：0.510泊 地殼：51022泊 土：1061017泊 冰：10101015泊理想粘滯液體牛

10、頓液體：a.恣意剪應(yīng)力下，剪應(yīng)力速率 ；b. ；c.粘滯流動變形不可逆。第2節(jié) 粘滯性 一、粘滯性土的粘度的測定方法：可用于進展蠕變實驗的儀器都可用來測定土的粘度；土的應(yīng)力和流動速度之間的關(guān)系是非線性的；相應(yīng)地粘度也就不是常數(shù)，而是與荷載的大小、時間有關(guān)。粘度的變化成千倍的量級，過程開場時，粘度1091010泊；終了時達10131014泊。體積粘度 ：緊縮粘度 、剪切粘度 和體積粘度 關(guān)系：第2節(jié) 粘滯性 二、土的粘度測定第2節(jié) 粘滯性 土是力學性質(zhì)非常復雜的資料，應(yīng)該被看成非線性的具有彈塑性、粘滯性的介質(zhì)。彈性：表如今土中存在可恢復的變形；塑性：表如今不可逆的變形的開展；粘滯性：表如今變形隨

11、時間而開展。非線性表如今應(yīng)力變形時間之間的非線性關(guān)系；三、土的彈塑粘滯特性第2節(jié) 土的蠕變 衰減蠕變過程和非衰減蠕變過程假定A：rr0+r(t) 假定B：rr(t)I：初始蠕變階段II：穩(wěn)定蠕變階段III：加速蠕變階段一、蠕變規(guī)律圖7第2節(jié) 土的蠕變剪切和三軸緊縮的蠕變實驗結(jié)果均闡明：粘土的蠕變有衰減和非衰減特征之分。對非衰減型蠕變，其蠕變的三階段也很明顯大多數(shù)情況如此。第2節(jié) 土的蠕變 對應(yīng)于各種的rt曲線稱作蠕變曲線。 或 對應(yīng)于各種t的曲線稱作等時曲線 或 圖8第2節(jié) 土的蠕變但也常遇到穩(wěn)定蠕變階段繼續(xù)時間很長，而不出現(xiàn)加速蠕變階段。因此，有人對加速蠕變能否存在表示疑心，而以為實驗中所表

12、現(xiàn)出的加速蠕變是有實驗條件所引起，如試樣任務(wù)截面的減少，應(yīng)力集中等。有人那么以為加速蠕變是確實存在的，是由本身的特性決議的，而非實驗條件所致。蘇維亞洛夫以為：土在蠕變過程中同時存在硬化和軟化的過程。也就是說蠕變過程中，顆粒之間的連結(jié)一方面被破壞，而另一方面又在恢復。當其一方占優(yōu)時，蠕變表現(xiàn)出衰減或加速。實驗闡明，密實粘土蠕變顯脆性破壞，破壞前沒有明顯的穩(wěn)定蠕變階段。研討闡明：顆粒之間的構(gòu)造銜接對土體蠕變性狀有較大影響。以水膠連結(jié)為主的凝聚構(gòu)造塑性土具有典型蠕變曲線的一切變形階段，長期強度只占短期強度的4070%。第2節(jié) 土的蠕變在有混合的、凝聚的和結(jié)晶銜接的密實粘土中，衰減變形階段占優(yōu)勢，長期

13、強度占短期強度的7080%，且多直接從衰減初始蠕變直接過渡到加速蠕變，沒有穩(wěn)定蠕變階段。第2節(jié) 土的蠕變粘土顆粒周圍有吸著水膜。該水膜有明顯的粘滯特性，使土體表現(xiàn)出蠕變特性。但是，即使是干土，枯燥顆粒間也表現(xiàn)出了抵抗顆粒位移的粘滯強度。實驗闡明如右圖：風干粘土粉末和潤濕后的粘土粉末樣均表現(xiàn)蠕變特性。圖11 風干粘土無側(cè)膨脹緊縮的蠕變曲線1風干形狀；2浸濕后二、土骨架的蠕變類似的三軸實驗也證明了這一點。并且，干、濕土樣的蠕變均可用來表示，且干、濕形狀同一種土的參數(shù)n一樣。第2節(jié) 土的蠕變第2節(jié) 土的蠕變砂土的蠕變普通也服從對數(shù)規(guī)律。如圖12所示圖 12 干細砂無側(cè)脹緊縮的蠕變曲線圖13 凍結(jié)亞粘

14、土的拉伸1和緊縮2流變曲線 緊縮和拉伸條件下土的蠕變是不同的，如圖13為凍結(jié)亞粘土的單軸緊縮和拉伸蠕變實驗。第2節(jié) 土的蠕變緊縮和拉伸都可用同樣的方程描畫：本人曾進展三軸緊縮和伸長條件下的蠕變實驗。第2節(jié) 土的蠕變蘇c.c.維亞絡(luò)夫等對一種高嶺土進展了蠕變實驗，并用顯微鏡察看研討了不同變形階段土樣微構(gòu)造的變化。土樣：高嶺土 3840 L58 p38蠕變實驗：采用空心圓柱土樣在改動的純剪條件下進展，采用各種恒定的剪切荷載，從產(chǎn)生瞬時破壞到僅導致衰減變形的荷載均有。三、蠕變過程中土的微構(gòu)造變化第2節(jié) 土的蠕變定義：式中：Sd切片中構(gòu)造缺損所根據(jù)的面積 S0切片中平行剪切方向的顆粒所根據(jù)的面積 S垂

15、直于剪切方向的總的截面積。采用了2個目的定量描畫微構(gòu)造：構(gòu)造破損程度和定向度。第2節(jié) 土的蠕變研討結(jié)果：原始構(gòu)造：6070定向顆粒組成的團粒； 3040無定向顆粒 破損程度02225衰減蠕變：實驗開場2天后，破損度從02522， 6天之后，降為20。 定向度無明顯變化 構(gòu)造缺損的減少主要在變形猛烈增長的初期。第2節(jié) 土的蠕變非衰減蠕變：構(gòu)造特征急劇改動，破損度和/或定向度變化大 迅速破壞情況：構(gòu)造無重新定向 t0.03小時內(nèi)破壞，從24.136.8 第2節(jié) 土的蠕變變形過程較長：不穩(wěn)定蠕變階段：構(gòu)造變化甚微，管隙減 小，顆粒開場重新定向； 穩(wěn)定蠕變階段：構(gòu)造變化明顯，顆粒定向 明顯，一邊缺陷愈

16、合，一邊發(fā)生新的構(gòu)造 破壞； 加速蠕變階段：顆粒定向明顯，微裂隙強 烈發(fā)育，集合成主干式裂隙構(gòu)成破壞 。蠕變方程在恒是應(yīng)力下隨時間開展的剪切變形方程蠕變方程。 如不思索瞬時變形式中：m0.21， ，T單位時間，一、冪函數(shù)關(guān)系第2節(jié) 土的蠕變Singh-Mitchell方程：式中：A、 、m為參數(shù)， 為應(yīng)力程度，to單位時間。一、冪函數(shù)關(guān)系第2節(jié) 土的蠕變Mesri方程：式中：m為參數(shù)，Rf破壞比， 應(yīng)力程度，Eu初始剪切模量。冪函數(shù)方式的蠕變方程：簡單、適用，適用性強，從軟土到硬土、甚至巖石。第2節(jié) 土的蠕變假設(shè)不思索瞬時變形： 二、對數(shù)關(guān)系第2節(jié) 土的蠕變?nèi)⒎謹?shù)線性關(guān)系 雙曲線關(guān)系第2節(jié)

17、土的蠕變drained creep test data, Tian et al. (1994) 土的塑粘性流動規(guī)律可用下式表示：式中： 塑性粘滯系數(shù)， 極限長期強度, 單位應(yīng)力，m t0第3節(jié) 土的流變實驗四實驗資料Zhu 2000第3節(jié) 土的流變實驗四實驗資料Yoshikuni et al. 1994Porewater pressure build-up during relaxation tests under one-dimensional conditions (after Yoshikuni et al. 1994)第3節(jié) 土的流變實驗四實驗資料應(yīng)力松弛量的大小與開場松弛時試樣的變形

18、速率有關(guān)：(1) 開場松弛時試樣的變形速率越大，q/q0越??；(2) q/q0與開場松弛時的應(yīng)力程度有關(guān)；前面引見的兩個閱歷公式不能反映應(yīng)力松弛量的大小與開場松弛時試樣的變形速率相關(guān)的特性現(xiàn)實上，即使比較好的彈粘塑性模型也不能反映這一特性第3節(jié) 土的流變實驗四實驗資料應(yīng)力松弛階段，對不排水實驗，普通伴隨孔壓上升：(1) Under compression states the porewater pressure developed in the process of relaxation is small, and the ratios of u/0 range from 0.5% to 4

19、.2%;(2) under extension states, the porewater pressure continuously increases, and the increases of porewater pressure are much larger with the ratios of u/0 ranging from 8% to 12.3%第3節(jié) 土的流變實驗四實驗資料應(yīng)力松弛應(yīng)該是很有出路的實驗：(1) 實驗時間短；(2) 不象蠕變實驗?zāi)菢樱l(fā)生加速蠕變破壞，在破壞階段，其應(yīng)力變形不穩(wěn)定，難以準確量測和描畫；而松弛實驗最終是趨于穩(wěn)定；但目前還沒有適宜的分析利用應(yīng)力松弛實

20、驗資料的方法第3節(jié)土的流變實驗(一)、概念相對瞬時強度：對資料迅速加荷至破壞，所測得的強度稱為瞬時強度。對有蠕變特性的資料，如對實驗施加小于相對瞬時強度的荷載，經(jīng)過一定時間后試樣會破壞，這種強度稱為長期強度。長期強度隨荷載作用時間的添加而減小。三、土的長期強度第3節(jié)土的流變實驗用于進展剪切點蠕變實驗的儀器都可用來測定土的長期強度。要求：最好可以控制應(yīng)力不變，而不是荷載不變(二)、實驗儀器三、土的長期強度三、實驗方法1. 分別加荷實驗：取一組樣作蠕變實驗，使其到達破壞，記錄到達破壞的歷時；如圖20所示圖20 土的蠕變曲線a 長期強度曲線 第3節(jié)土的流變實驗三、實驗方法2.分級加載實驗1假設(shè)干級荷

21、載對同一土樣逐級加載,每級荷載下至變形相對穩(wěn)定；24小時應(yīng)變0.01%;2當出現(xiàn)穩(wěn)定蠕變或加速蠕變,后面的2級荷載至少堅持3天；圖21所示第3節(jié)土的流變實驗圖21 a應(yīng)變開展曲線；應(yīng)力ln與應(yīng)變關(guān)系問題：對；在畫lnlnr曲線時，取何值時對應(yīng)的r，因時間不同，r不等。第3節(jié)土的流變實驗3. 快速實驗法給實驗施加應(yīng)力0，讓其蠕變和應(yīng)力松弛。這時，側(cè)力計要松馳，應(yīng)力下降，試樣變形；土樣是在變應(yīng)力下，作蠕變實驗，同時在非恒定變形下作松弛實驗，且應(yīng)力和變形的變化相互有關(guān)。0逐級提高，每一級堅持到穩(wěn)定終結(jié)值k 、k同時記錄t ； 繪制kk確定 圖25第3節(jié)土的流變實驗圖22 長期強度和蠕變實驗的測力儀a

22、儀器略圖1土樣；2測微計；3壓板；4測力計；5測微計；6支架；7加力安裝；一次加載；B梯級加載 第3節(jié)土的流變實驗粘土的單軸和三軸緊縮蠕變實驗闡明：試樣長期破壞強度普通占相對瞬時強度9045；密實粘土的強度降低比塑性粘土的程度小。到目前為止，進展的三軸蠕變實驗測定長期強度多為不排水條件；研討普遍以為，蠕變導致孔壓上升，必然導致強度降低；對排水條件下，由于排水固結(jié)，減小了強度降低的效果，有的實驗甚至闡明時間增長，強度提高。四、實驗資料第3節(jié)土的流變實驗本人以為：在排水條件下，對大部分土不存在顆粒間結(jié)晶作用，能夠有不同程度的降低推測；由于三軸實驗闡明：加荷速率快，試樣呈鼓形破壞；慢那么出現(xiàn)剪切帶；

23、闡明長時間下，土顆粒會定向陳列。五、典型實例倫敦海相海成密實裂隙粘土；WL7090 WP2432 WL稍大于WP三軸：c12.5kPa 20 第3節(jié)土的流變實驗對 象 達到破壞前的時間（年）粘聚力值 105（帕斯卡） 實驗室試驗 幾小時 0.12510013 0.08366.5290.06746350.04335540.05755對不同的邊坡，假定摩擦角不變，蠕變使粘聚力下降，反算各邊坡滑動破壞時粘聚力見表 一。第3節(jié)土的流變實驗邊坡一邊坡二邊坡三邊坡四Ckemiitoh研討了滑動的倫敦粘土邊坡，用反算法確定了破壞時辰作用在滑動面上的有效法向應(yīng)力和切向應(yīng)力值。Iiiykjie又對這些數(shù)據(jù)進展了

24、分析，假定一切例子的法向應(yīng)力值都一樣，=35kPa ，求出破壞時辰土的抗剪強度值，列于表2，表9.1圖9.10對 象到達破壞前的時間年抗 剪 強 度105帕斯卡實驗室實驗幾小時0.283100190.17963290.16759490.134470.10035第3節(jié)土的流變實驗邊坡一邊坡二邊坡三圖23 野外條件下抗剪強度的降低曲線第3節(jié)土的流變實驗1.強度目的假設(shè)思索了土的強度隨時間降低，其摩爾庫侖強度條件可表示為：C(t)、(t)H 、相對瞬時的C0、0 變到極限長期的C 和 相應(yīng)地抗剪強度：六、土的長期強度第3節(jié)土的流變實驗實驗闡明：土的粘聚力隨時間變化十清楚顯，而摩擦角的變化較小。某凍結(jié)

25、亞粘土的實驗： 、第3節(jié)土的流變實驗2.長期強度方程1對數(shù)方程式中：A0、m、為參數(shù)；t0為很小的數(shù)，如1秒； 可作常數(shù)；T為單位時間。第3節(jié)土的流變實驗2冪次方程 式中：t0為很小的數(shù)，如1秒；T、為參數(shù)。第3節(jié)土的流變實驗3分數(shù)線性方程式中： ； 稱為應(yīng)力程度。參數(shù)由蠕變曲線確定；T單位時間第3節(jié)土的流變實驗等梯度固結(jié)實驗常應(yīng)變率固結(jié)實驗，CRSN，Constant Rate of Strain)：在單向固結(jié)儀上進展；不同剪切速率的三軸固結(jié)不排水剪實驗：四、應(yīng)變率效應(yīng)第3節(jié)土的流變實驗應(yīng)變率效應(yīng)是指土體的應(yīng)力應(yīng)變強度特性隨應(yīng)變速率或加荷速率而變化。常見的兩種典型的應(yīng)變率效應(yīng)的實驗：第3節(jié)土

26、的流變實驗實驗方法：分別加荷；分級加荷目前三軸實驗中的問題：主要是孔壓的量測及孔壓在試樣中分布不均勻。1孔壓不均勻：普遍以為，由于試樣端部約束作用，在剪切速率較快時，試樣內(nèi)孔壓分布不均。2孔壓的量測：有人曾將孔壓傳感器安插到試樣中部；第3節(jié)土的流變實驗單向固結(jié)的 等梯度固結(jié)實驗分別加荷 分級加荷第3節(jié)土的流變實驗三軸緊縮與伸長實驗分別加荷 及 分級加荷第3節(jié)土的流變實驗三軸緊縮實驗分級加荷第3節(jié)土的流變實驗三軸伸長實驗分級加荷第3節(jié)土的流變實驗?zāi)壳叭S實驗中的問題：主要是孔壓的量測及孔壓在試樣中分布不均勻。1孔壓不均勻：普遍以為，由于試樣端部約束作用，在剪切速率較快時，試樣內(nèi)孔壓分布不均。2孔

27、壓的量測：有人曾將孔壓傳感器安插到試樣中部；結(jié)論：1對CSRN實驗，應(yīng)變速率每添加10倍，其前期固結(jié)應(yīng)力添加1020；2對三軸緊縮實驗：剪切速率每添加10倍，其強度提高1020；第3節(jié)土的流變實驗第3節(jié)土的流變本構(gòu)模型微觀方法 Micromechanical Approach速率過程實際 Rate Process Theory內(nèi)時實際 Endochronic Time Theory宏觀方法 Macromechanical Approach閱歷模型:根據(jù)實驗資料或現(xiàn)場觀測資料而建立；粘彈性模型元件模型：利用虎克體、牛頓體和圣維南體而建立；彈粘塑性模型(粘彈粘塑性模型)：以經(jīng)典彈塑性實際為根底建立

28、。1、模型分類2、閱歷模型特定的應(yīng)力途徑與應(yīng)力形狀；特定的土類；反映的只是流變的外部表現(xiàn)，難以對內(nèi)部特性與機理進展反映，通用性差。閱歷模型常顯含時間，這是違反了延續(xù)介質(zhì)力學的根本原理。Eringen (1962) “The explicit introduction of time in the constitutive relations violates the principle of objectivity in continuum mechanics.第3節(jié)土的流變本構(gòu)模型2、閱歷模型第3節(jié)土的流變本構(gòu)模型3、粘彈性模型元件模型根本流變元：虎克體、牛頓體和圣維南體；以彈性實際為根底，

29、如采用非先線性元件，也能描畫非線性流變；要較完好地反映土體流變性，需求較多的元件，對每個元件都需求彈性系數(shù)或粘滯系數(shù)，參數(shù)較多。參數(shù)大多沒有直接物理意義，難以確定；第3節(jié)土的流變本構(gòu)模型4、彈粘塑性模型粘彈粘塑性模型以彈塑性實際為根底；能思索非線性流變,普通都可思索蠕變、應(yīng)力松弛、應(yīng)變率效應(yīng)、長期強度等；參數(shù)多有一定物理意義，較易確定。第3節(jié)土的流變本構(gòu)模型Perzynas theory第3節(jié)土的流變本構(gòu)模型4、彈粘塑性模型The total strain rate is composed of time-independent elastic strain rate and time dep

30、endent strain rate The elastic strain rate is assumed to obey the generalised Hookes law, and is expressed as Perzynas theory第3節(jié)土的流變本構(gòu)模型4、彈粘塑性模型The visco-plastic strain rate can be determined by the following flow rule: Where r is a positive viscosity coefficient ( in the unit of inverse time) of the soil skeleton. The F(F) is a scalar function, called visco-