會(huì)展中心入口處屋頂鋼桁架安裝方案（29頁）

1、會(huì)展中心入口處屋頂鋼桁架安裝方案第一章 編制依據(jù)1.1 工程文件1.1.1*會(huì)展中心入口處屋頂鋼桁架深化圖紙；1.1.2工程施工進(jìn)度情況及工程總體施工進(jìn)度計(jì)劃要求； 1.1.3 類似工程的施工經(jīng)驗(yàn)及相關(guān)的技術(shù)文件1.2 遵循標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范1.2.1對(duì)于本工程的施工除按本工程設(shè)計(jì)說明要求外，尚應(yīng)嚴(yán)格按照國(guó)家現(xiàn)行的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、規(guī)程、規(guī)定執(zhí)行，具體如下：1.2.1.1鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 （GB50017-2003）1.2.1.2建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50300-2001） 1.2.1.3鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 （GB50205-2001）1.2.1.4建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程 （JGJ81

2、-2002）1.2.1.5低合金鋼焊條 （GB/T5118-1995） 1.2.1.6鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結(jié)果分級(jí)法 （GB/T11345-1998）1.2.1.7鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角頭螺栓、螺母、墊圈技術(shù)條件 （GB/T1231-1991）1.2.1.8工程測(cè)量規(guī)范 （GB50026） 1.2.1.9建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ80-91）第二章 工程概況 2.1工程概況*會(huì)展中心入口處鋼桁架屋頂為圓形，外圈直徑為45.294米,內(nèi)圈直徑12米，建筑頂標(biāo)高為27.950M，其矢高為7.6M，覆蓋面積約1611平方米。2.2工程結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、難點(diǎn)*會(huì)展中心入口處鋼桁架建筑造型類

3、似于內(nèi)蒙古帳篷。內(nèi)外采用倒三角的三角桁架形成一個(gè)圓環(huán)。腹部采用徑向、橫向平面桁架交錯(cuò)布置形式。周邊支座采用QZ型球形單向可動(dòng)鋼支座，以釋放對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)的水平推力，可動(dòng)方向沿朝圓心方向布置。本結(jié)構(gòu)用鋼量100多噸，圓管規(guī)格多達(dá)六種。具有用鋼量小、結(jié)構(gòu)輕盈，鋼構(gòu)件截面類型小等特點(diǎn)。難點(diǎn)主要在于工期緊張、桿件規(guī)格數(shù)量、焊口較多，精度控制較為復(fù)雜。 第三章 鋼桁架安裝方案及技術(shù)措施3.1總體施工安裝方案由于工期緊張，原擬采用的土法吊裝、移位，高空散拼、焊接成型的安裝方法難以保證工程進(jìn)度。根據(jù)該工程目前情況，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際，采用吊機(jī)、土法結(jié)合吊裝方案，現(xiàn)場(chǎng)高空分片散拼、最后合攏一體的安裝方法。3.2安裝前

4、的準(zhǔn)備3.2.1 鋼構(gòu)件的復(fù)檢對(duì)進(jìn)場(chǎng)構(gòu)件，現(xiàn)場(chǎng)按照構(gòu)件發(fā)運(yùn)清單及相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范及深化圖紙進(jìn)行清點(diǎn)，核查。對(duì)構(gòu)件數(shù)量、尺寸及構(gòu)件出廠鋼印編號(hào)進(jìn)行檢查。3.2.2 軸線、標(biāo)高的復(fù)核安裝前應(yīng)會(huì)同監(jiān)理、總包（土建）方聯(lián)合進(jìn)行軸線及標(biāo)高的移交和復(fù)核檢查，調(diào)整至設(shè)計(jì)要求坐標(biāo)點(diǎn)位后才能進(jìn)行安裝。3.3桁架安裝順序根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)，首先安裝外環(huán)桁架、內(nèi)環(huán)桁架，安裝完成后安裝對(duì)稱十字徑向平面桁架，最后展開作業(yè)面全面開展施工。以減少因焊接應(yīng)力變形誤差，確保屋頂鋼桁架整體施工質(zhì)量。見下安裝流程圖: 第一步 第二步第三步 第四步3.4方案實(shí)施3.4.1支撐體系本工程所有鋼桁架安裝定位、臨時(shí)支撐全部采用鋼管腳手架作

5、支撐，具體做法詳見后附圖。3.4.2構(gòu)件吊裝由于該鋼結(jié)構(gòu)屋蓋工程總重量小，且桿件數(shù)量多，既不宜采用整體吊裝，也不能現(xiàn)場(chǎng)布置塔吊安裝（兩者費(fèi)用過高，經(jīng)濟(jì)性不宜），結(jié)合工程具體特點(diǎn)選擇采用汽車吊、卷揚(yáng)機(jī)及相應(yīng)的土法吊裝結(jié)合使用為宜。由于本工程單根弦干重量最終僅600多公斤。外圍桁架弦干采用現(xiàn)場(chǎng)32T汽車吊可直接放在外環(huán)桁架的安裝胎架上。內(nèi)環(huán)桁架由于工作半徑過大，直接吊裝不就位。根據(jù)實(shí)際情況，搭設(shè)腳手架倒料平臺(tái)。內(nèi)環(huán)桁架桿件吊裝至倒料平臺(tái)后在進(jìn)行滑移就位。徑向桁架、其它桁架桿件，由吊機(jī)吊至16.4m平臺(tái)。吊機(jī)工作半徑滿足部位采用吊機(jī)直接吊裝就位。對(duì)于局部不能滿足部分采用2T倒鏈安裝。3.4.3安裝實(shí)

6、施3.4.3.1外環(huán)桁架的安裝外環(huán)桁架是本工程安裝的重點(diǎn)、難點(diǎn)部位。桁架安裝的精度、質(zhì)量，直接關(guān)系著結(jié)構(gòu)卸載后能否滑移就位到設(shè)計(jì)要求。根據(jù)總包方提供的深化圖紙、相關(guān)設(shè)計(jì)資料，建立實(shí)體的三維模型。根據(jù)實(shí)際安裝狀態(tài)，分拆模型，得出桁架安裝的實(shí)際坐標(biāo)。1）根據(jù)三維實(shí)體模型，結(jié)合總包方提供的控制點(diǎn)坐標(biāo)，算出埋件安裝的理論坐標(biāo)，根據(jù)理論坐標(biāo)，對(duì)前期預(yù)埋件安裝進(jìn)行復(fù)核。根據(jù)復(fù)核實(shí)際情況，安裝埋件。調(diào)整誤差至設(shè)計(jì)、規(guī)范允許的范圍內(nèi)。支坐安裝理論坐標(biāo)值序號(hào)XYZ備注序號(hào)XYZ備注1-22797-150198502522797150198502-22497150198502622497-150198503-22

7、1115554198502722111-5554198504-217455769198502821745-5769198505-1950911795198502919509-11795198506-1909611894198503019096-11894198507-1519116999198503115191-16999198508-1476816972198503214768-16972198509-1090720019198503310907-200191985010-1050119897198503410501-198971985011-60452198119850356045-219

8、811985012-56782176919850365678-217691985013-150227971985037150-227971985014150224971985038-150-2249719850155755220591985039-5755-2205919850165968216921985040-5968-21692198501710642201611985041-10642-20161198501810765197551985042-10765-19755198501914966171971985043-14966-17197198502014993167741985044

9、-14993-16774198502119352120511985045-19352-12051198502219253116381985046-19253-1163819850232203658441985047-22036-584419850242182054791985048-21820-5479198502）埋件安裝完成后，進(jìn)行外環(huán)桁架的安裝。外環(huán)桁架安裝首先安裝下弦桿。以24支座為基準(zhǔn)點(diǎn)，控制好直徑為45m的外環(huán)桁架下弦桿形成的圓。拼裝完成后，對(duì)外環(huán)桁架進(jìn)行標(biāo)高復(fù)核。對(duì)局部高差超標(biāo)部分進(jìn)行二次調(diào)整。調(diào)整完成后方進(jìn)行焊接。3）下弦桿安裝完成后，結(jié)合桁架實(shí)際安裝狀態(tài)，給出以腳手架為支撐體

10、系的胎架圖紙（下圖為外環(huán)安裝胎架事宜圖）。以此控制好整個(gè)外環(huán)桁架的安裝精度。外環(huán)桁架安裝胎架圖3.4.3.2內(nèi)環(huán)桁架的安裝內(nèi)環(huán)桁架安裝前，根據(jù)土建提供的控制點(diǎn)在樓層板上做幾個(gè)控制點(diǎn)，直接導(dǎo)到內(nèi)環(huán)安裝位置。內(nèi)環(huán)桁架的安裝順序同外環(huán)桁架稍有調(diào)整。桁架內(nèi)側(cè)弦干應(yīng)先安裝上弦弦桿，后安裝下弦弦桿。以此控制內(nèi)環(huán)桁架安裝。3.4.3.3其余桁架的安裝內(nèi)、外桁架安裝完成后，進(jìn)行徑向桁架的安裝。首先進(jìn)行對(duì)稱十字徑向桁架的安裝。然后展開作業(yè)面安裝其它徑向桁架。安裝完成后進(jìn)行其它桁架的安裝。3.4.4安裝注意事項(xiàng)由于桁架弦干均為多段圓弧鋼管形成，安裝時(shí)應(yīng)注意弦干分段位置錯(cuò)開。盡量避免在同一垂直位置上。3.5鋼桁架焊

11、接本工程全部采用高空散拼，焊接質(zhì)量是本結(jié)構(gòu)安全、結(jié)構(gòu)卸載成型的重中之重。必須從組對(duì)、校正、復(fù)驗(yàn)、預(yù)留焊接收縮量、焊接環(huán)境、焊接定位、焊前防護(hù)、清理、焊接、質(zhì)量檢驗(yàn)等工序嚴(yán)格控制，才能確保接頭焊后質(zhì)量全面達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)。3.5.1 組對(duì)組對(duì)前應(yīng)除去對(duì)接口處自坡邊1015mm范圍內(nèi)銹蝕與污物；組對(duì)時(shí)，不得在接近坡口處壁上引弧點(diǎn)焊夾具或硬性敲打；錯(cuò)口必須控制在規(guī)范允許范圍內(nèi)。3.5.2 校正復(fù)檢、預(yù)留焊接收縮量加工制作可能產(chǎn)生的誤差以及運(yùn)輸中產(chǎn)生的變形，到現(xiàn)場(chǎng)組對(duì)時(shí)將集中反映在接頭處。因此，組對(duì)后校正是必須的，焊前應(yīng)經(jīng)認(rèn)真核對(duì)。3.5.3焊接環(huán)境a. 焊接作業(yè)區(qū)風(fēng)速當(dāng)手工電弧焊超過8m/s、氣體保護(hù)電弧焊

12、及藥芯焊絲電弧焊超過2m/s時(shí)，應(yīng)設(shè)置防風(fēng)棚或采取其它防風(fēng)措施；3.5.4焊前清理正式焊接前，將定位焊處渣皮飛濺、霧狀附著物仔細(xì)除去，定位焊起點(diǎn)與收弧處必須用角向磨光機(jī)修磨成緩坡狀，且確認(rèn)無未熔合、收縮孔等缺陷存在。檢查完畢，采用氣割除去連接板。連接板的切除應(yīng)留下不少于5mm余量，除去一切防礙焊接的器材。3.5.5 弦桿對(duì)接焊應(yīng)參照下述工藝實(shí)施1)首層焊接：焊接前剔除首層焊道上的凸起部分及引弧收弧造成的多余部分，仔細(xì)檢查坡口邊沿有無未熔合及凹陷夾角，如有必須除去。飛濺與霧狀附著物，采用角向磨光機(jī)時(shí)，應(yīng)注意不得傷及坡口邊沿。立焊部位時(shí)選用較大直徑焊條，電流適中，在平焊部位電流增大。其余要求與首層

13、相同。2）面層的焊接：面層焊接，直接關(guān)系到該接頭的外觀質(zhì)量能否滿足質(zhì)量要求，因此在面層焊接時(shí)，應(yīng)注意選用較小電流值并注意在坡口邊熔合時(shí)間稍長(zhǎng)，接頭時(shí)換焊條與重新燃弧動(dòng)作要快捷。3)焊后清理與檢查：焊后應(yīng)認(rèn)真除去飛濺與焊渣，并認(rèn)真采用量規(guī)等器具對(duì)外觀幾何尺寸進(jìn)行檢查，不得有低凹、焊瘤、咬邊、氣孔、未熔合、裂紋等缺陷存在。焊接完畢后，應(yīng)待冷卻至常溫后進(jìn)行UT檢驗(yàn)，經(jīng)檢驗(yàn)后的接頭質(zhì)量必須符合JGJ81-2002焊縫標(biāo)準(zhǔn)。經(jīng)確認(rèn)達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的接頭方可允許拆去防護(hù)措施。3.5.6 焊接變形與焊接殘余應(yīng)力的控制措施 一般焊接變形產(chǎn)生的原因是焊接規(guī)范、工藝方法、坡口形式、焊縫在結(jié)構(gòu)中的位置及裝配和焊接的順序

14、。焊接變形的應(yīng)對(duì)措施：對(duì)構(gòu)件焊接后產(chǎn)生的變形進(jìn)行校正，常用的可以加以外力，找出變形位置進(jìn)行火焰加熱，方法有點(diǎn)法加熱、線狀加熱、三角加熱等。在工藝上，焊接重點(diǎn)部位采取針對(duì)性工藝措施。比如QZ滑動(dòng)支座處，由于焊接量較大，特別是由于聚乙烯四氟板不能過熱，采取 eq oac(,1)多層焊代替單層焊； eq oac(,2)對(duì)稱施焊、跳焊順序 eq oac(,3)堆焊過度層盡可能圓滑過渡，結(jié)構(gòu)裝配時(shí)減少強(qiáng)行組裝定位。3.5.6焊接裂紋的預(yù)防措施焊接裂紋是焊接構(gòu)件施工過程中最為嚴(yán)重的缺陷，輕則返修，重則構(gòu)件報(bào)廢。必須采取措施防止：(1)控制焊材的化學(xué)成分由于鋼材化學(xué)成分已經(jīng)選定，因此焊材選配時(shí)應(yīng)選硫、磷含量

15、低、錳含量高的焊材。使焊縫金屬中的硫磷偏析減少，改善部分晶體形狀，提高抗熱裂性能。(2)控制焊接工藝參數(shù)、條件根據(jù)本工程的設(shè)計(jì)節(jié)點(diǎn)形式，鋼材類型、規(guī)格，采用的焊接法，焊接位置，選用與本工程結(jié)構(gòu)施焊相一致的設(shè)備，儀表制定焊接工藝評(píng)定方案，并根據(jù)建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)程JGJ81-2002的規(guī)定施焊試件，試驗(yàn)后制定本工程現(xiàn)場(chǎng)焊接規(guī)程。 (3)提高根部焊縫質(zhì)量a. 加強(qiáng)焊縫坡口的清潔工作，清除一切有害物質(zhì)；加強(qiáng)焊前預(yù)熱溫度的控制；焊前對(duì)坡口根部進(jìn)行烘烤，去除一切水分、潮氣，降低焊縫中氫含量；b使用小直徑手工焊條打底，確保根部焊透；控制焊層厚度，適當(dāng)提高焊道成形系數(shù)；控制焊接速度，適當(dāng)增加焊接熱輸入量；c控

16、制熔合比：在確保焊透的前提下，控制母材熔化金屬在焊縫金屬中的比例，減少母材中有害物質(zhì)對(duì)焊縫性能的影響；d根部焊材可選用低配：根據(jù)根部焊縫的施焊條件與要求，在保證焊縫力學(xué)性能的條件下，根部焊縫的焊材可選用韌性好，強(qiáng)度稍低的焊材施焊，以增加其抗裂性；e嚴(yán)格控制線能量：根據(jù)本工程所用鋼材特性，盡量采用小的焊接線能量，據(jù)此通過焊接電流，電壓，速度三大參數(shù)的選配，保證焊層的厚度與焊料道的成形系數(shù)。10.7.1 焊縫的無損檢查a. 超聲波探傷按 GB11345要求檢驗(yàn)，一級(jí)焊縫評(píng)定等級(jí)為B級(jí)，二級(jí)焊縫評(píng)定等級(jí)為B級(jí)；磁粉探傷應(yīng)符合焊縫磁粉檢驗(yàn)方法和缺陷磁痕的分級(jí)（JB/T6061）的規(guī)定；b.對(duì)現(xiàn)場(chǎng)焊縫為

17、每條焊縫長(zhǎng)度的百分?jǐn)?shù)，且探傷長(zhǎng)度不小于200mm，當(dāng)焊縫長(zhǎng)度不足200mm時(shí)應(yīng)對(duì)整條焊縫進(jìn)行探傷；c. 局部探傷的焊縫，如發(fā)現(xiàn)有存在不允許的缺陷時(shí)，應(yīng)在缺陷的兩端延伸探傷長(zhǎng)度，增加的長(zhǎng)度為該焊縫長(zhǎng)度的10%且不小于200mm，如仍發(fā)現(xiàn)有不允許的缺陷時(shí)，則應(yīng)對(duì)該焊縫進(jìn)行100%的探傷；d. 當(dāng)外觀檢查發(fā)現(xiàn)裂紋時(shí)，應(yīng)對(duì)該批中同類焊縫進(jìn)行100%的表面檢測(cè)；外觀檢查懷疑有裂紋時(shí)，應(yīng)對(duì)懷疑的部位進(jìn)行表面探傷。3.5.7焊后缺陷的返修.焊縫表面缺陷超標(biāo)時(shí)對(duì)氣孔、夾渣、焊瘤、余高過大等缺陷應(yīng)用砂輪打磨、鏟鑿、鉆、銑等方法去除，必要時(shí)進(jìn)行補(bǔ)焊，對(duì)焊縫尺寸不足、咬邊、弧坑未填滿等進(jìn)行補(bǔ)焊。 .經(jīng)NDT檢查的內(nèi)

18、部超標(biāo)缺陷進(jìn)行返修時(shí)應(yīng)先編寫返修方案，然后確定位置，用砂輪和碳弧氣刨清除缺陷，缺陷為裂紋時(shí)氣刨前應(yīng)去裂紋兩端鉆止裂孔，并清除裂紋兩端各50mm長(zhǎng)焊縫或母材。.清除缺陷時(shí)刨槽加工成四側(cè)邊斜面角大于10的坡口，必要時(shí)用砂輪清除滲碳層，用MT、PT 檢查裂紋是否清除干凈。.補(bǔ)焊時(shí)應(yīng)在坡口內(nèi)引弧，熄弧時(shí)應(yīng)填滿焊坑，多層焊的焊層之間接頭應(yīng)錯(cuò)開。當(dāng)焊縫長(zhǎng)度超過500mm時(shí)，應(yīng)采用分段退焊法。腳手架支撐體系由于本工程全部采用以腳手架做為支撐的高空散拼施工方案，所以對(duì)腳手架工程搭設(shè)有較高的精度要求。根據(jù)桁架的弦桿布置位置，搭設(shè)腳手架。根據(jù)已有的圖紙，在樓層板上做好桁架投影線，腳手架搭設(shè)根據(jù)投影線實(shí)施。腳手架間

19、距、步距根據(jù)結(jié)構(gòu)受力分別給出具體數(shù)據(jù)（詳見下圖）。腳手架平面布置圖腳手架里面示意圖根據(jù)腳手架實(shí)際使用及受力情況，我們對(duì)受力最為集中的內(nèi)環(huán)高度為25m腳手架進(jìn)行受力分析計(jì)算。附：腳手架受力計(jì)算落地架計(jì)算書 鋼管腳手架的計(jì)算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)、 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。 一、參數(shù)信息: 1.腳手架參數(shù) 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為 1.60米，立桿的橫距為1.10米，立桿的步距為1.60 米； 計(jì)算的腳手架為雙排腳手架搭設(shè)高度

20、為 25.0 米，立桿采用單立管； 內(nèi)排架距離墻長(zhǎng)度為0.30米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2； 采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.20 米，水平間距4.80 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數(shù) 施工荷載均布參數(shù)(kN/m2):3.000；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架； 同時(shí)施工層數(shù):1； 3.風(fēng)荷載參數(shù) 內(nèi)蒙古省東勝市地區(qū)，基本風(fēng)壓為0.50，風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z為0.84，風(fēng)荷載體型系數(shù)s為0.65； 考慮風(fēng)荷載 4.靜荷載參數(shù) 每米立桿數(shù)承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)(

21、kN/m2):0.1378； 腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.110； 安全設(shè)施與安全網(wǎng)(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設(shè)層數(shù):4； 腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼； 5.地基參數(shù) 地基土類型:巖石；地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):500.00； 基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積(m2):0.09；基礎(chǔ)降低系數(shù):1.00。 二、大橫桿的計(jì)算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計(jì)算 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.038

22、kN/m ； 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.3501.100/(2+1)=0.128 kN/m ； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值: Q=3.0001.100/(2+1)=1.100 kN/m； 靜荷載的計(jì)算值: q1=1.20.038+1.20.128=0.200 kN/m； 活荷載的計(jì)算值: q2=1.41.100=1.540 kN/m； 大橫桿計(jì)算荷載組合簡(jiǎn)圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計(jì)算荷載組合簡(jiǎn)圖(支座最大彎矩) 2.強(qiáng)度計(jì)算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計(jì)算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.2001.6002+0.101.5401.6002

23、=0.435 kN.m； 支座最大彎距計(jì)算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.2001.6002-0.1171.5401.6002 =-0.512 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算： =Max(0.435106,0.512106)/5080.0=100.787 N/mm2； 大橫桿的抗彎強(qiáng)度:= 100.787 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ 3.撓度計(jì)算: 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計(jì)算公式如下： 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q1= P1+P2=0.038+0.128=0.167 kN/m； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q2

24、= Q =1.100 kN/m； 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.6770.1671600.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.100 1600.04/(1002.06105121900.0) = 3.137 mm； 腳手板,縱向、受彎構(gòu)件的容許撓度為 l/150與10 mm 請(qǐng)參考規(guī)范表5.1.8。 大橫桿的最大撓度小于 1600.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求! 三、小橫桿的計(jì)算: 小橫桿按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計(jì)算值，在最不利荷載布置下計(jì)算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計(jì)算 大

25、橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：p1= 0.0381.600 = 0.061 kN； 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.3501.1001.600/(2+1)=0.205 kN； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3.0001.1001.600/(2+1) =1.760 kN； 荷載的計(jì)算值: P=1.2(0.061+0.205)+1.4 1.760 = 2.784 kN； 小橫桿計(jì)算簡(jiǎn)圖 2.強(qiáng)度計(jì)算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計(jì)算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.1002/8 = 0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下: Mpmax = 2

26、.7841.100/3 = 1.021 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 1.028 kN.m； = M / W = 1.028106/5080.000=202.326 N/mm2 ； 小橫桿的計(jì)算強(qiáng)度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計(jì)算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計(jì)算公式如下: Vqmax=50.0381100.04/(3842.060105121900.000) = 0.029 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.061+0.205+1.760 = 2.

27、027 kN； 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計(jì)算公式如下: Vpmax = 2026.7731100.0(31100.02-41100.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 3.813 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.029+3.813 = 3.842 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (1100.000/150)=7.333 與 10 mm,滿足要求!； 四、扣件抗滑力的計(jì)算: 按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80， 該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或

28、橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值: P1 = 0.0381.100=0.042 kN； 腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值: P2 = 0.3501.1001.600/2=0.308 kN； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值: Q = 3.0001.1001.600 /2 = 2.640 kN； 荷載的計(jì)算值: R=1.2(0.042+0.308)+1.42.640=4.116 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 五、

29、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例為0.1378 NG1 = 0.13825.000 = 3.445 kN； (2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.35 NG2= 0.35041.600(1.100+0.3)/2 = 1.568 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標(biāo)準(zhǔn)值為0.11 NG3 = 0.11041.600/2 = 0.352 kN； (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4

30、= 0.0051.60025.000 = 0.200 kN； 經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.565 kN； 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2 取值。 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ= 3.0001.1001.6001/2 = 2.640 kN； 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計(jì)算 其中 Wo - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：

31、Uz= 0.840 ； Us - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us =0.649 ； 經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk = 0.7 0.5000.8400.649 = 0.191 kN/m2； 不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.565+ 1.42.640= 10.374 kN； 考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.565+ 0.851.42.640= 9.820 kN； 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計(jì)算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.191

32、1.600 1.6002/10 = 0.093 kN.m； 六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算: 不組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為： 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 ：N =10.374 kN； 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.58 cm； 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù) ：K = 1.155 ； 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：U = 1.510 計(jì)算長(zhǎng)度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2.790 m； Lo/i = 177.000 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：= 0.227 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩)

33、 ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f =205.000 N/mm2； = 10374.000/(0.227489.000)=93.457 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 93.457 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 ：N =9.820 kN； 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.58 cm； 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù) ： K = 1.155 ； 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：U = 1.510 計(jì)算長(zhǎng)度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.790 m； Lo/i = 1

34、77.000 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：= 0.227 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f =205.000 N/mm2； = 9819.600/(0.227489.000)+93003.424/5080.000 = 106.770 N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 106.770 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 七、最大搭設(shè)高度的計(jì)算: 不考慮風(fēng)荷載時(shí),采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計(jì)算： 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)

35、值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計(jì)算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.120 kN； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ：NQ = 2.640 kN； 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 ：Gk = 0.138 kN/m； Hs =0.2274.89010-4205.000103-(1.22.120 +1.42.640)/(1.20.138)=99.877 m； 腳手架搭設(shè)高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米： H = 99.877 /(1+0.00199.877)=90.807 m； H= 90.807 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設(shè)高度限值 H =50.000 m。

36、 考慮風(fēng)荷載時(shí),采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計(jì)算： 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計(jì)算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.120 kN； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ：NQ = 2.640 kN； 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值 ：Gk = 0.138 kN/m； 計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.093 /(1.4 0.85) = 0.078 kN.m； Hs =( 0.2274.89010-4205.00010-3-(1.22.120+0.851.4(2.640+ 0.2274.8900.

37、078/5.080)/(1.20.138)=90.940 m； 腳手架搭設(shè)高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米： H = 90.940 /(1+0.00190.940)=83.359 m； H= 83.359 和 50 比較取較小值。經(jīng)計(jì)算得到，腳手架搭設(shè)高度限值 H =50.000 m。 八、連墻件的計(jì)算: 連墻件的軸向力計(jì)算值應(yīng)按照下式計(jì)算： Nl = Nlw + No 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓值 Wk = 0.191 kN/m2； 每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw = 15.360 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), No= 5.000 k

38、N； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值(kN)，應(yīng)按照下式計(jì)算： NLw = 1.4WkAw = 4.103 kN； 連墻件的軸向力計(jì)算值 NL= NLw + No= 9.103 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),l為內(nèi)排架距離墻的長(zhǎng)度, 由長(zhǎng)細(xì)比 l/i=300.000/15.800的結(jié)果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設(shè)計(jì)值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=9.103Nf=95.133,連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經(jīng)過計(jì)算得到 Nl=9.103小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計(jì)算: 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計(jì)值: fg = fgkKc = 500.000 kN/m2； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1.000 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力 ，p = N/A =109.107 kN/m2 ； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ：N = 9.820 kN； 基礎(chǔ)底面面積 (m2)：