ansys常見問(wèn)題及回答

1、ansys常見問(wèn)題及回答（一）普通問(wèn)題：?jiǎn)栴}1:一個(gè)面，賦予材料特性、截面特性，網(wǎng)格劃分后如何在不/solu的前提下，知道其質(zhì)量？初步解答有五種辦法：第一種辦法：用XSUM命令族，但其限制較多（例如無(wú)法考慮象mass21這樣單元的質(zhì)量），且除了vsum命令，其它XSUM命令并不能得到實(shí)體的質(zhì)量，不管這些實(shí)體是否分網(wǎng)并賦予單元特性第二和第三種辦法：利用psolve部分求解命令，或者聯(lián)合irlf和psolve命令求解，前者或者較快但是結(jié)果不夠精確，后者速度很慢，但是結(jié)果精確第四種辦法：利用APDL編寫命令流宏，求解每個(gè)單元的質(zhì)量和幾何信息，然后疊加求解第五種辦法：利用etable，建立單元表，利用

2、單元操作完成。注：計(jì)劃寫一個(gè)有關(guān)的宏，希望可以交流問(wèn)題2:CFX是否有像ANSYS一樣可以利用的命令流，通過(guò)直接編寫命令流來(lái)算題，如果有可否提供一個(gè)命令流模版，或者實(shí)例，參考書籍一致的觀點(diǎn)認(rèn)為沒(méi)有類似于ansys的命令流，通常用CCL （CFX Command Language）和CEL表達(dá)式問(wèn)題3:多工況下結(jié)構(gòu)體的優(yōu)化設(shè)計(jì)一個(gè)結(jié)構(gòu)體，分析其在不同工況下的強(qiáng)度和剛度，進(jìn)而對(duì)其進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，我們?cè)撊绾沃郑坷?，如果單以承壓工況，優(yōu)化設(shè)計(jì)后，其結(jié)構(gòu)體在承拉工況下未必合理；而在承拉工況下優(yōu)化得到的結(jié)構(gòu)體，在承壓工況下也未必合理；如何兼顧兩者，同時(shí)優(yōu)化，同時(shí)最優(yōu)合理？單工況的優(yōu)化設(shè)計(jì)都會(huì)做，多工況的

3、優(yōu)化設(shè)計(jì)有人考慮過(guò)？首先，找到不同工況下最大應(yīng)力值所處的位置然后，進(jìn)入時(shí)間歷程后處理器，定義這些位置相應(yīng)的變量，如等效應(yīng)力，然后繪出時(shí)間歷程曲線再次，在變分優(yōu)化中尋找對(duì)應(yīng)力結(jié)果影響較顯著的變量最后，在優(yōu)化設(shè)計(jì)中，忽略不必要的、影響不大的變量，進(jìn)行結(jié)果優(yōu)化分析問(wèn)題4:兩個(gè)結(jié)構(gòu)體，分別采用焊接（即幾何glue和節(jié)點(diǎn)融合）和綁定接觸/CEINTF（MPC多點(diǎn)約束方法），給定同樣的邊界條件，得到的計(jì)算結(jié)果，相似？幾何gule和NUMMRG節(jié)點(diǎn)融合，可能更容易引發(fā)連接局部的應(yīng)力奇異現(xiàn)象。用MPC在局部可能會(huì)造成應(yīng)力集中,且在MPC附近的單元的應(yīng)力是不可信的! 問(wèn)題5-1:瞬態(tài)分析中，如何限制剛體位移？一

4、個(gè)例題，在結(jié)構(gòu)端部施加X(jué)方向的載荷，進(jìn)而產(chǎn)生加速度，在delt時(shí)間內(nèi)預(yù)計(jì)產(chǎn)生某一位移，結(jié)果卻出現(xiàn)剛體位移，如何避免、處理？問(wèn)題5-2:ANSYS的multibody analysis是不是等同于ADAMS的運(yùn)動(dòng)分析，可以完全替代，或者可以完成其部分功能哪？初步分析后認(rèn)為，5-1和5-2是同一問(wèn)題，那就是ansys的multibody analysis并不能代替MSC的ADAMSMULTIBODY ANALYSIS只能做一些簡(jiǎn)單的機(jī)構(gòu)關(guān)聯(lián)運(yùn)動(dòng)分析，并不能實(shí)現(xiàn)機(jī)構(gòu)相對(duì)于地面的運(yùn)動(dòng)分析附件1：是一個(gè)剛做完的有關(guān)油缸起豎過(guò)程動(dòng)畫演示的文件，其中頗多紕漏，有興趣者可相互討論、交流。附命令流1:!兩個(gè)宏塊

5、：托架起豎過(guò)程受力分析和起豎過(guò)程動(dòng)畫演示FINISH/CLEAR,START/FILENAME,Tub,1/CONFIG,NRES,5000!（一）創(chuàng)建宏!一、宏塊1!宏描述：托架起豎過(guò)程受力分析*CREATE,Tray.mac/PMACRO*AFUN,DEG!1.參數(shù)定義與賦值!1)多參數(shù)變量MULTIPRO,START,4 !重物 *CSET,61,62,THE PARAMETER OF Matter:*CSET,1,3,Matter_M,THE MASS OF Matter: T,15*CSET,4,6,Matter_L0,THE WHOLE LENGTH OF Matter: M,15

6、.4 *CSET,7,9,Matter_L,THE LENGTH TO ROTATER-AREA FROM CENTROID: M,5.6*CSET,10,12,Matter_R,THE RADUIS OF Matter: M,0.75 MULTIPRO,ENDMULTIPRO,START,3 !虛擬/托架*CSET,61,62,THE PARAMETER OF Tray:*CSET,1,3,Tray_L,THE LENGTH OF Tray: M,3.457 !控制起豎上支點(diǎn) *CSET,4,6,Tray_H,THE HIGH OF Tray: M,0 !控制回轉(zhuǎn)支點(diǎn) *CSET,7,9,T

7、ray_D,THE DISPLACEMENT OF Tray IN X DIRECTION: M,0 !控制滑動(dòng) MULTIPRO,ENDMULTIPRO,START,5 !油缸*CSET,61,62,THE PARAMETER OF OIL:*CSET,1,3,OIL_UX0,THE X COORDINATE OF OIL UP_SUPPORT IN 0 DEG: M,Tray_L*CSET,4,6,OIL_UY0,THE Y COORDINATE OF OIL UP_SUPPORT IN 0 DEG: M,0*CSET,7,9,OIL_DY0,THE Y COORDINATE OF OIL

8、 DOWN_SUPPORT IN 0 DEG: M,-1.137*CSET,10,12,OIL_L0,THE INITIAL LENGTH OF OIL: M,2.7*CSET,13,15,OIL_N,THE SECT-NUM OF OIL,3MULTIPRO,ENDMULTIPRO,START,3 !空氣/風(fēng)載*CSET,61,62,THE PARAMTER OF AIR: *CSET,1,3,K,THE RESISTANCE COEFFICIENT OF AIR: ,1.2 *CSET,4,6,AIR_Ro,THE DENSITY OF AIR: KG/M3,1.47*CSET,7,9,A

9、IR_V,THE WIND VELOCITY OF AIR: M/S,21MULTIPRO,END!2)參數(shù)數(shù)組 *DIM,Matter_G1,ARRAY,91 !順風(fēng) *DIM,Matter_G2,ARRAY,91 !逆風(fēng) *DIM,OIL_ALFA,ARRAY,91 !油缸角度 *DIM,OIL_F0,ARRAY,91 !無(wú)風(fēng) *DIM,OIL_F0X,ARRAY,91*DIM,OIL_F0Y,ARRAY,91*DIM,Tray_RX0,ARRAY,91*DIM,Tray_RY0,ARRAY,91 *DIM,OIL_F1,ARRAY,91 !起豎載荷：順風(fēng) *DIM,OIL_F1X,ARR

10、AY,91*DIM,OIL_F1Y,ARRAY,91*DIM,Tray_RX1,ARRAY,91*DIM,Tray_RY1,ARRAY,91 *DIM,OIL_F2,ARRAY,91 !逆風(fēng) *DIM,OIL_F2X,ARRAY,91*DIM,OIL_F2Y,ARRAY,91*DIM,Tray_RX2,ARRAY,91*DIM,Tray_RY2,ARRAY,91*DIM,Tray_DX,ARRAY,91 !限位位移：X向 *ABSET,This is a Tray.MAC Process Bar,BOTH!2.計(jì)算程序!1)油缸長(zhǎng)度優(yōu)化OIL_UXY=SQRT(OIL_UX0*2+OIL_UY

11、0*2) !上支點(diǎn)斜距 OIL_UAng0=ATAN(OIL_UY0/OIL_UX0) !上支點(diǎn)斜距初始水平夾角OIL_UX90=OIL_UXY*Cos(90+OIL_UAng0) !上支點(diǎn)90度橫坐標(biāo) OIL_UY90=OIL_UXY*Sin(90+OIL_UAng0) !上支點(diǎn)90度縱坐標(biāo)*DO,I,1,1.0E9 OIL_DX0=OIL_UX0-SQRT(OIL_L0*2-(OIL_UY0-OIL_DY0)*2) !0度時(shí)油缸下支點(diǎn)X坐標(biāo)OIL_DX90=OIL_DX0-Tray_D !90度時(shí)油缸下支點(diǎn)X坐標(biāo)OIL_DY90=OIL_DY0 ! Y坐標(biāo) OIL_L90=SQRT(OIL

12、_UX90-OIL_DX90)*2+(OIL_UY90-OIL_DY90)*2) !90度時(shí)油缸長(zhǎng)度OIL_LMax=OIL_L90-OIL_L0 !最大行程 OIL_LAve=OIL_LMax/OIL_N !平均行程OIL_LT=OIL_L0-OIL_LAve !不可用部分/預(yù)留長(zhǎng)度 *IF,OIL_LT,GE,0.690,AND,OIL_LT,LE,0.691,THEN*EXIT*ENDIF*IF,OIL_LT,LT,0.690,THENOIL_L0=OIL_L0+1.0E-5 *ENDIF*IF,OIL_LT,GT,0.691,THENOIL_L0=OIL_L0-1.0E-5*ENDIF

13、*ENDDO!2)載荷計(jì)算*DO,I,1,91THETA=I-1Tray_DX(I)=Tray_D/90*(I-1)!重力和風(fēng)載Matter_G0=Matter_M*1000*10 !重力 AIR_P=0.5*AIR_Ro*AIR_V*2 !風(fēng)壓AREA1=2*Matter_L0*Matter_R*Sin(THETA)+3.14*Matter_R*2*Cos(THETA) $ AREA2=AREA1Matter_G1(I)=K*AIR_P*AREA1 !順風(fēng)Matter_G2(I)=K*AIR_P*AREA2 !逆風(fēng)!油缸OIL_UX=OIL_UXY*Cos(THETA+OIL_UAng0)

14、$ OIL_UY=OIL_UXY*Sin(THETA+OIL_UAng0) !上支點(diǎn)坐標(biāo)OIL_DX=OIL_DX0-Tray_DX(I) $ OIL_DY=OIL_DY0 !下支點(diǎn)坐標(biāo) OIL_L=SQRT(OIL_UX-OIL_DX)*2+(OIL_UY-OIL_DY)*2) !油缸即時(shí)長(zhǎng)度OIL_ALFA(I)=ACOS(OIL_UX-OIL_DX)/OIL_L) !上下支點(diǎn)與水平正方向夾角 K0=Matter_L*Cos(THETA)+(Tray_H-Matter_R)*Sin(THETA)K12=Matter_L*Sin(THETA)+(Tray_H-Matter_R)*Cos(TH

15、ETA)K012=Tray_L*Sin(OIL_ALFA(I)-THETA)+Tray_H*Cos(OIL_ALFA(I)-THETA)!CASE0：無(wú)風(fēng) OIL_F0(I)=K0*Matter_G0/K012OIL_F0X(I)=OIL_F0(I)*Cos(OIL_ALFA(I)OIL_F0Y(I)=OIL_F0(I)*Sin(OIL_ALFA(I)!CASE1：順風(fēng)OIL_F1(I)=K0*Matter_G0/K012-Matter_G1(I)*K12/K012OIL_F1X(I)=OIL_F1(I)*Cos(OIL_ALFA(I)OIL_F1Y(I)=OIL_F1(I)*Sin(OIL_

16、ALFA(I)!CASE2：逆風(fēng)OIL_F2(I)=K0*Matter_G0/K012+Matter_G2(I)*K12/K012OIL_F2X(I)=OIL_F2(I)*Cos(OIL_ALFA(I)OIL_F2Y(I)=OIL_F2(I)*Sin(OIL_ALFA(I)!托架!CASE0：無(wú)風(fēng) Tray_RX0(I)=-OIL_F0X(I)Tray_RY0(I)=Matter_G0-OIL_F0Y(I)!CASE1：順風(fēng)Tray_RX1(I)=-OIL_F1X(I)+Matter_G1(I)Tray_RY1(I)=Matter_G0-OIL_F1Y(I)!CASE2：逆風(fēng)Tray_RX2(

17、I)=-OIL_F2X(I)-Matter_G2(I)Tray_RY2(I)=Matter_G0-OIL_F2Y(I)*ABCHECK,8+I,THIS IS COMPUTING.*ENDDO !3.結(jié)果輸出*CREATE,ansuitmp*CFOPEN,Tray,DAT*VWRITE,(1.油缸基本參數(shù)：)*VWRITE,(8X,0度：上支點(diǎn)X坐標(biāo),12X,Y坐標(biāo),12X,下支點(diǎn)X坐標(biāo),12X,Y坐標(biāo))*VWRITE,OIL_UX0,OIL_UY0,OIL_DX0,OIL_DY0(5X,F12.3,7X,F12.3,8X,F12.3,9X,F12.3)*VWRITE,(8X,90度：上支點(diǎn)X

18、坐標(biāo),12X,Y坐標(biāo),12X,下支點(diǎn)X坐標(biāo),12X,Y坐標(biāo))*VWRITE,OIL_UX90,OIL_UY90,OIL_DX90,OIL_DY90(8X,F16.3,7X,F12.3,8X,F12.3,9X,F12.3)*VWRITE,(8X,最大行程,12X,平均行程,12X,油缸級(jí)數(shù),12X,最大長(zhǎng)度,12X,初始長(zhǎng)度)*VWRITE,OIL_LMax,OIL_LAve,OIL_N,OIL_L90,OIL_L0(5X,F12.3,7X,F12.3,7X,F12.3,7X,F12.3,6X,F12.3)*VWRITE,(2.重物基本參數(shù)：)*VWRITE,(8X,質(zhì)量,6X,到回轉(zhuǎn)耳軸面距離

19、,6X,總長(zhǎng),6X,半徑)*VWRITE,Matter_M,Matter_L,Matter_L0,Matter_R(6X,F8.2,3X,F16.3,6X,F8.3,3X,F8.3)*VWRITE,(3.托架基本載荷（無(wú)風(fēng)）：)*VWRITE,(8X,托架長(zhǎng),6X,托架高,6X,托架X向位移)*VWRITE,Tray_L,Tray_H,Tray_D(8X,F6.3,6X,F6.3,6X,F12.3)*VWRITE,(8X,起豎角度,6X,起豎載荷,6X,起豎X向載荷,6X,起豎Y向載荷,6X,油缸角度,6X,X向支反力,6X,Y向支反力,6X,X向位移)*VWRITE,SEQU,OIL_F0(

20、1),OIL_F0X(1),OIL_F0Y(1),OIL_ALFA(1),Tray_RX0(1),Tray_RY0(1),Tray_DX(1)(8X,F5.2,6X,F12.3,4X,F12.3,6X,F12.3,6X,F6.2,4X,F12.3,4X,F12.3,6X,F5.3)*CFCLOS*END/INPUT,ansuitmp*ABCHECK,100,THE COMPUTATION IS COMPLTED.*ABFINISH*END !二、宏塊2 !宏描述：托架起豎過(guò)程動(dòng)畫演示!備注：以虛擬/托架回轉(zhuǎn)耳軸/后支為坐標(biāo)圓點(diǎn)O、水平長(zhǎng)度L方向?yàn)閄軸、豎直高度H方向?yàn)閅軸*CREATE,ANI

21、MATE_SUP,MAC*AFUN,RAD!0.參數(shù)定義與賦值!0.1截面形式和幾何參數(shù)!1)虛擬/托架Tray_L1=0 !后支Tray_L2=1.575 !中支Tray_L3=Tray_L !前支Tray_R=0.25 !主梁截面!2)重物Matter_L1=Tray_L2 !中聯(lián)支Matter_L2=Tray_L3 !前支面Matter_L3=Matter_L !質(zhì)心點(diǎn)Matter_R=Matter_R !半徑Matter_M=1000*Matter_M !質(zhì)量!0.2起豎要求TTIME=2 !時(shí)間ACCEL=3.14*50/180 !最大角加速度!0.3邊界條件!1)起豎載荷*DIM,

22、F_X,TABLE,91,1,THETA !水平載荷，THETA起豎角度F_X(0,1)=1 !X水平方向*DO,I,1,91F_X(I,0)=3.14*(I-1)/180F_X(I,1)=OIL_F0X(I)*ENDDO*DIM,F_Y,TABLE,91,1,THETA !垂直載荷，THETA起豎角度F_Y(0,1)=2 !Y垂直方向*DO,I,1,91F_Y(I,0)=3.14*(I-1)/180F_Y(I,1)=OIL_F0Y(I)*ENDDO!2)限位位移*DIM,D_X,TABLE,91,1,THETA !水平位移，THETA起豎角度D_X(0,1)=3 !X水平方向*DO,I,1,

23、91D_X(I,0)=3.14*(I-1)/180D_X(I,1)=Tray_DX(I)*ENDDO!3)起豎角度*DIM,D_Y,TABLE,91,1,THETA !起豎位移，THETA起豎角度D_Y(0,1)=4 !Y垂直方向*DO,I,1,91D_Y(I,0)=3.14*(I-1)/180D_Y(I,1)=Tray_L*Sin(3.14*(I-1)/180)*ENDDO*DIM,THETA,TABLE,91,1,TIME !起豎角度，TIME起豎時(shí)間DTIME=TTIME/90 $ ANG_V=3.14*90/180/TTIME !時(shí)間增量、平均角速度THETA(0,1)=4 !y轉(zhuǎn)動(dòng)方

24、向*DO,I,1,91THETA(I,0)=DTIME*(I-1)THETA(I,1)=ANG_V*DTIME*(I-1)*ENDDO/PREP7!1.有限單元模型!1)單元類型與實(shí)常數(shù)ET,1,BEAM188 $ R,1ET,2,MASS21 $ KEYOPT,2,3,2 $ R,2,Matter_MET,3,MPC184 $ KEYOPT,3,1,1 $ KEYOPT,3,2,1!2)材料模型MP,EX,1,2.1E11MP,NUXY,1,0.27!3)截面特性梁?jiǎn)卧猄ECTYPE,1,BEAM,CSOLID !托架SECDATA,Tray_R,64,4SECOFFSET,USER,-Tr

25、ay_RSECTYPE,2,BEAM,CSOLID !重物SECDATA,Matter_R,64,4!4)單元模型CSYS,0!虛擬/托架N,1,Tray_L1,0 !后支N,2,Tray_L2,0 !中支N,3,Tray_L3,0 !前支N,10,Tray_L3+0.001 !邊界點(diǎn)載荷N,11,Tray_L3+0.002 !邊界點(diǎn)位移TYPE,1 $ REAL,1 $ SECNUM,1 $ E,1,2 $ E,2,3 $ E,3,10 $ E,10,11!重物N,4,Matter_L1,Matter_R !中聯(lián)支N,5,Matter_L2,Matter_R !前支面N,6,Matter_L

26、3,Matter_R !質(zhì)心點(diǎn)TYPE,1 $ REAL,1 $ SECNUM,2 $ E,4,5 $ E,5,6TYPE,2 $ REAL,2 $ E,6N,7,Matter_L1,0 !中聯(lián)支托架N,8,Matter_L2,0 !前支面托架TYPE,3 $ E,4,7 $ E,5,8!聯(lián)接關(guān)系ET,4,MPC184 $ KEYOPT,4,1,6 $ KEYOPT,4,4,1ET,5,MPC184 $ KEYOPT,5,1,11NWPAVE,2 $ CSWPLA,11,0SECTYPE,4,JOINT,REVOSECJOINT,LSYS,11NWPAVE,3 $ CSWPLA,12,0SEC

27、TYPE,5,JOINT,CYLISECJOINT,LSYS,12TYPE,4 $ SECNUM,4 $ E,2,7 !中聯(lián)耳托架和重物TYPE,5 $ SECNUM,5 $ E,3,8 !前支面托架和重物ALLSEL,ALLEPLOT $ SAVEFINISH!2.起豎過(guò)程/SOLU!1)分析類型與求解控制!分析類型ANTYPE,4 !瞬態(tài)分析TRNOPT,FULL,HHTLUMPM,ON!求解控制OUTRES,ALL,ALLSOLCONTROL,1,1!時(shí)間與頻率TIME,TTIMEDELTIM,DTIME,DTIME/10,DTIME*1.2,ON!動(dòng)力學(xué)選項(xiàng)時(shí)間積分TIMINT,ON,

28、STRUCTINTP,0.005,1.0,0.5!非線性分析選項(xiàng)NLGEOM,ONNROPT,FULL,ONAUTO,ON $ KBC,1NEQIT,75!求解器EQSLV,SPARSE!2)初邊條件!初始條件ACEL,0,10,0 !整體重力加速度!邊界條件!A.位移邊界條件D,1,UZ,0,UY,ROTX !托架后支點(diǎn)D,1,UX,%D_X%D,11,UZ,0 !托架邊界點(diǎn)位移D,11,UY,%D_Y%!B.載荷邊界條件F,10,FX,%F_X% !托架邊界點(diǎn)載荷F,10,FY,%F_Y%!3)計(jì)算求解ALLSEL,ALLSOLVEFINISH*END!（二）調(diào)用宏塊*USE,TRAY.M

29、AC !起豎過(guò)程受力分析!注意：一定要一個(gè)一個(gè)單獨(dú)執(zhí)行，否則有錯(cuò)!這也是，我一直沒(méi)有解決的問(wèn)題!如何讓一個(gè)宏模塊優(yōu)先執(zhí)行，而其它操作，比如變量賦值、模型構(gòu)建、另一個(gè)宏塊的調(diào)用，都在第一個(gè)宏塊調(diào)用完成后!再依次，執(zhí)行相應(yīng)操作，歡迎建議，希望幫助！ *USE,ANIMATE_SUP.MAC !起豎過(guò)程動(dòng)畫演示!（三）后處理!1)基本設(shè)置/POST26FILE,Tub,rst,.NUMVAR,200SOLU,191,NCMIT $ STORE,MERGEFILLDATA,191,1,1REALVAR,191,191!2)定義變量并存儲(chǔ)NSOL,2,1,U,X,UX_2 $ STORE,MERGENS

30、OL,3,1,ROT,Z,ROTZ_3 $ STORE,MERGENSOL,4,1,V,X,VX_4 $ STORE,MERGENSOL,5,1,OMG,Z,OMGZ_5 $ STORE,MERGENSOL,6,1,A,X,AX_6 $ STORE,MERGENSOL,7,1,DMG,Z,DMGZ_7 $ STORE,MERGERFORCE,8,1,F,X,FX_8 $ STORE,MERGERFORCE,9,1,F,Y,FY_9 $ STORE,MERGERFORCE,10,1,F,Z,FZ_10 $ STORE,MERGE問(wèn)題6:不同分析中，剛體的建立？解答：在線性分析中，可利用CERIG

31、命令在非線性分析中，可利用RBE3命令和MPC184單元；或者利用接觸向?qū)Ы⒛繕?biāo)剛性實(shí)體問(wèn)題7:我們都知道，任一載荷可分解為對(duì)稱載荷（對(duì)稱邊界條件）和反對(duì)稱載荷（反對(duì)稱邊界條件）,那么針對(duì)對(duì)稱邊界條件和反對(duì)稱邊界條件下，實(shí)體結(jié)構(gòu)分析，該如何進(jìn)行？針對(duì)對(duì)稱邊界條件下實(shí)體結(jié)構(gòu)的分析，我們都會(huì)利用ansys的對(duì)稱邊界條件設(shè)置，求解半個(gè)或者1/4實(shí)體結(jié)構(gòu)，將所得結(jié)果對(duì)稱/循環(huán)，得到整體結(jié)果分析；那么針對(duì)反對(duì)稱邊界條件下實(shí)體結(jié)構(gòu)的分析，我們?cè)撊绾卫脤?duì)稱邊界條件求得整體結(jié)構(gòu)的結(jié)果分析呢？好像，ansys中沒(méi)有反對(duì)稱邊界條件設(shè)置一說(shuō)，如果有，我們就省事多了，哈哈解答：分別求解出兩個(gè)對(duì)稱解，即F/2和-F

32、/2對(duì)稱載荷，兩個(gè)對(duì)稱載荷相減，F(xiàn)/2-(-F/2)=F，就是一個(gè)F反對(duì)稱載荷具體減法是，左半：左減右，右半：右減左個(gè)人想法，未經(jīng)驗(yàn)證，歡迎討論（二）子結(jié)構(gòu)問(wèn)題問(wèn)題一：在做一個(gè)有關(guān)橡膠的計(jì)算由于，單元較多，因而計(jì)算較慢，不過(guò)最終還是得到了結(jié)果現(xiàn)在，想用子結(jié)構(gòu)方法，把鋼板單元做成一個(gè)超單元可是，機(jī)子電腦內(nèi)存，竟然不夠用，ft覺(jué)得不可能啊？子結(jié)構(gòu)，本意就是省時(shí)，省空間的難道，卻要占用更多的內(nèi)存？解答：有同仁說(shuō)解決方法是加大計(jì)算機(jī)的虛擬內(nèi)存，加大虛擬內(nèi)存的量比平時(shí)想象的要大得多，直到程序能夠進(jìn)行為止，至于到底你的問(wèn)題需要多大虛擬內(nèi)存需要試一試。原因在于雖然每個(gè)部分都形成了超單元，但計(jì)算時(shí)要把每個(gè)超單

33、元都調(diào)入需要大的scratch space。評(píng)析：其實(shí)，采用子結(jié)構(gòu)的本意，就是希望可以減少內(nèi)存的使用，既然使用子結(jié)構(gòu)需要更多的內(nèi)存，那么還不如不用，問(wèn)題二：在做載荷向量時(shí)，我發(fā)現(xiàn)好像在一個(gè)/SOLU FINISHI里只能做一個(gè)載荷向量計(jì)算如果有多個(gè)載荷向量，就只能多個(gè)/SOLU FINISH，是這樣？解答:如果載荷是作用在超單元上,則必須重新做自由度縮減,因?yàn)樾纬沙瑔卧獣r(shí)不僅要縮減剛度陣和質(zhì)量陣,還有載荷向量.評(píng)析：解答好像沒(méi)有說(shuō)道正點(diǎn)上，正是因?yàn)橹雷饔迷诔瑔卧系妮d荷需要做載荷向量，我碰到以上做多個(gè)載荷向量的問(wèn)題問(wèn)題三：是否所有和超單元相關(guān)的約束和載荷，都需要做成載荷向量；解答：與非超單元

34、部分接觸的節(jié)點(diǎn)需要處理為主自由度，超單元部分本身的（非零）約束條件和載荷邊界條件，可處理為載荷向量；或者可以把所有約束條件和載荷條件在gen部分處理為主自由度，在use部分添加邊界條件。問(wèn)題四：第一個(gè)單元的第九個(gè)節(jié)點(diǎn)一定是內(nèi)節(jié)點(diǎn)，作何意解釋？我模型中，第一個(gè)單元是solid185，并不是超單元此問(wèn)題已經(jīng)解決！問(wèn)題五：matrix單元keyopt（1）1如何解釋？特征說(shuō)明，其輻射、大旋轉(zhuǎn)；輻射是對(duì)應(yīng)熱核輻射？大旋轉(zhuǎn)對(duì)應(yīng)結(jié)構(gòu)運(yùn)動(dòng)那么，怎樣才能區(qū)別、體現(xiàn)出，keyopt（1）1設(shè)置是表明輻射、或者大旋轉(zhuǎn)？問(wèn)題六：超單元上節(jié)點(diǎn)不可以改變節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)系，是嗎？該如何解決？問(wèn)題七：warningSuperel

35、ement does not have a complete degree of freedom set as required by large deflection analysis做何解？超單元上節(jié)點(diǎn)本來(lái)就只有三個(gè)自由度，用了solid185單元，怎么會(huì)does not have a complete degree of freedom 那么large deflection analys require什么樣的自由度？問(wèn)題八：對(duì)每個(gè)超單元做擴(kuò)展，每次應(yīng)定義不同的文件名，并每次進(jìn)入和退出/SOLUTION疑惑ing，每次定義不同的文件名？如果我的參數(shù)文件給GEN，那么每次定義不同的文件名，

36、分別就是GEN1、GEN2,那么擴(kuò)展時(shí)就找不到.EMAT等擴(kuò)展必需的文件希望，有人可以給以說(shuō)明！命令例子1:/CLEAR,NOSTART/FILENAME,Adapter_GEN,1RESUME,ADAPTER_FULL,DB!1.擴(kuò)展部分1/SOLU !1)激活擴(kuò)展部分及其選項(xiàng)ANTYPE,SUBSTR !子結(jié)構(gòu)分析EXPASS,ON !激活擴(kuò)展選項(xiàng)EXPSOL,1,1SEEXP,PIN_SEP,Adapter_USE!2)載荷步選項(xiàng)OUTRES,ALL,ALL!3)擴(kuò)展求解CMSEL,S,PIN_EP $ NSLE,SSOLVEFINISH*!2.擴(kuò)展部分2/SOLU !1)激活擴(kuò)展部分及其選項(xiàng)ANTYPE,SUBSTR !子結(jié)構(gòu)分析EXPASS,ON !激活擴(kuò)展選項(xiàng)EXPSOL,1,1SEEXP,PIN_SEBC,Adapter_USE!2)載荷步選項(xiàng)OUTRES,ALL,ALL!3)擴(kuò)展求解CMSEL,S,PIN_EB $ CMSEL,S,PIN_EC $ NSLE,SSOLVEFINISH*擴(kuò)展部分1可以正確擴(kuò)展，而擴(kuò)展部分2（即*所擴(kuò)部分）卻無(wú)法正常擴(kuò)展，提示