鋼材控制軋制和控制冷卻技術(shù)理論

1、鋼材控制軋制和控制冷卻技術(shù)理論一、控制軋制 在熱軋過程中通過對金屬的加熱制度、變形制度和溫度制度的合 理控制，使塑性變形與固態(tài)相變結(jié)合以獲得細(xì)小的經(jīng)理組織，使鋼材 具有優(yōu)異的綜合力學(xué)性能（強(qiáng)度、韌性和焊接性能等）的軋制工藝。 二、控制冷卻 控制軋后鋼材的冷卻速度以達(dá)到改善組織性能的目的。三、控軋控冷工藝優(yōu)點(diǎn) 1、控軋 2、控冷1 控制軋制與控制冷卻 2控軋控冷理論 一、鋼的強(qiáng)韌化 1、鋼的強(qiáng)化機(jī)制 （1）固溶強(qiáng)化（ ） 通過添加溶質(zhì)元素（以點(diǎn)缺陷形式） 使基體強(qiáng)化（改變化學(xué)成分）合金含量% 合金含量% 合金含量% 2控軋控冷理論（2）位錯(cuò)強(qiáng)化 加工硬化是位錯(cuò)強(qiáng)化的外部表現(xiàn)（3）沉淀強(qiáng)化 低合金

2、鋼中加入微量Nb、V、Ti等元素，可形成碳化物、氮化物或碳氮化 物，在軋制時(shí)或軋后冷卻時(shí)，它仍析出第二相沉淀強(qiáng)化（4）晶界強(qiáng)化 晶粒越細(xì)小，晶界相對越多，晶界對為錯(cuò)的運(yùn)動的阻力越大。 霍爾佩奇公式：（5）亞晶強(qiáng)化（6）相變強(qiáng)化（7） 二、鋼的韌化 1、影響韌性的因素 （1）成分 一般的，加入合金元素會使材料強(qiáng)度提高，但 由于基體內(nèi)缺陷增加，而會使塑性和韌性降低。 （2）氣體和夾雜物 （3）加工工藝2控軋控冷理論2、強(qiáng)化機(jī)制對韌性的影響 （1）固溶強(qiáng)化 （2）位錯(cuò)強(qiáng)化。對塑性和韌性雙重影響 （3）沉淀強(qiáng)化 （4）晶界強(qiáng)化 細(xì)小均勻的晶粒既可提高強(qiáng)度又可改善塑性和韌性是控軋的 基本目標(biāo)。 （5）相

3、變強(qiáng)化3、冷脆系數(shù) 表示各強(qiáng)化機(jī)理和成分對強(qiáng)度和韌性的影響 表示有提高脆性斷裂的傾向2控軋控冷理論 三、熱變形時(shí)鋼的奧氏體變形與再結(jié)晶 1、熱變形時(shí)鋼的再結(jié)晶 高溫A體區(qū)變形的鋼，加工硬化與高溫動態(tài)軟化（動態(tài)回復(fù)和動態(tài) 再結(jié)晶）同時(shí)進(jìn)行。 2、熱變形間隙時(shí)間內(nèi)A體再結(jié)晶 （1）在道次間或加工后，A體區(qū)冷卻時(shí)將發(fā)生靜態(tài)回復(fù)、靜態(tài)再結(jié) 晶和亞動態(tài)再結(jié)晶。 （2）各因素對A體平均晶粒尺寸的影響 原始晶粒大?。涸季ЯＴ郊?xì)，再結(jié)晶后晶粒也越細(xì)。 變形量：在一定軋制溫度下，變形后A體晶粒尺寸隨變形量 增大而減小。但大壓下率部分的晶粒細(xì)化效果減弱，60%壓下率 甚至于沒有細(xì)化作用，其極限植為2040 2控

4、軋控冷理論變形溫度 晶粒大小是變形溫度的弱函數(shù)，且取決于A體再結(jié)晶情況。變形速度：與溫度同樣效果。變形后停留時(shí)間 既會增加A體再結(jié)晶數(shù)量又會使再結(jié)晶A體晶粒長大。微量元素 微合金元素在鋼中以C和N化合物形式析出，起細(xì)化晶粒作用。 溶于固溶體或分布在基體中小質(zhì)點(diǎn)析出物都可阻止晶粒長大。 但微合金元素有強(qiáng)烈抑制A體再結(jié)晶作用，可使再結(jié)晶數(shù)量減少、晶粒尺寸增大。 2控軋控冷理論3、再結(jié)晶區(qū)域圖 （1）以變形量為橫坐標(biāo)， 變形溫度T為縱坐標(biāo)的圖，依變形后組織是否再結(jié)晶分三個(gè)區(qū)域： 未再結(jié)晶區(qū) 部分再結(jié)晶區(qū) 再結(jié)晶區(qū)2控軋控冷理論 2）一道次軋后再結(jié)晶區(qū)域圖 區(qū)：回復(fù)區(qū)給予壓下，反而局部生成巨大晶粒，相

5、變后組織不均。 區(qū)：再結(jié)晶和未再結(jié)晶的晶粒混合物。 區(qū)：細(xì)小再結(jié)晶晶粒，晶粒大小隨變形量增大而細(xì)化。 壓下率大的部分完全再結(jié)晶區(qū)低于臨界變形量的部分，只有回復(fù)的區(qū)介于兩者之間為部分再結(jié)晶區(qū)。 （3）多道次軋制4、保溫中A體晶粒長大2控軋控冷理論2控軋控冷理論四、在變形條件下的相變 1、變形后的A體向鐵素體的轉(zhuǎn)變（A F） （1）再結(jié)晶A體晶粒生成F體晶粒 、F體晶粒優(yōu)先在A體晶界上生成，生成的F體晶粒有 塊狀（等軸的）也有呈針狀的先共析F體（魏氏組織F 體）。 魏氏組織形成降低了鋼的塑性和韌性，應(yīng)減少和 消除。 魏氏組織形成主要取決于鋼的 化學(xué)成分、A體晶粒大小和冷卻速度。2控軋控冷理論 1）

6、含C量在0.150.5%間易形成魏氏組織。 C 形成塊狀F體 C 形成網(wǎng)狀F體 2）鈮鋼 普碳鋼 釩鋼順序，鈮鋼最易形成魏氏組織。 3）A晶粒 5級（大于40 ）易形成魏氏組織。 4）增加冷卻速度會促進(jìn)魏氏組織形成、隨A體晶粒的細(xì)化，F(xiàn)體晶粒成比例細(xì)化 轉(zhuǎn)換比，化學(xué)成分對轉(zhuǎn)化比有影響。 、通常熱軋通過形變再結(jié)晶克使A體晶 粒細(xì)化2040 ，轉(zhuǎn)變后的F體可 細(xì)化20 （8級）阻礙魏氏組織的形成2控軋控冷理論（2）、部分再結(jié)晶A體晶粒 F體晶粒 、由兩部分組成 1）再結(jié)晶細(xì)小在其晶界上析出F體晶粒細(xì)小。 2）未再結(jié)晶晶粒受變形拉長， 由于A沒細(xì)化，F(xiàn)成核少，易形成粗大的F體和針狀 組織不均勻組織對

7、韌性影響大。 、經(jīng)多道次軋制使部分再結(jié)晶晶粒變小或受變形拉 長，晶內(nèi)出現(xiàn)許多變形帶。則轉(zhuǎn)變后亦能得到細(xì)小F體 組織，改善性能。 （3）從未結(jié)晶A體F體晶粒 、可能得到細(xì)小F體晶粒 F體晶粒在晶界和變形帶上形核。 、也可得到粗細(xì)不均 的混晶F體。 、獲得何種組織取決于未再結(jié)晶區(qū)內(nèi)是 否得到均勻的變形帶。2控軋控冷理論、總變形量和道次變形量要大。 1）總變形量應(yīng) 45%，可得F體晶粒 （1213級） 2）一道次壓下率越大，越易產(chǎn)生變形帶，越易獲得均勻組織。、未再結(jié)晶區(qū)材料強(qiáng)度由固溶強(qiáng)化（ ）和F體晶粒尺寸（d） 等決定。2控軋控冷理論（4）幾種轉(zhuǎn)變類型 、A型 、B型（再結(jié)晶型控制軋制） 、型（未

8、再結(jié)晶型控軋） 、過渡型（介于、間） 是在A體部分再結(jié)晶區(qū)內(nèi)發(fā)生的轉(zhuǎn)變（5）鐵素體細(xì)化程度 型 B型 過渡型 A型 型最細(xì)2控軋控冷理論2、變形條件對A F體 轉(zhuǎn)變溫度A r3的影響（1）測Ar3方法（2）變形條件對A r3的影響 、變形對A r3影響兩種情況。 、變形條件對A r3的影響 1）加熱溫度 （原始A體晶粒度） 2）軋制溫度T2控軋控冷理論 3）變形量 4）冷卻速度（3）A r3的變化對組織的影響 、單純從相變后F體晶粒長大觀點(diǎn) Ar3低對獲得細(xì)晶F體有利 、變形引起相變溫度的變化較復(fù)雜 1）在再結(jié)晶區(qū)變形 2）在未再結(jié)晶區(qū)變形 （型控軋） 2控軋控冷理論3、變形條件對A P轉(zhuǎn)變的

9、影響 （1）、變形使P體轉(zhuǎn)變加速，從而使鋼的淬透性變壞。 （2）、變形對A r1的影響2控軋控冷理論2控軋控冷理論4、鐵素體的變形與再結(jié)晶（1）F體熱加工中的組織變化 、F體熱加工應(yīng)力應(yīng)變曲線 、F體熱加工軟化方式 、亞晶尺寸d（2）F體在變形間隙時(shí)的組織變化 、F體發(fā)生靜態(tài)回復(fù)和再結(jié)晶軟化 1）靜態(tài)再結(jié)晶有條件的： （ 為臨界值） 2）影響靜態(tài)再結(jié)晶的因素 、F體再結(jié)晶晶粒大小5、在兩相區(qū)（A+F）軋制時(shí)組織性能變化（1）在兩相區(qū)軋制時(shí)，A體與F體均發(fā)生變形（2）兩相區(qū)軋制后的組織由變形未再結(jié)晶A體轉(zhuǎn)變的等軸細(xì)小鐵素體晶粒，以及被變形的細(xì)長F體晶粒。同時(shí)在低溫區(qū)變形促進(jìn)了含Nb、V、Ti等微

10、合金化鋼中碳化物的析出（形變誘導(dǎo)析出）。（3）性能變化 、 增加 、產(chǎn)生織構(gòu)強(qiáng)度的方向性，并使高階沖擊能（韌性 狀態(tài)下沖擊能）有所降低。 2控軋控冷理論6、三種類型的控制軋制（1）促進(jìn)F體細(xì)化的途徑 、細(xì)化A體晶粒 、控軋控冷（2）控軋 、第一階段，A體再結(jié)晶區(qū)軋制 1）通過反復(fù)形變再結(jié)晶，使A晶粒細(xì)化 2）實(shí)際生產(chǎn)中動態(tài)再結(jié)晶有困難，主要發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶。 3）實(shí)際生產(chǎn)中每道次都發(fā)生完全再結(jié)晶是困難的，存在部分再結(jié)晶軋制，應(yīng)避免產(chǎn)生混晶的臨界壓下量（10%） 4）通過再結(jié)晶細(xì)化的A體晶粒為20402控軋控冷理論 、第二階段，A體未再結(jié)晶區(qū)（再結(jié)晶溫度以下至相變 溫度間） 1）該階段是控軋重要階

11、段 2）A體晶粒被拉長并產(chǎn)生變形帶。 3）可通過多道次變形的累計(jì)作用可獲得細(xì)小晶粒達(dá)1112級 4）對普碳鋼，A體未再結(jié)晶區(qū)狹小，加入Nb、V、Ti可使A體再結(jié)晶溫度提高，擴(kuò)大了未再結(jié)晶區(qū)。 5）比第一階段，可使材料強(qiáng)度提高，脆性轉(zhuǎn)變外溫度降低。2控軋控冷理論 、第三階段，在兩相區(qū)內(nèi)軋制（A r3A r1間） 1）該區(qū)對未再結(jié)晶A體加工，還對F體加工。 2）產(chǎn)生織構(gòu) 3）形變誘導(dǎo)析出物可使脆性轉(zhuǎn)變溫度降低 4）工藝對性能影響大（3）進(jìn)一步細(xì)化F晶粒措施 、快速冷卻 、一定合金元素 、控制鋼中含碳量，降低S、P含量 （提高冶金質(zhì)量） 、采用高溫形變淬火工藝。 2控軋控冷理論2控軋控冷理論五、微合

12、金元素在控軋中的作用 一般微合金鋼指合 金元素總含量0.1%的鋼，目前大量使用的Nb、V、Ti，能與C、N結(jié)合成碳化物和碳氮化物，可在高溫下溶解，低溫下析出。 2控軋控冷理論1、微合金元素在熱軋中溶解析出（1）軋前加熱過程中溶解 、Nb在A體中溶解 、V在A體溶解度。 、Ti在A體中溶解2控軋控冷理論（2）控軋時(shí)微量元素碳氮化物的析出 、各階段Nb（C，N）析出狀態(tài) 1）出爐前Nb（C，N）質(zhì)點(diǎn)狀態(tài)。 2）出爐后冷卻到軋制前Nb（C，N）析出狀態(tài)，未變形A體中Nb（C，N）析出很慢。 3）變形 A體中Nb（C，N）析出狀態(tài)，變形使Nb的析出加快（形變誘導(dǎo)析出），Nb（C，N）在900析出最快,

13、孕育期最短，低溫軋制(未再結(jié)晶區(qū))加速C和Nb擴(kuò)散速度。Nb（C，N）析出在晶界處以及晶內(nèi)和亞晶界上，顆粒細(xì)小，控軋就是利用細(xì)小質(zhì)點(diǎn)固定亞晶界而阻止A體晶粒再結(jié)晶達(dá)到細(xì)化目的。 4）AF體轉(zhuǎn)變過程中，在F體內(nèi)Nb（C，N）析出。AF相變后，微量元素達(dá)高度飽和而快速析出。快速冷卻析出質(zhì)點(diǎn)小。2控軋控冷理論2控軋控冷理論影響析出因素 2、微合金元素在控軋控冷中作用（1）加熱時(shí)阻止A體晶粒長大 、形成高度彌散的碳氮化合物小顆粒。組織A體晶粒長 大（即提高鋼的粗化程度） 、Nb、Ti含量0.1%，提高鋼粗化溫度到10501100。 V0.1%時(shí)，A體在950開始粗化。 、鋼中含Al，使A體粗化溫度在9

14、009502控軋控冷理論（2）抑制A體再結(jié)晶 、對動態(tài)再結(jié)晶臨界變形量的 影響，顯著阻滯形變A體動態(tài) 再結(jié)晶。 、對再結(jié)晶數(shù)量的影響 、對再結(jié)晶速度影響。 1）含Nb鋼再結(jié)晶開始和完 成時(shí)間都比不含Nb鋼推遲。 2）當(dāng)Nb達(dá)到0.06%時(shí)，阻止 再結(jié)晶作用達(dá)到飽和。 2控軋控冷理論、對靜態(tài)臨界變形量影響。、對再結(jié)晶晶粒大小影響。 1）與碳鋼相比，鈮鋼再結(jié)晶后晶粒度較小。 2）Nb在體中三種形式存在。在軋制不同階段有抑制A體再結(jié)晶作用 、加熱時(shí)尚未溶到A體中的Nb（C，N），不能阻止再結(jié)晶發(fā)生發(fā)展 、在1000以上時(shí)，固溶于A體中的鈮推遲再結(jié)晶。 、在900以下時(shí)，固溶于A體中的鈮和析出的細(xì)小的

15、Nb（C，N）都阻止再結(jié)晶進(jìn)行。2控軋控冷理論（3）細(xì)化F體晶粒 細(xì)化F體效果：Nb最顯著，Ti次之，V最差。（4）影響鋼的強(qiáng)韌性能 、鈮：在控軋時(shí)，產(chǎn)生顯著的晶粒細(xì)化和中等沉淀強(qiáng)化。 、鈦：隨Ti含量增加，發(fā)生強(qiáng)烈沉淀強(qiáng)化，晶粒細(xì)化中 等。 、釩：產(chǎn)生中等程度沉淀強(qiáng)化和比較弱的 晶粒細(xì)化。 2控軋控冷理論六、中高碳鋼控軋?zhí)攸c(diǎn) 1、中高碳鋼A體再結(jié)晶行為。 （1）Nb、C對中高碳鋼A體再結(jié)晶臨界變形量的影響 、添加Nb可延遲A體再結(jié)晶，與低碳鋼一樣。 、含C量對A體再結(jié)晶行為影響不大。加入鈮后，隨C%再結(jié)晶溫度。 （2）Nb、C對中高碳鋼A體再結(jié)晶 晶粒度的影響再結(jié)晶A體晶粒度 幾乎不受含C量

16、的影響，而由壓 下率和是否加鈮所決定。 2控軋控冷理論2、中高碳鋼控軋鋼材組織狀態(tài) （1）常溫組織以鐵素體為主的鋼材（Mn1.0%） 、普通軋制實(shí)驗(yàn) 1）實(shí)驗(yàn) 2）組織為F+P體 2控軋控冷理論 、控軋實(shí)驗(yàn) 1）實(shí)驗(yàn) 2）組織 、壓下率為35%，F(xiàn)體晶粒更細(xì)小，而P體變粗大。 、壓下率為50%時(shí)，基本上得到細(xì)小均勻F體和P體。 、壓下率為75%時(shí)，鐵素體晶粒更細(xì)小均勻（達(dá)1213 級），P也細(xì)化。 、對中碳鋼和Mn1%鋼材主體為F體， 就認(rèn)為與低碳鋼一樣，仍舊是鐵素體細(xì)化 機(jī)理在起作用。2控軋控冷理論（2）常溫組織以珠光體為主的鋼材 、0.43%C，1.4%Mn鋼實(shí)驗(yàn) 1）普通熱軋 2）控軋，

17、再結(jié)晶區(qū)軋制。 、043%C，1.38%Mn，0.023%Nb 控軋 由于Nb加入而處于未再結(jié)晶區(qū)，在伸長A體 晶界處生成極細(xì)F體組織，但在伸長A體晶粒 內(nèi)形成粗大P體。 2控軋控冷理論 、這種鋼種最好A體再結(jié)晶內(nèi)充分軋制，盡量細(xì)化A體晶粒，可獲細(xì)小均勻F體和珠光體。1）該鋼中，在未再結(jié)晶區(qū)軋制對珠光體等軸狀起不到有效作用 2）加Nb鋼在低溫軋制時(shí)有時(shí)反而不利。 2控軋控冷理論 （3）共析鋼 、共析鋼那樣高碳鋼的組織為單一P體。 、其控制軋制只是細(xì)化珠光體團(tuán)。 、希望在A體再結(jié)晶區(qū)軋制，使A體晶粒細(xì)小。 這樣既可使珠光體球團(tuán)變小，又可使析出的網(wǎng)狀 碳化物變薄。2控軋控冷理論3、中高碳鋼組織與力

18、學(xué)性能的關(guān)系（1）中高碳鋼組織對性能的影響 、對強(qiáng)度的影響 1）影響珠光體強(qiáng)度的重要因素是珠光體片層間距。 純鐵強(qiáng)度 P體片層間距 系數(shù) 2控軋控冷理論 2）綜合各種強(qiáng)化因素，對F體P體鋼強(qiáng)度的影響。 （Mpa） 鐵素體體積比， F體晶粒平均直徑mm。 P體平均片距。 3）成分N、Si既強(qiáng)化F體又強(qiáng)化P體，Mn只對F體有作用 4）鋼中100%珠光體時(shí)，珠光體片層間距越小，強(qiáng)度越高。 5）中高碳的F體P體鋼，Nb，Ti碳化物，沉淀強(qiáng)化可不計(jì)。 2控軋控冷理論 、對塑性影響 珠光體直徑越小，片層間距越小，延性越好。 、對韌性影響 1）可以通過細(xì)化晶粒，降低Si量和N量來保證其韌性。 2）固溶強(qiáng)化和

19、P體數(shù)量增多對韌性有害，細(xì)化P體球團(tuán)可 改善韌性。 3）對100%P體鋼，最佳片層距 對0.8%C的鋼， 韌性最好。 ，韌性。（2）控軋中組織性能變化2控軋控冷理論（2）控軋中組織性能變化 、控軋中強(qiáng)度 1）含C量0.20.3%控軋， 及 均高。 2）隨C%，P體比重增多，0.4%C鋼控軋， 反而降 低。 、控軋鋼材韌性和塑性 1）0.2%0.8%C，含C%量越低，韌性改善程度越大。 2）脆性轉(zhuǎn)變溫度由于控軋而降低值為 0.2%C，降低70；0.8%C，降低30 3）斷面收縮率（0.20.8%C范圍內(nèi)）控軋材 高于普軋材。 2控軋控冷理論 、結(jié)論 1）以F體為主的鋼，采取控軋細(xì)化F體晶粒來提高

20、強(qiáng)度和韌性。 2）以P體為主的鋼，通過控軋會使強(qiáng)度降低，韌性提高。 3）對于P體為主的鋼，必須采用再結(jié)晶控軋以細(xì)化A體晶粒， 最終使P體球直徑減少。如果采用未再結(jié)晶型控軋，會 加大珠光體球直徑。 4）對于中高碳鋼，如果同時(shí)提高強(qiáng)度和 韌性，必須進(jìn)行控軋并軋后控制冷卻， 使P體在低溫下產(chǎn)生可得到細(xì)片層珠光 體，強(qiáng)韌性提高。2控軋控冷理論七、鋼材控制冷卻理論基礎(chǔ) 1、控制冷卻的目的和冷卻方式選擇 （1）目的 在不降低材料韌性的前提下，進(jìn)一步提高材料的強(qiáng) 度。 2控軋控冷理論 、低碳鋼、低合金鋼和微合金鋼 1）高溫終軋的鋼材 軋后A體完全再結(jié)晶 如果慢冷，力學(xué)性能低 2）低溫終軋鋼材 終軋時(shí)A體處于

21、未再結(jié)晶區(qū) 如果慢冷，降低控軋鋼細(xì)化晶粒效果 、高碳和高碳合金鋼 改善性能 、控軋控冷結(jié)合以獲得所需組織性能2控軋控冷理論（2）軋后控冷冷卻過程三個(gè)階段 、一次冷卻，至Ar3（或Arcm）的冷卻 目的：為相變作好組織準(zhǔn)備。 、二次冷卻 1）從相變開始溫度到相變 結(jié)束溫度范圍內(nèi)的冷卻控制 2）目的：控制相變過程以 保證得到所需組織性能。 2控軋控冷理論 、三次冷卻 1）從相變后至室溫范圍內(nèi)的冷卻 2）目的： 、低碳鋼：空冷 、Nb鋼：空冷 、高碳鋼或高碳合金鋼：空冷、快冷（3）冷卻方法2控軋控冷理論2、軋后快冷強(qiáng)韌化機(jī)制（1）軋后快冷對鋼材強(qiáng)度的影響。 、軋后冷速的影響 1）強(qiáng)度隨冷速不同而變化

22、 依鋼種不同而異。 NbV鋼比SiMn鋼的 提高的大。 2）高溫加熱，控軋和控冷 材強(qiáng)度都提高。 2控軋控冷理論 、Nb、Ti含量的影響 1）Nb、Ti抑制A體再結(jié)晶并具有析出強(qiáng)化的元素，且控軋、控冷性能變化隨Nb、Ti含量不同而變。 2）Nb鋼 3）Ti鋼 4）快冷停止后的空冷發(fā)生 碳氮化物細(xì)化析出，并對B體輕 微回火，也對剛才性能 有影響。2控軋控冷理論 、軋后控冷強(qiáng)化增量分析 1）控冷強(qiáng)化原因 2）控冷材強(qiáng)度提高量2控軋控冷理論 3）冷速及Nb含量對 和 的影響（2）軋后快冷對韌性的影響、軋后快冷對韌性的影響 1）軋后冷速的影響隨鋼種和加熱溫度的不同而變化。 2控軋控冷理論 2）軋后快冷

23、材保持較高韌性。 A體再結(jié)晶區(qū)積累壓下量最大，使F體細(xì)化控軋實(shí)現(xiàn)?？乩涫笷體晶粒細(xì)化，B體也細(xì)化。強(qiáng)度又維持較高韌性。 3）控冷材在100脆性轉(zhuǎn)變溫度時(shí)發(fā)生層狀撕裂極少。、Nb、Ti含量的影響 1）在Nb鋼中，控冷材比控軋材韌性改善。組織更加細(xì)化，則韌性改善。 2）Ti鋼 、Ti%，韌性改善，當(dāng)Ti%0.05%時(shí)呈飽和傾向。 、控冷材比控軋材具更優(yōu)異韌性。 、Ti在0.02%左右，相變組織均勻細(xì)小，改善韌性。 2控軋控冷理論一、棒材的控軋和控冷 1、棒材中的控軋控冷目的 2、控軋控冷技術(shù)在小型連軋機(jī)中應(yīng)用 （1）控軋?jiān)谛⌒瓦B軋機(jī)上的應(yīng)用 、兩種類型 1）兩階段控軋工藝 2）三階段控軋工藝3、棒

24、材及鋼筋的控制軋制和控制冷卻 、控軋經(jīng)驗(yàn) 高碳鋼，粗軋開軋900 精軋機(jī)入口軋件為925 軋件出口為900 低碳鋼，粗軋開軋850 精軋機(jī)入口軋件為870 軋件出口為850 軋制線上設(shè)置冷卻裝置以實(shí)現(xiàn)控溫軋制。（2）微合金化鋼棒材控軋控冷。（3）低溫軋制 、降低開軋溫度。 、除降開軋溫度，還將終軋溫度控制在700800以下。 3、棒材及鋼筋的控制軋制和控制冷卻 （4）控冷在小型連軋機(jī)上應(yīng)用 、鋼筋和棒材的軋后余熱淬火和自回 火工藝。 、A體不銹鋼軋后余熱固溶處理 、軸承鋼控冷 1）利用控軋和軋后快冷工藝以獲得理 想的快速球化所要求預(yù)組織。 2）兩種工藝。 3、棒材及鋼筋的控制軋制和控制冷卻 二

25、、鋼筋控軋控冷 1、控軋工藝 2、軋后余熱淬火回火工藝 （1）特點(diǎn) （2）工藝包括三個(gè)過程 、第一階段，表面淬火階段（急冷段） 、第二階段，自回火階段 、第三階段，心部組織轉(zhuǎn)變階段 3、棒材及鋼筋的控制軋制和控制冷卻 （3）影響控冷鋼筋組織性能的因素 、鋼筋規(guī)格尺寸與化學(xué)成分 1）規(guī)格大小。 2）C%、Mn%的影響 3）微合金化鋼筋3、棒材及鋼筋的控制軋制和控制冷卻 、軋制工藝條件的影響。 1）加熱溫度 2）變形量 3）變形速度 4）終軋溫度 終軋溫度和變形量決定 A體是否再結(jié)晶 5）降低終軋溫度有利， 可提高力學(xué)性能， 并降低對冷卻能力要求。 3、棒材及鋼筋的控制軋制和控制冷卻 、冷卻工藝條

26、件的影響 1）終軋后到入水的時(shí)間間隔，主要影響A體再結(jié)晶程度。 2）冷卻速度，控冷重要參數(shù)之一，決定軋后鋼筋控冷后的 組織性能.依鋼化學(xué)成分，A體冷卻轉(zhuǎn)變曲線和所要求組織性能來確定冷速。 3、棒材及鋼筋的控制軋制和控制冷卻 3）強(qiáng)冷時(shí)間，冷卻速度和強(qiáng)冷時(shí)間決定了 后的組織 和性能。 4）自回火溫度，是鋼筋軋后余熱處理中關(guān)鍵參數(shù)，取 決于快冷時(shí)間。 有一合適的自回火溫度范圍、冷卻水參數(shù)的影響 冷卻介質(zhì)（一般為水），冷卻水量，噴頭壓力，冷卻 水溫度等影響冷卻工藝及效果，影響了鋼筋組織與性能。 3、棒材及鋼筋的控制軋制和控制冷卻 （4）鋼筋控冷類型及方法 、類型，依快冷前變形A體發(fā)生再結(jié)晶情況分 1）變形A體充分再結(jié)晶法。只有相變強(qiáng)化而無形變強(qiáng)化。 2）快冷前，變形A體尚未發(fā)生再結(jié)晶（或只發(fā)生部分再 結(jié)晶）。 、方法 1）軋后立即快冷到一定時(shí)間后空冷自回火。 2）二段冷卻工藝3、棒材及鋼筋的控制軋制和控制冷卻 （5）冷卻裝置 、套管式 、湍流管式 3、棒材及鋼筋的控制軋制和控制冷卻 一、線材控軋 1、控軋工藝 （1）常規(guī)軋制工藝 （2）兩段變形制度（?；堉乒に嚕?（3）三段變形制度4、線材的控軋控