懸臂澆筑施工連續(xù)梁橋(1)

1、懸臂澆筑施工連續(xù)梁橋一、懸澆梁體分段1、墩頂梁段A0號(hào)段1長度一般為5m10m；但也不一定，這主要根據(jù)具體情況而定，比方XXXX橋主橋，為了剛開場(chǎng)能放兩個(gè)掛籃對(duì)稱施工，0號(hào)塊有13m2施工托架在混凝土澆筑以前，應(yīng)對(duì)托架進(jìn)展試壓；2、由0號(hào)段兩側(cè)對(duì)稱分段懸臂澆筑局部B1長度一般為5m，也有個(gè)別跨度大的橋梁的分段為、；2一般一個(gè)梁段的施工周期為610天；3根據(jù)計(jì)算經(jīng)歷，梁段的多少直接影響構(gòu)造配束計(jì)算，在不影響工期的前提下，適當(dāng)增加梁段數(shù)，十分有利于縱向預(yù)應(yīng)力鋼束配置，以防止因梁段缺乏采用大噸位預(yù)應(yīng)力鋼束引起張拉端局部應(yīng)力過大。同時(shí)也使全橋截面受力狀態(tài)均衡，邊緣應(yīng)力儲(chǔ)藏適當(dāng)。3、邊孔在支架上澆筑局部

2、C1長度一般為23個(gè)懸臂澆筑分段長；4、合攏段D1 長度一般為2m3m，看到2m用得最多；2 合攏方法；3 不宜過小；二、掛籃使用經(jīng)歷1、XX橋1掛籃在施工過程中的布置一般為對(duì)稱的，掛籃單方向的長度一般比所劃分懸澆的梁段長度長1m；舉個(gè)例子，懸澆梁段的劃分長度為，那么掛籃單方向的長度可取為6m，兩支點(diǎn)間的距離可取為5m。2掛籃重量與最重梁段的比例為0.45。2、XXX大橋主跨120m連續(xù)梁橋1用的是菱形掛籃。2計(jì)算經(jīng)歷：掛籃的前后吊點(diǎn)假設(shè)為前面已澆梁段的兩個(gè)端面點(diǎn)即可，對(duì)整個(gè)構(gòu)造影響不大的3、XXXX主橋1掛籃的前后吊點(diǎn)假設(shè)為前面已澆梁段的兩個(gè)端面點(diǎn)2掛籃重量取為800kN，以臨時(shí)荷載考慮三、

3、施工掛籃1、按照構(gòu)造形式可分為桁架式，斜拉式，型鋼式，混合式；2、平行桁架式掛籃1構(gòu)造特點(diǎn)：它的上部構(gòu)造一般為一等高桁架，其受力特點(diǎn)是：底模平臺(tái)及側(cè)模支架所承荷載均由前后吊桿垂直傳至桁架節(jié)點(diǎn)和箱梁底板上，故又稱吊籃式構(gòu)造，桁架在梁頂用壓重或錨固或二者兼之來解決傾覆穩(wěn)定問題，桁架本身為受彎構(gòu)造。2評(píng)價(jià)：早期使用較多，由于其自身載荷大，現(xiàn)在一般已不大采用。3、平弦無平衡重掛籃 1構(gòu)造特點(diǎn)：平弦無平衡重掛籃是在平行桁架式掛籃的根底上，取消壓重，在主桁架上部增設(shè)前后上橫梁，根據(jù)需要，其可沿主桁縱向滑移，并在主桁橫移時(shí)吊住底模平臺(tái)及側(cè)模支架。由于掛籃底部荷載作用在主桁架上的力臂減小，大大減小了傾覆力矩，

4、故不需平衡壓重，其主桁后端那么通過梁體豎向預(yù)應(yīng)力筋錨固于主梁頂板上。2評(píng)價(jià)：由于其并未從根本上克制平行桁架式掛籃構(gòu)造龐大，自身靜荷較大的缺點(diǎn)，應(yīng)用不是很廣泛。4、弓弦桁架式掛籃 1構(gòu)造特點(diǎn)：弓弦桁架又稱曲弦桁架式掛籃的主桁外形似弓形，故可認(rèn)為是從平行桁架式掛籃演變而來，除具有桁高隨彎矩大小變化，受力合理的特點(diǎn)外，還可在安裝時(shí)在構(gòu)造內(nèi)部預(yù)施應(yīng)力以消除非彈性變形，故也可取消平衡重，所以一般重量較輕。 2評(píng)價(jià)：受力較合理，對(duì)不想一次性投入過多的施工單位有一定的吸引力，但其缺點(diǎn)是桿件數(shù)量多、制作安裝都較麻煩，且易喪失?？傮w來講，使用較廣泛。3應(yīng)用例如橋名最大跨度最大段重掛籃類型掛籃主要特點(diǎn)掛籃重平衡重

5、掛籃總重梁段廣東虎門大橋輔航道橋連續(xù)剛構(gòu)270m弓弦桁架式萬能桿件為主的曲弦桁架，1號(hào)段開場(chǎng)灌注滾動(dòng)行走式江蘇南京草場(chǎng)門大橋連續(xù)梁橋60m/87t弓弦桁架式萬能桿件為主的曲弦桁架，1號(hào)段開場(chǎng)灌注滑動(dòng)行走式5、菱形桁架掛籃 1構(gòu)造特點(diǎn)：菱形掛籃可認(rèn)為是在平行桁架式掛籃的根底上簡(jiǎn)化而來，其上部構(gòu)造為菱形，前部伸出兩伸臂小梁，作為掛籃底模平臺(tái)及側(cè)模前移的滑道，其菱形構(gòu)造后端錨固于主梁頂板上，無平衡壓重，而且構(gòu)造簡(jiǎn)單，故大大減輕了自身荷載。 2評(píng)價(jià)：具有構(gòu)造簡(jiǎn)單、受力合理和一次移動(dòng)到位等特點(diǎn)，較受歡送。3應(yīng)用例如橋名最大跨度最大段重掛籃類型掛籃主要特點(diǎn)掛籃重平衡重掛籃總重梁段南京長江二橋北汊橋連續(xù)梁橋

6、165m/156t菱形桁架式49t/無京九鐵路泰和贛江特大橋80m/140t菱形桁架式菱形型鋼桁架，2號(hào)段開場(chǎng)灌注黃石長江公路大橋連續(xù)剛構(gòu)245m/265t菱形桁架式萬能桿件為主的主桁，1號(hào)段開場(chǎng)灌注104t/無104t/265t建德洋安大橋連續(xù)梁橋120m菱形桁架式6、滑動(dòng)斜拉式掛籃 1構(gòu)造特點(diǎn)：滑動(dòng)斜拉式掛籃在力學(xué)體系方面有較大突破，其上部構(gòu)造采用斜拉體系代替梁式或桁架式構(gòu)造的受力，而由此引起的水平分力，通過上下限位裝置或稱水平制動(dòng)裝置承受，主梁的縱向傾覆穩(wěn)定由后端錨固壓力維持。其底模平臺(tái)后端仍吊掛后錨固于箱梁底板之上。2評(píng)價(jià)：被認(rèn)為是國內(nèi)目前最輕的掛籃之一。跨度和梁高都較大時(shí)不便使用。3

7、應(yīng)用例如橋名最大跨度最大段重掛籃類型掛籃主要特點(diǎn)掛籃重平衡重掛籃總重梁段湖南株洲湘江大橋1988年首次使用90m/101t滑動(dòng)斜拉式鋼斜拉桿拉住底模架，1號(hào)段開場(chǎng)懸灌湖北襄樊漢江虹大橋100m滑動(dòng)斜拉式鋼斜拉桿拉住底模架，1號(hào)段開場(chǎng)懸灌7、預(yù)應(yīng)力斜拉式掛籃 1構(gòu)造特點(diǎn)：預(yù)應(yīng)力斜拉式掛籃的最大特點(diǎn)是利用梁體內(nèi)腹板的預(yù)應(yīng)力筋拉住模板，從而使得掛籃構(gòu)造簡(jiǎn)化，重量變輕。2評(píng)價(jià)：屬永久構(gòu)造和臨時(shí)構(gòu)造相結(jié)合，需設(shè)計(jì)、施工，乃至建立單位意見一致方可采用。8、三角形組合梁掛籃1構(gòu)造特點(diǎn)：三角形組合梁掛籃是在平行桁架式掛籃的根底上，將受彎桁架改為三角形組合梁構(gòu)造。又由于斜拉桿的拉力作用，大大降低了主梁的彎矩，從

8、而使主梁能采用單構(gòu)件實(shí)體型鋼，由于掛籃上部構(gòu)造輕盈，除尾部錨固外，還需較大壓重。其底模平臺(tái)及側(cè)模支架等的承重傳力與平行桁架式掛籃根本一樣。2評(píng)價(jià)：雖較平行桁架式掛籃輕，但仍需一定的壓重，故應(yīng)用受到一定的限制。9、自承式掛籃1構(gòu)造特點(diǎn)：自承式掛籃分為兩種，一種是模板支撐在整體桁架上，桁架用銷子和預(yù)應(yīng)力筋掛在已成箱梁的前端角上，灌注砼時(shí)主梁和行走桁架移至一邊，掛籃前移時(shí)再安上，吊著空載的模板系統(tǒng)前移。另一種是將側(cè)模制成能承受巨大壓力的剛性模板，通過梁上的水平及豎向預(yù)應(yīng)力筋拉住模板來承受砼重量，走行方法與前者一樣，由臨時(shí)吊車懸吊著模板系統(tǒng)前移到下一梁段。這種方法對(duì)跨度不是很大的等高度箱梁較為適宜。2

9、評(píng)價(jià)：本質(zhì)上與預(yù)應(yīng)力斜拉式掛籃并無很大區(qū)別，唯一不同的只是預(yù)應(yīng)力筋采用特殊設(shè)計(jì)，并配置必要的定位銷和鋼銷。10、牽索式掛籃1牽索式掛籃是斜拉橋主梁懸臂澆注專用掛籃，它又分為長平臺(tái)牽索掛籃和短平臺(tái)牽索掛籃兩種。牽索掛籃主要有以下優(yōu)點(diǎn)： A承載能力大。該掛籃可承受斜拉橋主梁一個(gè)索區(qū)砼的灌注重量。 B施工速度快。一個(gè)索區(qū)砼一次灌注成型。 C利用牽索掛籃，使施工時(shí)的大局部荷載直接傳至主塔。已成梁段受力小，減少了主梁配筋，降低了工程造價(jià)。 D掛籃自重輕。 E掛籃采用上承式桁架，使底模直接聯(lián)在桁架上，不但增強(qiáng)了掛籃的剛度，而且擴(kuò)大了橋面施工空間。 F施工過程中，斜拉橋主梁最大變位量減小，容易實(shí)現(xiàn)索力一次張

10、拉到位，簡(jiǎn)化了施工工序，提高了工效。四、縱向預(yù)應(yīng)力筋的布置1、懸臂預(yù)應(yīng)力筋1 定義：在懸臂澆筑施工時(shí)，要配置承受負(fù)彎矩的懸臂預(yù)應(yīng)力筋亦稱一期配筋或前期預(yù)應(yīng)力束、連續(xù)預(yù)應(yīng)力筋1定義：合攏成橋后，要配置承受恒、活載產(chǎn)生正、負(fù)彎矩的預(yù)應(yīng)力筋或連續(xù)預(yù)應(yīng)力筋亦稱二期配筋或后期預(yù)應(yīng)力束五、其他雜項(xiàng)1、懸臂施工連續(xù)梁橋，底板束的張拉應(yīng)按照從長束到短束的張拉順序進(jìn)展。2、關(guān)于錨固齒塊1要盡量將齒塊設(shè)在底板內(nèi)壓應(yīng)力較大處，以及底板較厚處；2要盡量減少齒塊的數(shù)量，而可增加每束的張拉力，這樣可在總體上減少所增加的混凝土數(shù)量和鋼筋用量；3、預(yù)應(yīng)力筋布置1鋼束在橫斷面中布置時(shí)直束靠近頂板位置，彎束位于或靠近腹板，便于下

11、彎錨固；六、一些收獲1、關(guān)于塑料波紋管1優(yōu)缺點(diǎn)優(yōu)點(diǎn)：密封性能好，孔道摩阻系數(shù)比鋼管和金屬波紋管??；缺點(diǎn)：價(jià)格昂貴，比金屬波紋管貴12倍；塑料管與混凝土的粘結(jié)力即共同工作不如金屬波紋管，而且受溫度變形影響大。2外徑與內(nèi)徑一般來講76以下的不小于；85不小于3mm；130不小于；壁厚要均勻，不允許有負(fù)公差。2、關(guān)于懸臂施工階段建模1對(duì)于懸臂施工的橋梁，成橋前構(gòu)造的約束點(diǎn)少，屬靜定構(gòu)造；模擬時(shí)一定要模擬對(duì)，不能把其模擬為超靜定構(gòu)造2大橋在懸臂施工階段，主梁懸臂根部承受由自重產(chǎn)生的較大的負(fù)彎矩，箱梁頂板為拉應(yīng)力，底板為壓應(yīng)力，形成較強(qiáng)的劈裂作用，為受力最不利截面，這種負(fù)彎矩主要由預(yù)應(yīng)力鋼筋來平衡；在合

12、攏后，構(gòu)造受力體系發(fā)生變化，由靜定構(gòu)造轉(zhuǎn)化為超靜定構(gòu)造，除懸臂根部截面外，跨中合攏截面也是最不利截面。七、裂縫問題1、某些大跨徑橋梁設(shè)計(jì)，對(duì)跨中壓應(yīng)力的儲(chǔ)藏留得過大，即后期底板束張拉應(yīng)力過大，由于混凝土材料的泊松比影響，沿預(yù)應(yīng)力作用的橫向會(huì)產(chǎn)生拉應(yīng)變，也會(huì)加劇底板在順橋向裂縫的開展。2、為防止主拉應(yīng)力產(chǎn)生斜裂縫，在靠近梁端增加腹板和底板的厚度，適當(dāng)加密或加粗腹板的箍筋，或增設(shè)彎起束，有效地減小剪應(yīng)力值是較為積極的的措施。八、運(yùn)用橋梁博士進(jìn)展分析1、施工階段分析1如果不考慮濕重：0號(hào)塊上掛籃1號(hào)塊張拉1號(hào)塊預(yù)應(yīng)力移動(dòng)掛籃2號(hào)塊.2如果考慮濕重：0號(hào)塊上掛籃1號(hào)塊濕重荷載取消1號(hào)塊濕重荷載、安裝1

13、號(hào)塊張拉1號(hào)塊預(yù)應(yīng)力移動(dòng)掛籃2號(hào)塊濕重取消2號(hào)塊濕重荷載、安裝2號(hào)塊.3我的分析方法當(dāng)然是考慮濕重的：0號(hào)塊上掛籃、1號(hào)塊濕重荷載取消1號(hào)塊濕重荷載、安裝1號(hào)塊、張拉1號(hào)塊預(yù)應(yīng)力移動(dòng)掛籃、2號(hào)塊濕重取消2號(hào)塊濕重荷載、安裝2號(hào)塊、張拉2號(hào)塊預(yù)應(yīng)力.1、剛度驗(yàn)算1橋博2.95及其以下版本：位移的計(jì)算：是按照不開裂換算截面剛度計(jì)算的，未做剛度折減處理。因此，就全預(yù)應(yīng)力和局部預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件來講，對(duì)計(jì)算出的位移值應(yīng)再乘以一個(gè)10.85的系數(shù)。2橋博3.0以上版本：位移的計(jì)算：是按照不開裂換算截面剛度計(jì)算的，未做剛度折減處理。因此，就全預(yù)應(yīng)力和局部預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件來講，對(duì)計(jì)算出的位移值應(yīng)再乘以

14、一個(gè)10.95的系數(shù)。3、關(guān)于沖擊系數(shù)1在橋博中，最好按照標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)手工填入，因?yàn)楹盟茦虿]有自行考慮。4、使用階段預(yù)應(yīng)力鋼束有效預(yù)應(yīng)力值超過標(biāo)準(zhǔn)要求的問題1有效預(yù)應(yīng)力值距設(shè)計(jì)值過大或過小對(duì)構(gòu)造來說都是不利的預(yù)應(yīng)力值過大，超過設(shè)計(jì)值過多，雖然構(gòu)造的抗裂性較好，但因抗裂度過高，預(yù)應(yīng)力筋在承受使用荷載時(shí)經(jīng)常處于過高的應(yīng)力狀態(tài)，與構(gòu)造出現(xiàn)裂縫時(shí)的荷載很接近，往往在破壞前沒有明顯的預(yù)兆，將嚴(yán)重危及構(gòu)造的使用平安。另外，如果張拉力過大，會(huì)導(dǎo)致構(gòu)造的反拱度過大或預(yù)拉區(qū)出現(xiàn)裂縫，對(duì)構(gòu)造同樣不利。預(yù)應(yīng)力值過小，或張拉階段預(yù)應(yīng)力損失過大，那么構(gòu)造可能過早出現(xiàn)裂縫，亦不平安。2新版?鋼筋混凝土及

15、預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁構(gòu)造設(shè)計(jì)原理?張樹仁鮑衛(wèi)鋼等 2004年9月，P400中，他們認(rèn)為，只要使用階段鋼束有效預(yù)應(yīng)力值不超過標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的5%，就認(rèn)為是可以滿足要求的。即：標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定限值為1209MPa，1209的5%為60.45，那么1209+60.45=1270Mpa，也就是說，只要使用階段的鋼束有效預(yù)應(yīng)力值不超過1270MPa，就認(rèn)為是可以承受的。 5、預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算原理及變化因素1預(yù)應(yīng)力筋與管道壁間摩擦引起的應(yīng)力損失s1對(duì)于兩端張拉的情況，預(yù)應(yīng)力損失在張拉端最小，向鋼束跨中逐漸增大，直至最大；對(duì)于單端張拉的情況，預(yù)應(yīng)力損失在張拉端最小，向另一端逐漸增大，直至最大；兩端張拉的情況下的 沿程分布圖1

16、2錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失s2要考慮一個(gè)反摩阻的影響顯然，考慮反摩阻作用的筋束，由于張拉端截面處的反摩阻力為零，將使筋束回縮的變形最大， 值也最大；離張拉端距離逐漸增大，筋束回縮所受到的反摩阻力也增大，筋束回縮應(yīng)變那么變小， 值也變?。灰来祟愅?，自張拉端到跨中一定長度后，筋束的回縮力將與反摩阻力到達(dá)平衡，筋束的回縮應(yīng)變?yōu)榱?，那?值也變?yōu)榱憬钍乜s影響長度兩端張拉的情況下的 沿程分布圖23鋼筋與臺(tái)座間的溫差引起的應(yīng)力損失s3適用于先張法構(gòu)件4混凝土彈性壓縮所引起的應(yīng)力損失s4后張法： s4在整個(gè)預(yù)應(yīng)力損失中所占比例不大5鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失s5對(duì)后張法來講，可認(rèn)為自建立預(yù)應(yīng)力時(shí)開場(chǎng)，按照2d內(nèi)完成松弛損失終值的50，40d完成100來確定6混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失s6老標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值偏大，新標(biāo)準(zhǔn)中已經(jīng)作了修改6、非機(jī)動(dòng)車道的考慮1摘自城市橋梁設(shè)計(jì)準(zhǔn)那么CJJ11-93 一般道路橋梁的非機(jī)動(dòng)車道和專用非機(jī)動(dòng)車橋的設(shè)計(jì)荷載，其計(jì)算應(yīng)符合以下要求：當(dāng)橋面上非機(jī)動(dòng)車與機(jī)動(dòng)車道間未設(shè)置永久性如劃線分隔帶時(shí)，非機(jī)動(dòng)車道上按本準(zhǔn)那么第4.2.1條的人群荷載作為設(shè)計(jì)荷載，另外，還應(yīng)將非