現(xiàn)澆箱梁支架施工方案（共87頁結構圖多附現(xiàn)場照片）

1、20m以上現(xiàn)澆箱梁支架施工方案專家評審匯報中交一航局大榭第二大橋I標一、工程概況二、現(xiàn)澆箱梁支架設計三、支架驗算四、支架施工五、支架預壓六、支架拆除七、施工進度計劃八、安全措施 本標段為大榭第二大橋I標，即大榭側引橋及引道工程。一、工程概況1、工程簡介I標段終點：K2+105I標段上引橋：K1+057I標段上引橋：K1+048I標段下引橋：K0+300大榭第二大橋I標施工平面圖 本標段共有現(xiàn)澆箱梁28聯(lián)（98跨）。其中支架高度20m以上的現(xiàn)澆箱梁有4聯(lián)（14跨），具體包括如下：2、20m以上現(xiàn)澆箱梁工程量一、工程概況 按跨距可分為42.8m、35m、32.4m、38m計四種類型。其中35m跨數(shù)

2、量最多（10跨），42.8m跨承重最大（2跨）。 高支架箱梁斷面為標準橋寬斷面， 橋寬12.5m，為單箱雙室箱形截面。42.8m、38m跨箱梁高2.3m；32.4m、35m跨箱梁高2.0m。斷面圖如下所示：3、現(xiàn)澆箱梁結構形式一、工程概況一、工程概況圖 Pdx51-52跨箱梁斷面 現(xiàn)澆箱梁砼施工工藝采用分步澆筑，第一步澆筑至箱梁腹板上承托處。第二步澆筑至頂。一、二步砼澆筑間隔10-14天。4、箱梁施工工藝一、工程概況一、工程概況5、高支架箱梁位置 四聯(lián)高支架箱梁主要位于西湖路與廣東長大院內，該區(qū)域地質情況主要為軟土路基，地形均相對平坦，地面高程一般為2.4-2.7m. 根據(jù)工程勘察報告，本區(qū)域

3、地層主要特征如下： （1） 地面下40m內深度地層包括：場地內地層1、2層雜填土，厚度變化較大，松散，均勻性很差，厚度為3-4m；下部1、2淤泥質粘土，流塑狀態(tài)，高壓縮性，易觸變，為典型的軟土，工程性能差，厚度為15-20m。其下分布的1、2層粉質粘土，物理力學性質較好,厚度為9-20m。 支架鋼管樁基礎主要以1、2層為持力層。一、工程概況6、地質條件 一、工程概況施工區(qū)域40m以內地質參數(shù) （2）其他地層位于地面下40m以下，包括： 1、2層粉質粘土。 1層粉質粘土、 2層含粘性土礫砂 1層全風化基巖； 21層、22層強風化基巖 3層、4層中微風化基巖。 在支架基礎施工中，控制基礎樁長在40

4、m以內，因此40m以下地層不做詳述。 一、工程概況 地面以下040m40m以下一、工程概況 地質資料統(tǒng)計一、支架設計1、設計方案 根據(jù)現(xiàn)場施工條件，決定采用鋼平臺+門架的組合支架。即：鋼平臺采用：短跨度大鋼管立柱貝雷梁支架。調節(jié)層采用：滿堂門式支架二、現(xiàn)澆箱梁少支架設計 該類型支架荷載傳遞途徑明確，對鋼管立柱和貝雷梁要求低；支架構件較大，數(shù)量少，較易保證施工安全； 但臨時支墩設置較繁瑣，支架搭設、拆除工作量大；臨時支墩設置費用高，機械設備投入大。 鋼平臺縱梁采用貝雷梁，型號采用“321”型裝配式公路鋼橋桁架，鋼材為Q345B鋼。單片貝雷片尺寸高1.5m，長度有3m、2m、1.5m、1m計4種，

5、配有相應尺寸加強弦桿。支撐架有1.35m、0.9m、0.45m計3種，可進行不同尺寸組合，使用更為方便靈活。二、現(xiàn)澆箱梁少支架設計2、材料選型 單層標準貝雷片（規(guī)格3M*1.5M）允許彎矩為788kN*M, 允許剪力245KN。加強弦桿彎矩449 kN*M, 不增加剪力。二、現(xiàn)澆箱梁少支架設計二、現(xiàn)澆箱梁少支架設計 鋼平臺采用貝雷梁作主梁，拼裝工字鋼作為立柱頂分配橫梁，立柱采用大鋼管，基礎采用鋼管樁或條形基礎。鋼平臺高度控制在18-24m。1）鋼平臺布置：3、組合支架布置形式圖 支架體系縱斷面圖從上到下具體布置包括：門架分配梁： 貝雷梁上橫向設置20槽鋼，作為門架支墊，間距按門架搭設要求布置，

6、靠近墩柱5m范圍內0.6m，跨中1.0m；二、現(xiàn)澆箱梁少支架設計縱梁： 支架縱梁由16排（8組）單層貝雷梁桁架組成，每組貝雷梁橫向間距0.9m，在中腹板及邊腹板處進行加密，間距0.6m；二、現(xiàn)澆箱梁少支架設計圖 橫梁：雙拼（三拼）工字鋼及鋼管柱布置橫梁： 鋼管立柱頂橫向設置雙拼（三拼） I40a工字鋼作為橫向承重梁，工字鋼與立柱頂板焊接加固；立柱： 42.8m跨箱梁縱向設置6排鋼管立柱，每排設置4根，鋼管立柱為600mm壁厚10mm的鋼管；其余跨距（35m、32.4m、38m）縱向布置5排。二、現(xiàn)澆箱梁少支架設計樁基礎： 立柱基礎大部分采用同尺寸鋼管樁，鋼管樁長為25-40m左右，根據(jù)每排具體

7、地質確定具體樁長，鋼管樁與立柱一一對應；條形基礎： 部分原道路路口等處立柱基礎采用砼條形基礎，條形基礎高1m，寬1-2m，對條形基礎底部進行加固處理，并進行承載力試驗，確保滿足承重要求。 門架布置在鋼平臺上，高度控制在2-4層門架，即4-9米，具體布置按照20m以下現(xiàn)澆箱梁支架施工方案設置。 1）橫向門架布置：在空箱底部及翼緣下間距0.9米，在墩柱端梁及肋板處荷載較大加密為0.6米，以滿足橫梁和腹板施工需要。 2）縱向門架布置：在墩柱處門架排距0.6米，其它位置均為1.0米。二、現(xiàn)澆箱梁少支架設計2）門架布置：二、現(xiàn)澆箱梁少支架設計圖 支架體系橫斷面圖4、 組合支架傳力途徑： 模板方木門式支架

8、橫向槽鋼縱梁貝雷梁橫梁工字鋼鋼管柱鋼管樁基礎（或砼條形基礎）。 高支架分4種跨距，支架受力驗算時以承重最大的42.8m跨（例Pdx51-52跨）為例進行分析計算，其它跨支架可參照本計算執(zhí)行。三、支架受力驗算 本跨箱梁跨距42.8m，箱梁厚2.3m ，墩柱間距40.3m，凈空高2628m。 支架布置：1）貝雷梁縱梁：單片尺寸3m*1.5m，橫向布置16排8組，間距0.9m和0.6m；縱向布置13片貝雷片拼接，長39m。2）鋼管立柱：高16m，縱向布置6排5跨，間距7.68m；橫向布置4根3跨，間距3.75m+3m+3.75m；3）工字鋼橫梁：長15m，兩側橫梁為雙拼工字鋼，中間4排為三拼工字鋼。

9、4）基礎：全部采用鋼管樁，與立柱一一對應，樁長25-40m左右。三、支架受力驗算三、支架受力驗算1、門架驗算： （1）門架允許承載力 根據(jù)JGJ128-2010建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范，計算一榀HR1019型門架穩(wěn)定承載力設計值如下： =0.53856205=93kN Nd=0.8593=79KN （修正系數(shù)0.85） 門架產品出廠允許最大承載力為75KN。三、支架受力驗算 （2）門架受力分析 箱梁分3種斷面，即實體段，漸變段，標準段。各處砼分布不均勻。為簡化計算，按照門架的布置位置對箱梁各斷面進行等截面換算： 實體段漸變段標準段圖 漸變段等截面換算圖 標準段等截面換算三、支架受力驗

10、算 實體段：梁端頭1m范圍為實心砼，砼厚度2.3m。采用腳手管進行支撐，間距0.6*0.6m，該部分箱梁重量全部由墩柱承重，可不算做組合支架受力部分，組合支架計算時該部不予計算。 三、支架受力驗算（3）門架受力計算 1）永久荷載(分項系數(shù)為1.2) 箱梁砼自重，鋼筋砼按26kN/m3 計算，按換算砼厚度求砼面荷載。 模板、鋼托架自重，取0.75 kN/m2 支架自重計算：單榀門架自重24kg,兩付拉桿重5kg，合計0.29kN/榀2）活荷載（分項系數(shù)為1.4） 施工人員及機械設備荷載：P31.0 kN/m2 振搗時產生的荷載：P4=2.0 kN/m2 泵送砼時產生的沖擊荷載：P5=3.0 kN

11、/m2 合計6 kN/m2 三、支架受力驗算3）風荷載（分項系數(shù)為1.4） 門式支架高度按4層7.6m高門架計，按規(guī)范求得，本地區(qū)支架風荷載：組合風荷載時，一榀門架風荷載作用增加軸向力：三、支架受力驗算4）支架受力計算計算門架受力滿足承重要求！三、支架受力驗算2、門架支墊槽鋼驗算： （1）槽鋼布置 貝雷梁上設置門架支墊分配梁，采用20槽鋼。橫向通長布置，縱向按門架底托間距布置，間距為1m（0.6m）布置。三、支架受力驗算 （2）計算模型 在集中荷載P的作用下：（P為門架1/2軸向力），槽鋼受力簡化模型如下，取受力最大的漸變段處槽鋼進行驗算 ：三、支架受力驗算（3）槽鋼驗算（由結構力學求解器計算

12、）經(jīng)軟件計算如下：三、支架受力驗算最大彎矩 ： 2.91 kNM最大應力： 60MPa =145 MPa 滿足要求。最大剪力： 19.29KN =85 X28.83 245KN 滿足要求！（4）擾度驗算 0.51mm =2.25mm 滿足要求。三、支架受力驗算3、貝雷梁驗算 （1）貝雷梁布置 橫向設置16排8組單層貝雷梁。橫向間距0.9m，在中腹板和邊腹板處進行加密，間距0.6m。 縱向由13片貝雷片組成，總長39m。由6排鋼管立柱支撐，間距7.68m。 圖 橫向圖 縱向三、支架受力驗算 （2）貝雷梁受力荷載分析： 貝雷梁受力為上部荷載及自身自重，沿縱向取1m分析線荷載： 因箱梁橫向砼分布不均

13、勻，為簡化計算，按貝雷梁布置對箱梁截面進行分區(qū)等截面換算，貝雷梁橫向受力簡化模型如下：16排貝雷梁橫向受力三、支架受力驗算圖 漸變段等截面換算圖 標準段等截面換算橫向砼等截面換算如下：三、支架受力驗算 則橫向貝雷梁在箱梁翼緣板、邊腹板、箱室處、中腹板各處受力如下：三、支架受力驗算三、支架受力驗算（3）根據(jù)受力模型(取縱向1m)計算，各單排貝雷梁受力如下，計算可得貝雷梁支座反力，即單排貝雷梁的縱向線荷載：計算結果統(tǒng)計三、支架受力驗算 （4）單排貝雷梁驗算： 單排貝雷梁可簡化為L=7.68m的五等跨連續(xù)梁。取受力最大處的單排貝雷梁（即中腹板8#/9#貝雷梁）進行驗算：三、支架受力驗算強度分析：計算

14、結果均乘以1.2的安全系數(shù)彎矩： 1.2 X244.6 293.5KNm =788.2 KNm 滿足要求！彎矩： 1.2X 203.9244.7 KNm =788.2 KNm 滿足要求！剪力： 1.2X 185.1222.12KN =245.2KN 滿足要求！三、支架受力驗算撓度分析： 1.9mm 滿足要求。由以上計算，受力最大的中腹板處貝雷梁8#滿足要求，則其他處貝雷梁也滿足要求。三、支架受力驗算其他排貝雷梁計算統(tǒng)計：（均滿足要求）三、支架受力驗算（1）計算模型 橫梁由鋼管立柱及兩側斜撐支撐，可簡化為五不等跨連續(xù)梁，計算模型如下，P1P16受力由上節(jié)計算表可得：4、橫梁驗算：三、支架受力驗算

15、（2）橫梁工字鋼驗算橫梁A（F）處采用雙拼工字鋼，P1-P16取值按貝雷梁計算表輸入。三、支架受力驗算強度分析：計算結果均乘以1.2的安全系數(shù) 1.2 X141.9170.3 KNm 1.2 X113.8136.6 KNm 78.4MPa1.3 =1.3 X145188 MPa 滿足要求！ 1.2X 223.3268KN =1902KN 滿足要求！三、支架受力驗算撓度分析： 1.2mm =9.4mm 滿足要求！鋼管立柱支點受壓力（支座反力）三、支架受力驗算 同理計算，橫梁B/E（三拼工字鋼）,橫梁C/D（采用三拼工字鋼）經(jīng)驗算受力均合格。（3）鋼管受力統(tǒng)計： 由計算統(tǒng)計：三、支架受力驗算（1）

16、單根鋼管立柱受力：（18m高鋼平臺，鋼管立柱長16m）單根鋼管自重及連接桿配重：5、鋼管柱驗算：則鋼管立柱承重：三、支架受力驗算（3）強度穩(wěn)定驗算 考慮施工原因可能產生局部鋼管受力及鋼管磨損，驗算時取1.2的安全系數(shù)。強度驗算 穩(wěn)定驗算 （4）壓縮變形：三、支架受力驗算 通過計算，上部結構（支墊槽鋼、貝雷梁縱梁、工字鋼橫梁、鋼管立柱）受力驗算均滿足要求。則本支架設計受力安全。 通過上部荷載，可得各立柱基礎所需承載力，下部基礎選擇（鋼管樁、砼條形基礎）只需滿足上部承載力即可。三、支架受力驗算（1）上部總荷載統(tǒng)計6、鋼管樁計算：箱梁砼自重：N1 26335.58723 kN （本跨374方砼，箱梁

17、端頭實心段位于墩柱頂，該部分不在支架承重范圍內，扣除19.245238.5方，即砼為374-38.5335.5方）模板自重：N20.7512.540.3377.8KN支架自重：N30.2941821438.5KN活荷載：N4 612.340.3 2974 KN風荷載：N5 4.2518211606.5KN支墊槽鋼自重：N6 0.22713212124 KN三、支架受力驗算貝雷梁自重：N7 3.01613624KN工字鋼橫梁自重：N8 0.67615（22+43）162.3KN鋼管立柱自重：N9 2.021624776KN連系桿自重：N10 0.2276436262KN鋼管樁上部總荷載：1）不組

18、合風荷載N1.2（ N1+N2+N3+N6+N7+N8+N9+N10）+1.4N4 17949KN2）組合風荷載N1.2（ N1+N2+N3+N6+N7+N8+N9+N10）+0.91.4N4 + N5 19139KN取較大值，上部結構總荷載N19139KN三、支架受力驗算 （2）鋼管樁承載力統(tǒng)計 鋼管樁與鋼管立柱一一對應，鋼管樁承載力即為鋼管立柱承重。考慮施工及鋼管磨損，計算取值時取1.2的安全系數(shù)。則鋼管樁承載力統(tǒng)計如下： 1.2（鋼管立柱受力+鋼管立柱自重+連系桿配重）三、支架受力驗算（3）樁長統(tǒng)計 打入地下的鋼管樁按摩擦樁計算，根據(jù)JGJ94-2008建筑樁基技術規(guī)范規(guī)范，鋼管樁單樁垂

19、直承載力P可按下式計算：式中 K為安全系數(shù)，按JGJ94-2008規(guī)范，取K=2; 通過對比，鋼管樁承載力大于樁基上部總荷載，安全系數(shù)為1.09。則計算承載力滿足支架承重要求！樁基長度按此計算。三、支架受力驗算（4）計算過程如下三、支架受力驗算（5）各區(qū)域不同樁長計算樁基承載力統(tǒng)計如下：三、支架受力驗算（6）根據(jù)各樁位所需承載力及上表統(tǒng)計，可得各處鋼管樁長。三、支架受力驗算 （7）實際施工 計算過程中，按照規(guī)范JGJ94-2008建筑樁基技術規(guī)范與JTJ254-98港口工程樁基規(guī)范，對單樁承載力計算的安全系數(shù)取值不同（分別取2和1.55），差值較大。實際施工時，對首批施工的鋼管樁進行承載力試驗

20、，確定具體參數(shù)。并對鋼管樁長適當加長，確保施工安全。三、支架受力驗算 我部箱梁砼施工工藝采用分步澆筑，第一步砼澆筑至箱梁腹板上承托處，第二步澆筑至頂。一、二步砼澆筑間隔10-14天，即二步砼澆筑時，一步砼強度已達到85%以上。 二步砼澆筑時，一步鋼筋砼已具備部分承重能力，二者關系可比作箱梁與橋面鋪裝。則二步砼澆筑時重量對支架承重影響相對減小。 在理論計算時支架承重采用砼全體積澆筑時進行承重計算，實際分步施工中，支架承重相對減小。即箱梁分步施工工藝本身具備一定的安全系數(shù)，可以保證支架承重更加安全。7、施工工藝分析：三、支架受力驗算 通過計算，本跨（42.8m跨）箱梁支架布置構件受力滿足承重要求，

21、受力安全。計算中，貝雷梁、橫梁、鋼管立柱承重系數(shù)均取1.2，仍滿足要求。同時因箱梁砼施工工藝采用分步澆筑，支架承重相對減小，則各構件安全系數(shù)均在1.2以上，箱梁整體結構安全。8、驗算總結： （1）材料準備 a、進場鋼管立柱、貝雷架、工字鋼及門架等材料滿足2聯(lián)箱梁支架，鋼管樁滿足3聯(lián)支架要求； b、進場材料符合安全規(guī)范要求，鋼管外觀符合規(guī)范要求，鋼管嚴禁打孔，使用的鋼管不得有彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，不合格的材料決不允許使用。 （2）人員準備 專業(yè)支架、吊裝作業(yè)人員，具備特殊工種作業(yè)證并持證上崗。接受進場安全技術交底和三級安全教育，班組必須嚴格按操作要求和安全技術交底施工。投入2班組，根據(jù)施

22、工情況調整，確保滿足施工需求。四、少支架施工1、施工準備 （3）設備準備 支架施工進場2臺70噸吊車，鋼管樁施打用65噸和90噸振動錘，進場設備符合安全要求。四、少支架施工 組合支架施工的工藝流程為： 材料配備 測量放樣 施打鋼管樁 安裝鋼管立柱設置連接桿安裝橫梁安裝貝雷架縱梁鋪設門架分配梁搭設門架安裝縱橫向木方底板鋪設預壓調整檢查驗收合格掛牌。2、施工工藝流程工準備四、少支架施工3.1測量放樣 （1）在施工前，根據(jù)鋼管樁布置，現(xiàn)場放樣出鋼管樁位，并用灰線標識。 （2）根據(jù)施工圖紙，標記出已知地下管線，鋼管樁位置對管線進行避讓。 （3）在施工過程中對支架各工序進行測量監(jiān)控，嚴格控制支架立柱垂直

23、度及柱頂標高。3、主要施工方法及技術措施四、少支架施工3.2避讓管線 （1）因施工區(qū)域管線復雜，存在圖紙未標明管線，為確保管線安全，鋼管樁施工前須進行管線探測。 （2）對鋼管樁位測量放樣后，現(xiàn)場對每排樁位進行溝槽開挖，開挖寬度1m,深度1.5m（埋設管線深度一般在0.4-1.5m范圍）。對現(xiàn)有及未知管線進行實際位置確認，確保鋼管樁施工時不碰到管線。 （3）重點對鋼管樁附近的石油管線、大工業(yè)供水管線、氣體管線及新建雨（污）水管線進行確認。四、少支架施工3.3、施打鋼管樁 根據(jù)測放的鋼管樁樁位，采用振動錘（65t振動錘，吊車吊打形式）將鋼管樁打入地基中。鋼管樁施工順序是：樁位測放吊樁樁機移動就位插

24、樁振動下沉、接樁施打至設計深度樁頂切割戴帽。具體施工如下： （1）對現(xiàn)場鋼管進行加工拼裝，在每節(jié)鋼管端頭進行加固處理。運送至施打現(xiàn)場。吊鋼管樁采用一點綁扎起吊，待吊到樁位進行插樁，將鋼管樁對準事先用石灰劃出的樣樁位置，做到樁位正，樁身直。四、少支架施工 （2）為防止樁頭在施工時損壞，打樁前，要在樁頭頂部進行鋼板加固。打樁時，先用兩臺經(jīng)緯儀，架設在樁架的正面及側面，校正鋼管樁垂直度，然后施打1-2m再次校正垂直度后正式沉樁。當每節(jié)鋼管樁沉至樁頂高出地面60-80cm時，停止沉樁，進行接樁，再同樣步驟至達到設計深度為止。若開始階段發(fā)現(xiàn)樁位不正或傾斜，應調正或鋼管樁拔出重新插打。 （3）鋼管樁每節(jié)長

25、6-9m，吊樁焊接接長，一般采用半自動無氣體保護焊機焊接。焊接前，應將下節(jié)樁管頂部變形損壞部分修整，上節(jié)樁管端部用角向磨光機磨光，并打焊接剖口，并將內襯箍放置在下節(jié)樁內側的擋塊上使其坡口擱在焊道上，使上下節(jié)樁對口的間隙為2-4mm。在用經(jīng)緯儀校正垂直度，進行焊接。施焊應對稱進行。焊完每層焊縫后及時清除焊渣,焊接完畢后應冷卻1-5分鐘，再進行打樁。四、少支架施工 （4）鋼管樁不設樁靴，直接開口打入。沉管時，土體由樁口涌入樁內，至一定高度（一般為1/3-1/2的樁體貫入深度）后即閉塞封死，其效用與閉口樁相似。 （5）首根鋼管樁施工結束后應做承載力檢驗，對鋼管樁承載力及各項參數(shù)進行校核。 （6）打樁

26、時如發(fā)現(xiàn)施工情況與設計要求不符，及時與項目部溝通，進行調整。四、少支架施工3.4、大鋼管立柱安裝 （1）位于承臺（條形基礎）上的鋼管立柱，直接安放于承臺（條形基礎）的預埋鋼板上，進行焊接固定，以增加臨時支墩的穩(wěn)定性。 （2）安放于鋼管樁上的鋼管立柱，采用鋼管接長，并在接口處進行抱箍加固。抱箍采用0.4m高630套管。 （3）鋼管立柱安裝前復測鋼管樁頂（或承臺預埋鋼板頂）頂面標高，根據(jù)測量數(shù)據(jù)調整鋼管立柱下料長度。 （4）鋼管立柱安放時，檢查鋼板水平度及套管垂直度；立柱安裝時，將600鋼管立柱直接安裝插入套管內，并調整垂直度，固定后進行套管與立柱焊接固定。安裝時必須保證鋼管柱的垂直度，避免偏心受

27、壓。四、少支架施工 （5）立柱高度根據(jù)支架總高度確定，暫定為16m、19m、22m長度，每聯(lián)鋼管立柱采用相同高度，保證每聯(lián)連續(xù)性。鋼管原材長度一般為9m/根，鋼管柱采用焊接接長，在地面進行整體接長，接口處內襯十字撐，以增加連接強度。 （6）在鋼管立柱上部焊接吊耳，采用吊車單點吊逐根安裝，安裝時每排由外側向內側安裝，由一端向另一端逐排安裝。吊裝時要待鋼管的底部加固完全后，方可松開吊裝繩，并對鋼管設置臨時風繩加固。鋼管支立完成后，及時進行頂橫梁工字鋼和鋼管間的連接構件安裝，然后拆除臨時風繩。 （7）立柱頂端水平焊接2cm厚900mm邊長方鋼板作為支墊，便于橫梁安裝。四、少支架施工3.5、連系桿安裝

28、 （1）鋼管立柱逐排安裝。每排安裝完畢后，安裝橫向連系桿（槽鋼架）；每兩排立柱間安裝縱向連系桿（單排貝雷梁）；通過連系桿使立柱連接成整體，增加整體穩(wěn)定性。 （2）橫向連系桿由100角鋼和20槽鋼組成框架，與立柱連接可用螺栓亦可用焊接。每排立柱設置3層橫向連系桿，間隔6-7m設一層。 （3）連系桿由下向上逐層安裝。安裝時圍繞鋼管立柱搭設單排簡易腳手架，用于人員操作固定。四、少支架施工3.6、工字鋼橫梁安裝 （1）每排鋼管立柱頂部水平鋼板上搭設雙拼I40a工字鋼作橫梁。安裝時要求檢查工字鋼與水平鋼板之間緊密連接，空隙處添加鋼板進行支墊。 （2）橫梁長度為15m，采用工字鋼焊接拼裝而成，工字鋼根據(jù)原

29、材盡量選用適當長度，將焊接接口安置在鋼管立柱頂部中心位置。工字鋼接長焊接位置增加焊接加勁板。 （3）橫梁安裝完成后，將橫梁與鋼管頂部水平鋼板點焊連接，以增強鋼管立柱的整體穩(wěn)定性。四、少支架施工3.7、貝雷架縱梁安裝 （1）在I40a工字鋼上搭設縱向貝雷架縱梁。貝雷梁縱梁采用“321”裝配式公路鋼橋桁架，節(jié)段長度3m。縱橋向，根據(jù)每跨不同跨度，采用不同片數(shù)組合連成一組（42.8m跨采用縱向13片連成一排，35m跨采用縱向11片）；橫橋向根據(jù)設計間距共布置16排。 （2）貝雷梁采用90cm支撐架連接，以增強自身抗扭抗彎能力。在貝雷梁梁端支撐位置，設置10槽鋼橫向連接加強受力。 （3）貝雷架按設計長

30、度先在拼裝場地拼裝成榀，將貝雷粱單片組拼成組，整體吊裝。吊裝采用吊車兩點吊進行逐排安裝，吊裝順序采用中間向兩側安裝。安裝前，在工字鋼橫梁上標記貝雷架間距位置，安裝時以標記為準。四、少支架施工 （4）貝雷架安裝完畢后，在貝雷架與工字鋼搭接處進行螺栓加固。 （5）貝雷架間采用腳手管進行橫向整體連接，進行水平加固。并在貝雷梁頂部間距間鋪設竹膠板或跳板用于施工人員操作，底部懸掛安全網(wǎng)，防止掉物，增加安全施工空間。 （6）貝雷梁安裝期間要求設置安全指揮員。在施工橫跨濱海西路上方的箱梁Pdx50-51跨時，要求增加交通疏導員，安裝時間盡量選在車流量少的時段。四、少支架施工3.8、門架分配梁鋪設 在貝雷梁上

31、部沿橫向鋪設槽鋼，用于門架分配梁。縱向間距按照門架布置間距，漸變段0.6m，標準段1m。分配梁采用限位卡固定與貝雷架上。如此鋼平臺搭設完畢。3.9、門架支架及模板安裝 鋼平臺搭設完畢后，進行門架搭設。門架搭設高度控制在2-4層，即高度為4-9m，按照20m以下現(xiàn)澆箱梁支架施工方案設置，即： 橫向：邊腹板及中腹板處間距為0.6m，其他間距0.9m 縱向：靠近墩柱5m范圍內門架間距0.6m，其它間距1m。四、少支架施工四、少支架施工4、類似工藝的施工照片鋼管立柱及橫梁安裝四、少支架施工縱橫向連系桿安裝四、少支架施工貝雷梁及支架支墊槽鋼安裝 1、組合支架搭設完畢后，進行預壓。 2、壓重采用砂袋，預壓荷載采用箱梁砼自重的1.2倍。 3、測點分別在貝雷梁支點處、14跨、跨中、34跨徑共7處位置布置測點。 4、觀測重點為：壓重前；壓重至50%時；壓重至100%時；壓重至120%時，每級加載完成后每4h觀測1次，直至不產生明顯沉降為準。 5、滿載后