XX灣石門澳產業(yè)園釜山石化5萬噸級石油化工碼頭可行性研究報告

1、XX灣石門澳產業(yè)園釜山石化5萬噸級石油化工碼頭可行性研究報告目 錄第1章 總論111 設計依據212 設計范圍與分工313 概述414 存在的主要問題與建議7第2章 自然條件821 工程地理位置822 氣象823 水文1124工程建設后海床岸灘演變趨勢分析1525地質地貌16第3章 貨運量與船型2131 貨運量2132 船型28第4章 總平面布置3041 總平面布置原則3042 總平面布置與規(guī)劃相鄰工程的關系3043 設計船型主尺度3044 泊位作業(yè)標準作業(yè)天數3145 水域主尺度3146 總平面布置方案3447 總平面布置方案比選3548 主干管線綜合布置3549 港作車船35第5章 航道導

2、助航設施及錨地3651 航道現(xiàn)狀3652 航道尺度3653 航道可挖性穩(wěn)定性分析3654 疏浚工程量與拋泥區(qū)3655 導助航設施3656錨地36第6章 裝卸工藝3761 主要設計參數3762 工藝方案與工藝流程3763 工藝管線及設備選型3864 泊位通過能力3965 倉庫堆場面積與儲罐容量4066 裝卸車能力4067 裝卸作業(yè)人員4068 裝卸工藝方案比選4069 設備配置表41第7章 水工建筑物4271 水工建筑物種類及安全等級4272 設計條件4273結構選型4674結構方案4775 主要外力計算4877 結構計算5378 地基處理5479 結構方案比較54710 耐久性設計55711

3、試驗結論55712 主要工程量55第8章 陸域形成和道路堆場60第9章 港區(qū)鐵路61第10章 生產與輔助建筑物62101 建構筑物62102 重要建筑物的設計方案62103 結構63第11章 供電照明68111 供電電源68112 總降壓站變配電所的布置68113 負荷與電氣設備選擇68114 港口照度與室外照明69115 防雷防靜電與接地69116 維修設施70第12章 控制71121 控制系統(tǒng)組成71122 控制系統(tǒng)操作方式與功能71123 管理功能71124 控制系統(tǒng)電纜71第13章 信息與通信72131 自動電話72132 有線生產調度電話72133 無線電通信72134 寬帶網絡接入

4、與電子數據交換72135 海岸電臺72136 船舶電子導助航73137 消防專用通信73138 工業(yè)電視系統(tǒng)73139 安全防護731310 港口綜合傳輸線路731311 防爆要求741312 輔助設施74第14章 給水排水75141 給水75com75com75142 排水76第15章 采暖通風供熱與動力77151采暖通風和空氣調節(jié)77152 干式除塵77153 鍋爐房77154 熱力管網77155 氮氣站77156 空壓站77157 動力管道78第16章 機修和供油79第17章 消防80171 工程概況與設計范圍80172 消防設計執(zhí)行的工程技術標準80173 火災危險性分析81174 同

5、時發(fā)生火災次數論證81175 防火措施81176 消防工程設計85177 消防投資概算90第18章 環(huán)境保護91181 設計依據91182 環(huán)境現(xiàn)狀91183 主要污染源和污染物92184 環(huán)境保護工程措施與預期效果97185 環(huán)境監(jiān)測設施100186 環(huán)境保護工程費用101第19章 安全102191 工程概況102192 主要安全評價與危害因素102193 主要安全防范措施103第20章 勞動衛(wèi)生106201 設計依據106202 勞動衛(wèi)生危害因素106203 主要勞動衛(wèi)生防護對策106第21章 節(jié)能108211 工程概況108212 工程能耗量108213 能耗分析108214 節(jié)能技術和

6、措施109第22章 施工條件方法和進度110221 工程概況110222 施工條件110223 主要施工項目的施工方法110224 施工總體布置111225 施工進度安排112第23章 經濟效益分析114231 評價依據與原則114232 基礎數據114233 財務評價115234 評價結論117第24章 存在問題與建議118第1章 總論多年來福建省受地理條件的限制通向內陸地區(qū)的公路鐵路的布局不合理集疏運通道能力十分有限使全省港口的服務范圍主要局限在本省主要為本地經濟發(fā)展所需的原材料產成品運輸服務港口資源的優(yōu)勢遠遠沒有充分發(fā)揮湄洲灣港北岸沒有鐵路進港陸上集疏運僅有公路一種方式服務范圍更加有限致

7、使湄洲灣北岸的優(yōu)良港口資源和建港條件不能得到充分利用2008年湄洲灣港北岸吞吐量僅1800萬噸左右其中50以上為城市建設所需的礦物性建筑材料根據我國全面建設小康社會目標的要求國民經濟和社會發(fā)展第十一個五年規(guī)劃綱要提出優(yōu)先發(fā)展交通運輸業(yè)的方針和統(tǒng)籌規(guī)劃合理布局交通基礎設施做好各種運輸方式的相互銜接發(fā)揮組合效益和整體優(yōu)勢建設便捷通暢高效安全的綜合運輸體系的目標根據擴展西部地區(qū)路網強化中部地區(qū)路網完善東部地區(qū)路網的原則國家將自江西南昌鐵路樞紐向塘至湄洲灣的向莆鐵路列入十一五建設規(guī)劃并于2007年全線開工建設將于2010年基本建成向莆鐵路直接連接了湄洲灣與江西省腹地并與國家鐵路網聯(lián)通形成東南沿海連接內

8、陸地區(qū)的640km綜合運輸通道使湄洲灣港北岸成為內陸地區(qū)新的對外交流的口岸本項目建設既是提高湄洲灣港的通過能力拓展港口功能的需要也是與向莆鐵路建設相協(xié)調完善東南沿海及鐵路沿線地區(qū)綜合運輸體系的需要206之間極端最高溫度在365367之間秀嶼氣象站的氣溫特征值詳見下表2 1表21 氣溫統(tǒng)計值表項目秀嶼氣象站統(tǒng)計值時 間多年平均氣溫20319852001累年極端最高氣溫365累年極端最低氣溫13累年最高月平均氣溫2827月累年最低月平均氣溫1192月com 降水根據秀嶼氣象站資料統(tǒng)計湄洲灣地區(qū)的多年平均降水量為12164mm13008mm累年最大降水量在17067mm17444mm之間全年降水主要

9、集中在春夏季38月份平均降水量為以6月份最大整個雨季約占全年平均降水量72以上10月至翌年1月雨水較少為旱季僅占全年平均降水量710暴雨主要出現(xiàn)在59月特別是臺風季節(jié)的79月有時出現(xiàn)大暴雨和特大暴雨1974年6月2122日大暴雨莆田東部降雨量達200mm以上項目秀嶼氣象站統(tǒng)計值時 間多年平均降水量mm1300819852001累年最大降水量mm17444累年月最大降水量mm5794累年日最大降水量mm2896com 風況1風況湄洲灣地區(qū)多年平均風速為56ms66ms秀嶼氣象站全年常風為NE向其頻率為27氣象站的強風向在NNE向范圍內秀嶼站測得最大風速為27ms風向為NE向 本地區(qū)風向季節(jié)變化為

10、夏季68月以西南風為主其它月份則以NE或NNE向為主出現(xiàn)頻率達452大風天數根據秀嶼氣象站1978年1980年短期測風資料二分鐘平均風速統(tǒng)計結果秀嶼站7級風的平均天數為184d8級風的天數為22dcom旋與寒潮1熱帶氣旋湄洲灣地處我國東南沿海常年受熱帶氣旋影響影響本區(qū)的臺風路徑有3條經巴士海峽襲擊閩南粵東或南海臺風向東北方移動影響本區(qū)穿過臺灣省正面襲擊本省這種臺風機率最大影響也較大掠過臺灣北部登陸福建省或浙南據19902000年熱帶氣旋資料統(tǒng)計對莆田市有影響的臺風共出現(xiàn)56次平均每年51次其中正面襲擊莆田地區(qū)共有18次平均每年16次臺風影響過程時間一般為23天莆田地區(qū)臺風造成的最大暴雨過程的降

11、水量達472mm9914號臺風正面襲擊莆田市沿海及內陸普降200500 mm 的特大暴雨最大風力11級2004年8月的艾利號臺風先后4次在福建沿海登陸本海區(qū)風力達到10至12級為近期登陸福建最強的臺風2寒潮每年11月至翌年4月受寒潮影響1961年11月1981年4月莆田寒潮次數為24次由寒潮引發(fā)的大風其風向較為穩(wěn)定風向大多在WNWNNW向范圍內其最大風力一般小于8級即寒潮大風的強度要弱于臺風寒潮期間可能出現(xiàn)冰雹com由崇武氣象站19972006年氣象資料統(tǒng)計本地區(qū)多年平均雷暴日數為300d最多為40d最少為16dcom本海區(qū)每年的25月份為多霧月各月平均霧日數在38天812月份霧日相對較少根據

12、崇武氣象站19972006年統(tǒng)計資料霧的統(tǒng)計日數如下多年平均霧日數 27 d累年最多霧日數 43 d累年最少霧日數 13 d累年最長霧次延時 5 d23 水文com水位1潮汐性質湄洲灣海域屬強潮海區(qū)湄洲灣海區(qū)的潮汐以半日分潮占絕對優(yōu)勢其潮汐型態(tài)系數約為Hk1H01Hm2026遠小于05因此擬建工程海域的潮汐性質屬于正規(guī)半日潮當外海潮波進入湄洲灣海區(qū)時湄洲灣內外潮時幾乎一致各地潮位基本上同漲同落高低潮出現(xiàn)時間高潮位由口外向口內逐漸增加低潮位由口外向口內逐漸降低潮差大平均潮差460m以上最大潮差70m以上潮差由口外向口內逐漸增大灣頂附近與口外相比最大潮差增加09m最小潮差增加04m平均潮差增加07

13、m左右根據秀嶼潮位觀測站和崇武海洋觀測站多年潮位資料統(tǒng)計分析工程點附近海區(qū)的平均潮位年際變化甚微月際變化卻相當明顯月平均潮位差10月最高50cm2月最低18cm該站上半年1-7月的月平均海面低于年平均海面而下半年8-12月的平均海面則高于年平均海面潮位特征值詳見表23表23 潮汐特征值 理論最低潮面 項 目崇武站秀嶼站多年最高潮位 m 758818多年最低潮位 m -011004平均高潮位 m 572666平均低潮位 m 145155平均潮位 m 356411最大潮差 m 667759最小潮差 m 122222平均潮差 m 427511平均漲潮歷時6時14分6時18分 2006年連續(xù)15天 平

14、均落潮歷時6時11分6時12分 2006年連續(xù)15天 3設計水位根據崇武海洋站長期潮位資料及秀嶼臨時站2年的潮位觀測資料并考慮潮位在灣內的沿程變化規(guī)律推算得工程點設計水位如下極端高水位 861m50年一遇高潮位設計高水位 735m高潮累積頻率10水位設計低水位 078m低潮累積頻率90水位極端低水位 -016m50年一遇低潮位4增減水湄洲灣港沿岸是受臺風暴潮威脅較嚴重的海岸臺風增水影響明顯根據崇武水文站19561983年臺風暴潮資料統(tǒng)計本海區(qū)出現(xiàn)臺風增水36次減水8次臺風暴潮增減水幅度在-11010m之間137m發(fā)生在6911臺風期間近10年來福建省沿海風暴潮災害呈頻繁趨勢部分岸段高潮位常有超

15、當地警戒水位情況出現(xiàn)災害性風暴潮的發(fā)生多與臺風過境時與天文大潮相遇有關因此應十分重視臺風暴潮對港口及海岸工程的影響地形地貌湄洲灣位于福建省沿海中部是半封閉的強潮海灣灣口朝向東南面臨臺灣海峽海灣港闊水深岸線曲折南北長約35km東西最寬30km灣內水清沙少眾多島嶼形成自然屏障是一個天然的優(yōu)良港灣石門澳位于湄洲灣頂的秀嶼羅嶼連線以東灣澳內石門澳北東側海岸以人工海岸為主一般均建人工堤現(xiàn)有海岸線呈不規(guī)則狀向海側為石砌34m坡度小于1灘面有浮泥質地軟人行下陷20cm潮溝發(fā)育多呈樹枝狀該海域北側東側的部分高潮灘已圍墾勘察區(qū)地貌屬濱海相海積海灘地貌單元地質條件園區(qū)內場地地層總體比較復雜分布有第四系全新統(tǒng)海積層

16、第四系上更新統(tǒng)沖洪積層第四系殘積層以及燕山早期侵入巖經上述工程勘察資料匯總可知場區(qū)勘探深度范圍內揭露土層主要是近現(xiàn)代人工堆積層淤積層和燕山晚期花崗巖殘積土層與全強風化層以及中風化層等根據各地基土的成因類型埋藏深度空間分布發(fā)育規(guī)律物理力學性質及其工程地質特征將其劃分為6個大層及分屬不同層次的13個亞層現(xiàn)將各土層的工程地質特征詳述如下1-1 灰灰黑色淤泥飽和流塑土質較均勻切面光滑易粘手見貝殼碎片含大量有機質有腥臭味局部混砂土為淤泥混砂局部相變?yōu)橛倌噘|土該層于場地內大部分鉆孔均有揭露分布較為廣泛該層一般直接出露于海底層厚一般為40140m薄的區(qū)域場區(qū)西南側莆田羅嶼25萬噸級散貨碼頭工程區(qū)域內的LC0

17、1LC05MK1MK2等孔處一般為0420m局部較厚場區(qū)中部港池區(qū)域內的YK5YK12等孔處可達168175m做標準貫入試驗時標貫擊數一般 擊局部相變?yōu)橛倌嗷焐盎蛴倌噘|土時標貫擊數為12擊1-1 灰黃灰白色粉質粘土局部為灰色飽和可塑硬塑切面較光滑土質較均勻局部夾少量粉細砂偶含小礫石和貝殼碎片局部粘粒含量高近粘土搖震無反應韌性中等干強度中等該土層集中分布在場區(qū)內集裝箱泊位雜貨泊位等區(qū)域湄洲灣港口鐵路石門澳路堤工程區(qū)域內的ZK7ZK10ZK17ZK20ZK24ZK26ZK28ZK32等孔處東南區(qū)域福建林漿紙一體化工業(yè)區(qū)內的SZ1SZ4SZ6YK6YK8YZ2YZ5YZ7YZ8HK2HK4HK6HK

18、8HK10HK127HK7ZK10等孔處而場區(qū)西南區(qū)域莆田羅嶼25萬噸級散貨碼頭區(qū)域僅在6ZK26ZK3孔有揭示其它區(qū)域基本缺失該層頂板標高一般為13190m層厚一般為1050m局部YZ2ZK20等鉆孔處較厚達8793m標準貫入一般擊數為724擊1-3 灰色淤泥質土飽和流塑軟塑切面光滑土質均勻含少量有機質及腐殖質略具臭味局部土質不均含較多中粗砂為淤泥質土混砂搖震無反應干強度高韌性高該土層分布零散在YZ26ZK37ZK17ZK2ZK12ZK13中有揭露該層頂板標高起伏較大一般為04175m厚度為1038m實測標準貫入擊數一般為13擊2 灰白灰黃色中粗砂飽和稍密中密局部為松散狀砂質較純顆粒較勻成分

19、以石英砂為主含少量腐殖物及云母碎片局部混少量卵礫石及粉細砂局部混少量粘性土該層零散分布在場區(qū)散雜貨泊位集裝箱泊位羅嶼25萬噸級散貨碼頭等區(qū)域該層頂板標高一般為224m40m層厚一般為08m40m局部YK11孔較厚為54m標準貫入擊數一般為1126擊局部SZ7ZK3ZK29較松散標準貫入擊數為810擊 灰白灰黃色殘積砂質粘性土飽和硬塑局部為可塑偏硬主要成分為由長石風化的粘土礦物石英及云母大于1520mm的顆粒占1015左右原巖為花崗巖浸水易軟化崩解以粘性土為主少量為礫質粘性土局部HK6HK8孔含砂量較多局部混少量礫砂礫徑約0103mm最大可達3050mm該土層在場區(qū)內分布較廣泛頂板標高一般為27

20、m228m層厚一般為20m60m局部7ZK2SZ6YZ3ZK18ZK23孔較厚為90128m標準貫入擊數一般為1129擊 全風化花崗巖以灰黃灰白色為主飽和較硬硬主要由風化的長石石英及云母組成呈硬土或砂礫狀手捏易碎局部見氧化鐵斑跡原巖為花崗巖已呈砂質粘土或砂質粉質粘土狀浸水易軟化崩解局部近強風化層該層雖然分布較為廣泛但分布不穩(wěn)定局部缺失該土層頂板標高一般為15316mm層厚一般為20 m80 m局部YK6YK8SZ1SZ3YZ46ZK4孔等處厚度較大達100178m標準貫入擊數為3049擊 強風化花崗巖以灰黃灰白色為主濕硬堅硬主要成分為長石和石英呈堅硬土或砂礫狀手捏易散為散體狀結構巖芯極破碎遇水

21、易軟化崩解該土層在擬建場區(qū)分布較廣且分布較穩(wěn)定在擬建場區(qū)局部地段HK2HK67HK7HK8HK12YK3YK7YK9LC01SK2ZK34 ZK35孔等處缺失其余區(qū)域基本均有分布但厚度絕大部分未揭穿該層頂板標高變化也較大為16 m387m厚度一般為2050m已揭穿厚度一般為1036m局部6ZK3孔揭穿厚度88mMK2孔揭穿厚度158m而6ZK4孔處揭穿厚度達256m厚度較大標準貫入擊數一般都大于50擊地質剖面根據國家標準建筑抗震設計規(guī)范 GB 500112001 2008年版和福建省閩建設200237號文件以及中國地震動峰值加速度區(qū)劃圖和中國地震動反應譜特征周期區(qū)劃圖福建省區(qū)劃一覽表擬建場地屬

22、抗震設防烈度7度區(qū)地震動峰值加速度為015g設計地震分組為第二組場地土類型為軟弱土場地類別大部分區(qū)域為II類局部區(qū)域為III類2碼頭泊位現(xiàn)狀全灣四個港區(qū)已建泊位26個碼頭長度5293m貨物年通過能力5594萬噸其中原油成品油LNG及化工品等石油化工泊位9個年通過能力4066萬噸通用件雜散雜及多用途泊位14個散雜貨年通過能力1468萬噸集裝箱年通過能力4萬TEU折40萬噸客貨泊位3個散雜貨年通過能力20萬噸灣內水深較淺有大片潮灘可圍墾成陸通過港池浚深形成具有開發(fā)前景的深水港口岸線規(guī)劃為深水岸線交通集疏運公路直接把港口的經濟腹地延伸到三明龍巖和南平圖31 湄洲灣北岸公路及鐵路干線布置示意圖3航道湄

23、洲灣屬強潮海灣從灣口至灣頂長35km口門寬度約為10km水深大于10m的海域面積達100多平方公里灣內浪小流緩水下地形基本穩(wěn)定目前湄洲灣25萬噸級船舶通海航道施工已基本完成預計2010年內可開通使用從灣口外大岞海域附近A點至羅嶼橫嶼附近水域全長3853km其中灣口外大岞海域至灣口劍嶼附近海域B點長約1183km沿用已建的青蘭山30萬噸級原油碼頭航道灣口內航段B點至F點在湄洲灣深水航道一期工程主航道的基礎上按照乘潮單向通航25噸級散貨船增深航道設計寬度300m航道設計底標高-183mcom價1湄洲灣港的整體發(fā)展尚處于較低水平基礎設施不能滿足需求湄洲灣位于福建省沿海中部瀕臨臺灣海峽與臺灣省臺中港隔

24、海相望水深港闊海岸線長風平浪靜氣候溫潤不凍不淤曾有世界不多中國少有之美譽是中國大陸與東南亞和太平洋海上距離最近的天然良港之一早在1989年經國務院批準湄洲灣與寧波的北侖港大連的大窯灣深圳大鵬灣同時被交通部列為我國四大遠景發(fā)展規(guī)劃的國際深水中轉港2008年寧波-舟山港貨物吞吐量達到521億噸成為全國第一大海港大連港貨物吞吐量達到246億噸為全國第七大海港深圳港貨物吞吐量達到211億噸其中集裝箱吞吐量達到214164萬TEU成為我國第二大集裝箱港而湄洲灣港口卻因為歷史原因發(fā)展較為緩慢2008年湄洲灣南北岸完成貨物吞吐量33837萬噸與大連港寧波港深圳港相比尚處于比較低的發(fā)展水平湄洲灣貨物吞吐量發(fā)展

25、水平較低湄洲灣豐富的深水資源遠未得到應有的開發(fā)和利用港口基礎設施不足是重要原因湄洲灣北岸的秀嶼港區(qū)和東吳港區(qū)不僅碼頭數量少而且等級低現(xiàn)有千噸級以上生產性泊位9個其中萬噸級以上泊位僅4個貨物年綜合通過能力1095萬噸其中LNG500萬噸集裝箱4萬TEU湄洲灣南岸的肖厝港區(qū)斗尾港區(qū)液體石化專業(yè)化泊位的開發(fā)帶動湄洲灣南岸港區(qū)的貨物年綜合通過能力快速增長僅斗尾港區(qū)30萬噸級原油泊位的建成就使湄洲灣南岸貨物綜合通過能力增加了2775萬噸合計達到3526萬噸但同時作業(yè)干散貨件雜貨的通用件雜泊位多用途泊位的能力僅有952萬噸顯然無法支撐散雜貨貨運量的大規(guī)模增長2港口通過能力結構性不平衡散雜貨作業(yè)能力嚴重不足

26、集裝箱作業(yè)能力微乎其微湄洲灣港貨物吞吐量和泊位通過能力的分析湄洲灣港貨物吞吐量與泊位通過能力之間存在著結構性的不平衡液體散貨能力存在較大的富裕2008年湄洲灣港液體散貨吞吐量完成4755萬噸該年末湄洲灣港液體散貨通過能力4066萬噸量能比僅為0121散雜貨作業(yè)能力缺口最大2008年湄洲灣港散雜貨吞吐量完成29008萬噸該年末湄洲灣港散雜貨通過能力1488萬噸量能比為1951散雜貨吞吐量超過通過能力95無專業(yè)化集裝箱作業(yè)泊位集裝箱作業(yè)能力僅4萬TEU港口散雜貨和集裝箱通過能力的不足對港口產業(yè)發(fā)展形成制約3港口功能單一不適應現(xiàn)代港口發(fā)展要求湄洲灣港北岸在建設初期以建設千噸級幾百噸級小型通用散雜泊位

27、為主近年雖有一定改觀但運輸服務水平較低南岸雖已形成一定規(guī)模但尚處于初期發(fā)展階段在目前發(fā)展水平下湄洲灣港港口功能更多地限于裝卸作業(yè)港口粗放生產的現(xiàn)象比較明顯服務功能單一現(xiàn)代物流綜合服務臨港工業(yè)等方面的作用還遠未發(fā)揮現(xiàn)有港區(qū)發(fā)展空間不足以及拓展新港區(qū)的能力有限制約了開拓現(xiàn)代港口功能和提高港口服務水平在新的發(fā)展形勢下無論是社會經濟還是國際海運業(yè)的發(fā)展都對傳統(tǒng)的港口提出了新的要求加快港口基礎設施建設增強港口對產業(yè)的拉動作用拓展現(xiàn)代化的綜合服務功能是湄洲灣港在今后大力發(fā)展的方向4港口建設點多線長布局分散碼頭的集中度較低5集疏運系統(tǒng)和配套基礎設施需進一步完善港區(qū)作業(yè)區(qū)規(guī)劃福建省交通規(guī)劃辦湄洲灣南北岸港區(qū)控

28、制性詳細規(guī)劃第4章 總平面布置41 總平面布置原則總平面布置應符合石門澳港區(qū)總體規(guī)劃充分合理地利用岸線資源與周邊設施及鄰近碼頭的安全距離應滿足相關規(guī)范的要求42 總平面布置與規(guī)劃相鄰工程的關系 總平面布置與港口規(guī)劃的關系根據莆田湄洲灣石門澳區(qū)域開發(fā)總體規(guī)劃擬建工程位于石門澳產業(yè)園臨港產業(yè)園區(qū)東五路規(guī)劃南側東三街規(guī)劃東側東六街規(guī)劃西側后方為化工新材料片區(qū)和現(xiàn)代物流片區(qū)化工新材料片區(qū)是以工程塑料特種橡膠高性能纖維膜材料等為代表的化工新材料及中間體生產為主的臨港工業(yè)園區(qū)擬建項目擬依托釜山石化即將開工建設的年產100萬噸燃油添加劑項目為依托建設50000DWT石油化工泊位1個與后方的油品儲罐區(qū)一起為釜

29、山石化燃油添加劑項目及周邊企業(yè)提供石油化工品的運輸及倉儲服務提高了岸線的使用效率符合湄洲灣港口的總體規(guī)劃 總平面布置與相鄰工程的關系擬建的50000DWT石油化工泊位與臨近碼頭泊位靠泊船舶之間的距離按裝卸油品碼頭防火設計規(guī)范JTJ237-99中所規(guī)定的安全間距的要求確定43 設計船型主尺度設計船型主尺度詳見第3章44 泊位作業(yè)標準作業(yè)天數作業(yè)條件本碼頭地處湄洲灣石門澳影響碼頭作業(yè)的主要因素分別為風雨霧雷暴等自然條件本碼頭的作業(yè)條件為風6級霧水平能見度不小于1km雨不大于中雨雷暴不出現(xiàn)作業(yè)天數按上述作業(yè)條件對影響碼頭作業(yè)天數的風雨霧雷暴等自然因素進行綜合分析扣除有關因素相互重疊的影響確定本碼頭年

30、作業(yè)天數為320天45 水域主尺度com 豎向設計設計水位極端高水位 861m50年一遇高潮位設計高水位 735m高潮累積頻率10水位設計低水位 078m低潮累積頻率90水位極端低水位 -016m50年一遇低潮位碼頭面設計高程秀嶼理論最低潮面下同根據海港總平面設計規(guī)范JTJ211-99計算確定碼頭面標高暫按90m取值碼頭前沿泥面設計高程按海港總平面設計規(guī)范JTJ211-99結合碼頭設計靠泊船型碼頭前沿設計水深D按下式計算DTZ1Z2Z3Z4Z2KH4Z1式中T設計船型滿載吃水m Z1船舶龍骨下最小富裕深度m Z2波浪富裕深度mZ2 KH4 K為波浪系數H4為允許停泊波高 Z3船舶因配載不均勻而

31、增加的船尾吃水值m Z4備淤深度m碼頭前沿設計泥面高程E按下式計算 E LWLD式中E碼頭前沿設計泥面標高LWL設計低水位m按碼頭設計停泊5萬噸級油船計算碼頭前沿泥面設計高程為135m回旋水域設計底高程按海港總平面設計規(guī)范JTJ211-99結合碼頭設計靠泊船型回旋水域設計水深D按下式計算D TZ0Z1Z2Z3Z4設計底標高E設計低水位D 式中D回旋設計水深m T設計船型滿載吃水m Z0船舶航行時船體下沉值m Z1航行時龍骨下最小富裕深度m Z2波浪富裕深度m Z3船舶裝載縱傾富裕深度mZ4備淤富裕深度m按碼頭設計停泊5萬噸級油船計算回旋水域設計泥面高程為140m后方陸域高程按石門澳產業(yè)園整體規(guī)

32、劃后方陸域設計高程為90mcom 碼頭平面尺度 泊位長度碼頭泊位長度的確定考慮船舶安全靠離系纜和裝卸作業(yè)的要求碼頭泊位長度按照1個50000DWT石油化工船泊位計算為Lb L2d其中Lb碼頭泊位長度mL 設計船長md 富裕長度m考慮艏艉纜系纜的需要d取為 33m碼頭泊位長度計算為229233 295m同時擬建泊位考慮兼顧兩艘1萬噸級船舶靠泊作業(yè)根據設計代表船型計算的碼頭泊位長度和不同噸級的船舶組合使用的情況確定擬建工程碼頭泊位長度為360m碼頭平面尺度根據船舶靠泊即裝卸工藝布置的需要碼頭靠船作業(yè)平臺寬度確定為19m長度確定為228m平臺上設一系纜墩其平面尺度為99m系纜墩通過鋼聯(lián)橋與靠船作業(yè)平

33、臺相接碼頭靠船作業(yè)平臺通過引橋與后方陸域相接引橋寬度根據工藝管線布置及人員車輛通行的需要確定為11m其長度為85mcom 碼頭前沿停泊水域碼頭前沿停泊水域寬度取 2倍設計船寬為646mcom 回旋水域船舶回旋水域尺度按2倍設計船長為直徑設置為458mcom 航道按單向航道設計根據規(guī)范公式計算W A2C式中A航道帶寬度mA nLsinBn船舶漂移倍數取n 169風浪壓偏角o取 7oB船舶間富裕寬度m取設計船寬C船舶與航道底邊間的富裕寬度mL設計船型長度單位m 航道寬度計算 表41船型LmBmnAm2cmWmW5萬噸油船22932316971017532313411351萬噸油船131202169

34、7611220281328246 總平面布置方案com 水域平面布置碼頭位置擬建碼頭位于XX灣石門澳產業(yè)園東五路規(guī)劃南側東三街規(guī)劃東側東六街規(guī)劃西側碼頭前沿線布置碼頭前沿線布置符合產業(yè)園整體布局要求 碼頭平面布置根據船舶靠泊即裝卸工藝布置的需要碼頭前方設靠船作業(yè)平臺其尺度為 22819m靠船作業(yè)平臺上游側設一系纜墩其平面尺度為 99m系纜墩通過鋼聯(lián)橋與靠船作業(yè)平臺相接碼頭靠船作業(yè)平臺通過引橋與后方陸域相接引橋尺度為 11085m其上布置工藝管架及人員車輛通道com 陸域平面布置該工程陸域設施的設計符合產業(yè)園整體布局要求47 總平面布置方案比選碼頭總平面布置在經過比選后僅提出一個方案48 主干管

35、線綜合布置碼頭區(qū)內的工藝及給排水供電通信等管線主要沿工藝管架及橋架敷設管線敷設的避讓原則為有壓的讓自流的柔性管讓鋼性管管經小的讓管經大的工程量小的讓工程量大的49 港作車船本工程碼頭區(qū)生產生活所需車輛由后方罐區(qū)統(tǒng)一考慮大型船舶調頭及靠離泊作業(yè)需拖輪輔助作業(yè)考慮到大型船舶到港的艘次有限及盡量節(jié)約工程投資等因素本工程不為大型船舶配備專用拖輪需要時可考慮租用拖輪的租用由海事部門的引航站統(tǒng)一調配第5章 航道導助航設施及錨地51 航道現(xiàn)狀湄洲灣屬強潮海灣從灣口至灣頂長35km口門寬度約為10km水深大于10m的海域面積達100多平方公里灣內浪小流緩水下地形基本穩(wěn)定目前湄洲灣25萬噸級船舶通海航道施工已基

36、本完成預計2010年內可開通使用從灣口外大岞海域附近A點至羅嶼橫嶼附近水域全長3853km其中灣口外大岞海域至灣口劍嶼附近海域B點長約1183km沿用已建的青蘭山30萬噸級原油碼頭航道灣口內航段B點至F點在湄洲灣深水航道一期工程主航道的基礎上按照乘潮單向通航25噸級散貨船增深航道設計寬度300m航道設計底標高-183m52 航道尺度com53 航道可挖性穩(wěn)定性分析本節(jié)無內容54 疏浚工程量與拋泥區(qū)本節(jié)無內容55 導助航設施本節(jié)無內容56錨地符合港口整體布局要求第6章 裝卸工藝61 主要設計參數com 石油化工品的主要儲運特性見表6-1表6-1 主要物料儲運特性序號名稱密度kgm3沸點閃點溶點水

37、溶性爆炸極限V火災分類1石腦油78097020-160-2-不溶1187甲2碳五62036-40-130不溶1798甲3碳九85088015351-995不溶0860甲4汽油添加劑70079040200-18-不溶1476甲5柴油添加劑870900282-33838-不溶無甲com 設計船型石油化工船3000DWT50000DWTcom 年吞吐量詳見第 3章com 年作業(yè)天數年作業(yè)天數為 320天62 工藝方案與工藝流程com 工藝方案本泊位供5萬噸級及5萬噸級以下石油化工船靠泊裝卸所有船舶與碼頭的連接采用裝卸臂連接物料可在泊位中心及二側裝卸點進行作業(yè)泊位主管線與裝卸點之間設置相對獨立的分配和

38、連通管線管線均采用清管器掃線裝卸物料在庫區(qū)計量com 工藝流程油品卸船船貨泵裝卸臂碼頭管線陸域儲罐油品裝船陸域儲罐泵碼頭管線裝卸臂船輔助工藝流程掃線液化氣船每次裝卸船完畢后利用船上壓縮機送來的氣相置換裝卸臂內的液相再用氮氣置換液化氣氣相卸壓后拆卸裝卸臂油品裝卸臂采用氮氣吹掃油品管線采用清管器掃線隔熱碳5石腦油汽油添加劑物料的液相管設置隔熱層63 工藝管線及設備選型com 主要工藝管線及設備主要工藝管線及設備見表6-2表6-2 主要工藝管線及設備序號物料管徑數量裝卸船設施1石腦油DN300110裝卸臂12C5DN20018 裝卸臂13C9DN25018 裝卸臂14汽油添加劑DN25018 裝卸臂

39、15柴油添加劑DN20018 裝卸臂16備用DN20018 裝卸臂1com 管線布置引橋及平臺管廊采用3層管架布置管廊寬約7米64 泊位通過能力據海港總平面設計規(guī)范JTJ211-99規(guī)定泊位通過能力按以下公式計算式中 相對應的泊位年通過能力tPt泊位年通過能力tG船舶實際載重量ttp油船排壓艙水時間h可根據同類油船泊位的營運資料分析 G船舶實際載重量tZ裝卸一艘船舶所需作業(yè)時間hp設計船時效率th按年運量貨艙船舶性能設備能力作業(yè)線數和管理等因素綜合考慮tf船舶的裝卸輔助作業(yè)技術作業(yè)時間以及船舶靠離泊時間之和h船舶的裝卸輔助作業(yè)技術作業(yè)時間指在泊位上不能同裝卸作業(yè)同時進行的各項作業(yè)時間td晝夜小

40、時數取 24hTy年營運天數取 32006公式中各系數取值詳見表6-3TyGtpthtzhtdhtphtfh石腦油進32050000063224025碳五進32010000061824025碳九進32010000061824025汽油添加劑出32010000061024025柴油添加劑出32010000061024025其他進出32010000061024025表6-3 泊位年通過能力計算取值通過計算泊位年通過能力為720萬噸65 倉庫堆場面積與儲罐容量與本工程配套的陸域儲罐主要包括原料儲罐12萬噸石腦油儲罐1萬噸碳五儲罐3萬噸碳九儲罐成品儲罐5萬噸汽油添加劑儲罐3萬噸柴油添加劑儲罐其他儲罐5

41、萬噸66 裝卸車能力本節(jié)無內容67 裝卸作業(yè)人員裝卸作業(yè)人員15人68 裝卸工藝方案比選本節(jié)無內容69 設備配置表com第7章 水工建筑物71 水工建筑物種類及安全等級本工程興建50000噸級石化泊位 1個可?？?1艘 50000DWT液體石油化工船水工建筑物等級為級72 設計條件com 碼頭主尺度根據船舶靠泊即裝卸工藝布置的需要碼頭前方設靠船作業(yè)平臺其尺度為 22819m靠船作業(yè)設一系纜墩其平面尺度為 99m系纜墩通過鋼聯(lián)橋與靠船作業(yè)平臺相接碼頭靠船作業(yè)平臺通過引橋與后方陸域相接引橋尺度為 1185m其上布置工藝管架及人員車輛通道com 工藝荷載碼頭面管架荷載折算成均布荷載標準值為 10kN

42、m2com 水流力按水流流速 V 20ms計算com 氣象詳見第 2章com 設計水位及設計高程極端高水位861m50年一遇高潮位設計高水位735m高潮累積頻率10水位設計低水位078m低潮累積頻率90水位極端低水位-016m50年一遇低潮位com 設計船型詳見第3章com 工程地質該擬建園區(qū)內場地地層總體比較復雜分布有第四系全新統(tǒng)海積層第四系上更新統(tǒng)沖洪積層第四系殘積層以及燕山早期侵入巖經上述工程勘察資料匯總可知場區(qū)勘探深度范圍內揭露土層主要是近現(xiàn)代人工堆積層淤積層和燕山晚期花崗巖殘積土層與全強風化層以及中風化層等根據各地基土的成因類型埋藏深度空間分布發(fā)育規(guī)律物理力學性質及其工程地質特征將其

43、劃分為6個大層及分屬不同層次的13個亞層現(xiàn)將各土層的工程地質特征詳述如下1-1 灰灰黑色淤泥飽和流塑土質較均勻切面光滑易粘手見貝殼碎片含大量有機質有腥臭味局部混砂土為淤泥混砂局部相變?yōu)橛倌噘|土該層于場地內大部分鉆孔均有揭露分布較為廣泛該層一般直接出露于海底層厚一般為40140m薄的區(qū)域場區(qū)西南側莆田羅嶼25萬噸級散貨碼頭工程區(qū)域內的LC01LC05MK1MK2等孔處一般為0420m局部較厚場區(qū)中部港池區(qū)域內的YK5YK12等孔處可達168175m做標準貫入試驗時標貫擊數一般 擊局部相變?yōu)橛倌嗷焐盎蛴倌噘|土時標貫擊數為12擊1-1 灰黃灰白色粉質粘土局部為灰色飽和可塑硬塑切面較光滑土質較均勻局部

44、夾少量粉細砂偶含小礫石和貝殼碎片局部粘粒含量高近粘土搖震無反應韌性中等干強度中等該土層集中分布在場區(qū)內集裝箱泊位雜貨泊位等區(qū)域湄洲灣港口鐵路石門澳路堤工程區(qū)域內的ZK7ZK10ZK17ZK20ZK24ZK26ZK28ZK32等孔處東南區(qū)域福建林漿紙一體化工業(yè)區(qū)內的SZ1SZ4SZ6YK6YK8YZ2YZ5YZ7YZ8HK2HK4HK6HK8HK10HK127HK7ZK10等孔處而場區(qū)西南區(qū)域莆田羅嶼25萬噸級散貨碼頭區(qū)域僅在6ZK26ZK3孔有揭示其它區(qū)域基本缺失該層頂板標高一般為13190m層厚一般為1050m局部YZ2ZK20等鉆孔處較厚達8793m標準貫入一般擊數為724擊1-3 灰色淤

45、泥質土飽和流塑軟塑切面光滑土質均勻含少量有機質及腐殖質略具臭味局部土質不均含較多中粗砂為淤泥質土混砂搖震無反應干強度高韌性高該土層分布零散在YZ26ZK37ZK17ZK2ZK12ZK13中有揭露該層頂板標高起伏較大一般為04175m厚度為1038m實測標準貫入擊數一般為13擊2 灰白灰黃色中粗砂飽和稍密中密局部為松散狀砂質較純顆粒較勻成分以石英砂為主含少量腐殖物及云母碎片局部混少量卵礫石及粉細砂局部混少量粘性土該層零散分布在場區(qū)散雜貨泊位集裝箱泊位羅嶼25萬噸級散貨碼頭等區(qū)域該層頂板標高一般為224m40m層厚一般為08m40m局部YK11孔較厚為54m標準貫入擊數一般為1126擊局部SZ7Z

46、K3ZK29較松散標準貫入擊數為810擊 灰白灰黃色殘積砂質粘性土飽和硬塑局部為可塑偏硬主要成分為由長石風化的粘土礦物石英及云母大于1520mm的顆粒占1015左右原巖為花崗巖浸水易軟化崩解以粘性土為主少量為礫質粘性土局部HK6HK8孔含砂量較多局部混少量礫砂礫徑約0103mm最大可達3050mm該土層在場區(qū)內分布較廣泛頂板標高一般為27m228m層厚一般為20m60m局部7ZK2SZ6YZ3ZK18ZK23孔較厚為90128m標準貫入擊數一般為1129擊 全風化花崗巖以灰黃灰白色為主飽和較硬硬主要由風化的長石石英及云母組成呈硬土或砂礫狀手捏易碎局部見氧化鐵斑跡原巖為花崗巖已呈砂質粘土或砂質粉

47、質粘土狀浸水易軟化崩解局部近強風化層該層雖然分布較為廣泛但分布不穩(wěn)定局部缺失該土層頂板標高一般為15316mm層厚一般為20 m80 m局部YK6YK8SZ1SZ3YZ46ZK4孔等處厚度較大達100178m標準貫入擊數為3049擊 強風化花崗巖以灰黃灰白色為主濕硬堅硬主要成分為長石和石英呈堅硬土或砂礫狀手捏易散為散體狀結構巖芯極破碎遇水易軟化崩解該土層在擬建場區(qū)分布較廣且分布較穩(wěn)定在擬建場區(qū)局部地段HK2HK67HK7HK8HK12YK3YK7YK9LC01SK2ZK34 ZK35孔等處缺失其余區(qū)域基本均有分布但厚度絕大部分未揭穿該層頂板標高變化也較大為16 m387m厚度一般為2050m已

48、揭穿厚度一般為1036m局部6ZK3孔揭穿厚度88mMK2孔揭穿厚度158m而6ZK4孔處揭穿厚度達256m厚度較大標準貫入擊數一般都大于50擊式中FxwFyw分別為作用在船舶上的計算風壓力的橫向和縱向分力kNAXWAYw分別為船體水面以上橫向和縱向受風面積m2VxVy 設計風速的橫向和縱向分量22msxy風壓不均勻系數 船舶水流力按下列公式計算FxscFxmc水流對船首橫向分力和船尾橫向分力Fyc水流對船舶作用產生的水流力縱向分力kNCxscCxmc水流力船首橫向分力系數和船尾橫向分力系數水的密度tm3取1025tm3V 水流流速根據實測資料計算中取15msB船舶吃水線以下的橫向投影響面積m

49、2Cyc水流力縱向力分力系數 船舶系纜力按下列公式計算式中FxFy風和水流對船舶作用產生的橫向分力總和及縱向分力總和K系船柱分布不均系數n受力的系船柱數目系船纜的水平投影與碼頭前沿線所成夾角系船纜與水平面之間的夾角經計算50000t石油化工船選用 1000kN的快速脫纜鉤擠靠力船舶擠靠力根據風和水流對計算船舶產生的橫向分力總和Fx按照下式計算式中Fj-橡膠護舷簡短布置時作用于一組或一個橡膠護舷上的擠靠力標準值kNFx-風和水流對船舶作用產生的橫向分力總和Kj-擠靠力不均系數取13n-與傳播接觸的香蕉護舷的組數或個數按50000噸石化船計算得擠靠力標準值為436kN撞擊力船舶靠岸時有效撞擊能量按

50、下列公式計算E0船舶靠岸時的有效撞擊能量kJ有效動能系數取08M 船舶質量tVn船舶靠岸法向速度ms按50000t石化船的滿載排水量及靠船法向速度Vn012ms計算船舶的有效撞擊能為382kJ選用2個 SA800HL 1500mm的低反力型橡膠護舷護舷有效吸能量為2238 476kJ其反力按實際接觸長度計算76 作用與作用效應組合com 碼頭平臺荷載作用效應組合碼頭平臺的作用荷載結構自重船舶系纜力船舶撞擊力管架荷載水流力等持久狀況下承載能力極限狀態(tài)的持久組合永久作用結構自重主導可變作用管架荷載非主導可變作用水流力以及船舶系纜力或船舶撞擊力永久作用結構自重主導可變作用船舶系纜力非主導可變作用管架

51、荷載水流力永久作用結構自重主導可變作用船舶撞擊力非主導可變作用管架荷載水流力永久作用結構自重主導可變作用水流力和波浪力非主導可變作用管架荷載船舶系纜力或船舶撞擊力永久作用結構自重主導可變作用水流力非主導可變作用管架荷載承載能力極限狀態(tài)應符合如下設計表達式Sd Rd式中Sd作用效應設計值如法向應力剪力和彎矩等的設計值Rd結構抗力設計值如抗壓抗拉抗剪和抗彎強度等的設計值結構承載能力極限狀態(tài)的作用效應按如下設計表達式計算式中0結構重要性系數一般港口的主要建筑物采用二級結構安全等級0 10GK永久作用標準值CG永久作用效應系數CGGK為永久作用效應當有多個永久作用時應對其作用效應進行疊加G永久作用分項

52、系數 G 12當永久荷載產生的作用效應對結構有利時取G 10對以永久作用為主的構件其分項系數宜適當提高Qik主導可變作用標準值CQi主導可變作用效應系數CQiQik為主導可變作用效應取值應大于其他可變作用效應Qi主導可變作用分項系數組合系數可取 07Qik第i個非主導可變作用標準值CQi第 i個非主導可變作用效應系數CQiQik為第 i個非主導可變作用效應應小于主導可變作用效應Qi第i個非主導可變作用分項系數持久狀況承載力極限狀態(tài)偶然組合按度地震進行設防持久狀況下正常使用極限狀態(tài)的效應組合永久作用結構自重可變作用管架荷載水流力波浪力以及船舶系纜力或船舶撞擊力結構正常使用極限狀態(tài)應符合如下設計表

53、達式S R式中S作用效應設計值如變形裂縫寬度和沉降量等的設計值R限值如規(guī)定的最大變形裂縫寬度和沉降量等的設計值對正常使用極限狀態(tài)應分別考慮以下可能的作用效應組合 持久狀況的短期效應頻遇組合Ss SGK1SQik 持久狀況的長期效應準永久組合S1 SGK2SQikcom 引橋排架的計算荷載作用效應組合引橋排架的作用荷載結構自重管架荷載水流力以及波浪力等引橋荷載的作用效應組合形式同碼頭平臺77 結構計算碼頭平臺排架和引橋排架采用PMPJ程序進行計算碼頭系靠船墩采用KJDT程序進行計算計算結果如表 7-1所示表7-1 主要結果計算表方 案部位計算項目計 算 結 果備注第 一 方 案排 架最大樁力設計

54、值相應樁身彎矩設計值2563kN117kNm最大樁身彎矩設計值相應樁力設計值241kNm671kN橫梁最大彎矩M 3243kNmM- -4426kNm最大水平位移99mm系 纜 墩最大樁力設計值3193kN相應樁身彎矩設計值100kNm最大樁身彎矩設計值251kNm相應樁力設計值1391kN最大水平位移25mm第 二 方 案系 靠船 墩最大樁力設計值3402kN相應樁身彎矩設計值184kNm最大樁身彎矩設計值521kNm相應樁力設計值2287kN最大水平位移26mm系 纜 墩最大樁力設計值3193kN相應樁身彎矩設計值100kNm最大樁身彎矩設計值251kNm相應樁力設計值1391kN最大水平

55、位移25mm78 地基處理本節(jié)無內容79 結構方案比較兩方案的優(yōu)缺點見表72表 72 水工結構方案比較表 優(yōu)缺點 方案優(yōu) 點缺 點第一方案1碼頭結構安全可靠2施工工期稍短3投資較省1剛度較敦式結構小防撞性能稍差第二方案1碼頭結構安全可靠2墩式結構剛度較大防撞性能稍好1投資較大2墩式結構樁基施工工期稍長經綜合比較水工結構推薦第一方案710 耐久性設計為了確保結構的使用年限根據規(guī)范有關要求對本工程主要構件材料提出如下防腐措施和要求 鋼結構防腐鋼材表面先經過噴砂除銹防腐結構采用二底二面底漆采用環(huán)氧富鋅防腐底漆面漆采用環(huán)氧重防蝕涂料漆膜總厚度不小于150m 混凝土強度等級現(xiàn)澆鋼筋砼結構不低于C25預制

56、鋼筋砼結構不低于C30預應力砼結構不低于C40 混凝土保護層厚度鋼筋砼結構不小于40mm預應力砼結構不小于60mm711 試驗結論本節(jié)無內容712 主要工程量主要工程量詳見表7376表73 水工建筑物工程量表第一方案部分編號單項名稱規(guī)格單位數量備注工 作 平 臺高 樁 梁 板式1現(xiàn)澆鋼筋砼面層C30m3561含磨耗層和護輪坎2預制鋼筋砼面板C30m3塊9361923預制鋼筋砼前邊梁C30m3根100154預制鋼筋砼中間縱梁C30m3根600755現(xiàn)澆鋼筋砼橫梁C30m3榀1405186預制鋼筋砼靠船梁C30m3個4067預制鋼筋砼系船梁C30m3個7498預制鋼筋砼后邊梁C30m3個11815

57、980016 鋼管樁Q235t根1635108平均樁長 48m樁內水下砼C20m31803鋼管樁防腐涂層m2769510制安鋼欄桿Q235m24711預埋鐵件Q235t2512制安鋼爬梯Q235t813購安橡膠護舷DA-B800套18L 1500購安橡膠護舷DA-B800套36L 1000購安橡膠護舷DA-A400H套60L 100014防沖板254m套1815鑄鋼系船柱350KN個13快速脫纜鉤750KN個5表 7-4 水工建筑物工程量表第一方案部分編號單項名稱規(guī) 格單位數 量備注系纜墩及聯(lián)橋1現(xiàn)澆系纜墩C30m3個1211280016 鋼管樁Q235t根1047平均樁長 L 48m3樁內水

58、下砼C20m31214鋼管樁防腐涂層m24805鋼聯(lián)橋3022Q235t座121引橋1現(xiàn)澆鋼筋砼面層C30m31392預應力砼空心板C40m3塊284263引橋現(xiàn)澆橫梁C25m3個1344480016 鋼管樁Q235t根886平均樁長 L 45m5鋼管樁防腐涂層m25946樁內水下砼C30m31107陸上800 鉆孔灌注樁C30m3根17588制安鋼欄桿Q235m919預埋鐵件Q235t10防撞樁180016 鋼管樁Q235t根382樁長 49m270012 鋼橫撐Q235t根5433鋼管樁防腐涂層m2189接岸閘口岸坡開挖拋石護樁1座12m34230310100kgm326520表 7-5

59、水工建筑物工程量表第二方案部分編號單項名稱規(guī) 格單位數 量備注工 作 平 臺高 樁 墩式180016 鋼管樁Q235t根1918123平均樁長 L 48m2樁內水下砼C30m322443鋼管樁防腐涂層m287644現(xiàn)澆墩臺C30m3個608665預安靠船構件C30m3個116126預安鋼筋砼縱向梁C30m3塊229357預安系靠船梁C30m3個87128預安鋼筋砼面板C30m3塊201609現(xiàn)澆鋼筋砼面層C30m353510制安鋼欄桿Q235m22411制安鋼爬梯Q235t812預埋鐵件Q235t3513鑄鋼系船柱350KN個12快速脫纜鉤750KN個614購安橡膠護舷DA-B800套18低反

60、力型 L 1500購安橡膠護舷DA-B800套36標準反力型 L 1000購安橡膠護舷DA-A400H套24標準反力型 L 100015防沖板254m套18表 7-6 水工建筑物工程量表第二方案部分編號單項名稱規(guī) 格單位數 量備注系纜 墩及 聯(lián)橋1現(xiàn)澆系纜墩C30m3個1211280016 鋼管樁Q235t根1047平均樁長 L 48m3樁內水下砼C20m31214鋼管樁防腐涂層m24805鋼聯(lián)橋3022Q235t座121引橋1現(xiàn)澆鋼筋砼面層C30m31392預應力砼空心板C40m3塊284263引橋現(xiàn)澆橫梁C25m3個1344480016 鋼管樁Q235t根886平均樁長 L 45m5鋼管樁