《化工原理》課程設(shè)計(jì)報(bào)告4萬(wàn)噸年甲醇水板式精餾塔設(shè)計(jì)

1、化工原理課程設(shè)計(jì)報(bào)告 4萬(wàn)噸/年 甲醇水板式精餾塔設(shè)計(jì)目 錄 TOC o 1-4 h z u HYPERLINK l _Toc124747484 一、概述 PAGEREF _Toc124747484 h 4 HYPERLINK l _Toc124747485 1.1 設(shè)計(jì)依據(jù) PAGEREF _Toc124747485 h 4 HYPERLINK l _Toc124747486 1.2 技術(shù)來(lái)源 PAGEREF _Toc124747486 h 4 HYPERLINK l _Toc124747487 1.3 設(shè)計(jì)任務(wù)及要求 PAGEREF _Toc124747487 h 5 HYPERLINK

2、l _Toc124747488 二：計(jì)算過(guò)程 PAGEREF _Toc124747488 h 6 HYPERLINK l _Toc124747489 1. 塔型選擇 PAGEREF _Toc124747489 h 6 HYPERLINK l _Toc124747490 2. 操作條件的確定 PAGEREF _Toc124747490 h 6 HYPERLINK l _Toc124747491 2.1 操作壓力 PAGEREF _Toc124747491 h 6 HYPERLINK l _Toc124747492 2.2 進(jìn)料狀態(tài) PAGEREF _Toc124747492 h 6 HYPERL

3、INK l _Toc124747493 2.3 加熱方式 PAGEREF _Toc124747493 h 7 HYPERLINK l _Toc124747494 2.4 熱能利用 PAGEREF _Toc124747494 h 7 HYPERLINK l _Toc124747495 3. 有關(guān)的工藝計(jì)算 PAGEREF _Toc124747495 h 7 HYPERLINK l _Toc124747496 3.1 最小回流比及操作回流比的確定 PAGEREF _Toc124747496 h 8 HYPERLINK l _Toc124747497 3.2 塔頂產(chǎn)品產(chǎn)量、釜?dú)堃毫考凹訜嵴羝康挠?jì)算

4、 PAGEREF _Toc124747497 h 9 HYPERLINK l _Toc124747498 3.3 全凝器冷凝介質(zhì)的消耗量 PAGEREF _Toc124747498 h 9 HYPERLINK l _Toc124747499 3.4 熱能利用 PAGEREF _Toc124747499 h 10 HYPERLINK l _Toc124747500 3.5 理論塔板層數(shù)的確定 PAGEREF _Toc124747500 h 10 HYPERLINK l _Toc124747501 3.6 全塔效率的估算 PAGEREF _Toc124747501 h 11 HYPERLINK l

5、 _Toc124747502 3.7 實(shí)際塔板數(shù) PAGEREF _Toc124747502 h 12 HYPERLINK l _Toc124747503 4. 精餾塔主題尺寸的計(jì)算 PAGEREF _Toc124747503 h 12 HYPERLINK l _Toc124747504 4.1 精餾段與提餾段的體積流量 PAGEREF _Toc124747504 h 12 HYPERLINK l _Toc124747505 4.1.1 精餾段 PAGEREF _Toc124747505 h 12 HYPERLINK l _Toc124747506 4.1.2 提餾段 PAGEREF _Toc

6、124747506 h 14 HYPERLINK l _Toc124747507 4.2 塔徑的計(jì)算 PAGEREF _Toc124747507 h 15 HYPERLINK l _Toc124747508 4.3 塔高的計(jì)算 PAGEREF _Toc124747508 h 17 HYPERLINK l _Toc124747509 5. 塔板結(jié)構(gòu)尺寸的確定 PAGEREF _Toc124747509 h 17 HYPERLINK l _Toc124747510 5.1 塔板尺寸 PAGEREF _Toc124747510 h 18 HYPERLINK l _Toc124747511 5.2 弓

7、形降液管 PAGEREF _Toc124747511 h 18 HYPERLINK l _Toc124747512 5.2.1 堰高 PAGEREF _Toc124747512 h 18 HYPERLINK l _Toc124747513 5.2.2 降液管底隙高度h0 PAGEREF _Toc124747513 h 19 HYPERLINK l _Toc124747514 5.2.3 進(jìn)口堰高和受液盤 PAGEREF _Toc124747514 h 19 HYPERLINK l _Toc124747515 5.3 浮閥數(shù)目及排列 PAGEREF _Toc124747515 h 19 HYPE

8、RLINK l _Toc124747516 5.3.1 浮閥數(shù)目 PAGEREF _Toc124747516 h 19 HYPERLINK l _Toc124747517 5.3.2 排列 PAGEREF _Toc124747517 h 20 HYPERLINK l _Toc124747518 5.3.3 校核 PAGEREF _Toc124747518 h 20 HYPERLINK l _Toc124747519 6. 流體力學(xué)驗(yàn)算 PAGEREF _Toc124747519 h 21 HYPERLINK l _Toc124747520 6.1 氣體通過(guò)浮閥塔板的壓力降(單板壓降) PAGE

9、REF _Toc124747520 h 21 HYPERLINK l _Toc124747521 6.1.1 干板阻力 PAGEREF _Toc124747521 h 21 HYPERLINK l _Toc124747522 6.1.2 板上充氣液層阻力 PAGEREF _Toc124747522 h 21 HYPERLINK l _Toc124747523 6.1.3 由表面張力引起的阻力 PAGEREF _Toc124747523 h 22 HYPERLINK l _Toc124747524 6.2 漏液驗(yàn)算 PAGEREF _Toc124747524 h 22 HYPERLINK l _

10、Toc124747525 6.3 液泛驗(yàn)算 PAGEREF _Toc124747525 h 22 HYPERLINK l _Toc124747526 6.4 霧沫夾帶驗(yàn)算 PAGEREF _Toc124747526 h 23 HYPERLINK l _Toc124747527 7. 操作性能負(fù)荷圖 PAGEREF _Toc124747527 h 23 HYPERLINK l _Toc124747528 7.1 霧沫夾帶上限線 PAGEREF _Toc124747528 h 23 HYPERLINK l _Toc124747529 7.2 液泛線 PAGEREF _Toc124747529 h

11、24 HYPERLINK l _Toc124747530 7.3 液體負(fù)荷上限線 PAGEREF _Toc124747530 h 24 HYPERLINK l _Toc124747531 7.4 漏液線 PAGEREF _Toc124747531 h 24 HYPERLINK l _Toc124747532 7.5 液相負(fù)荷下限線 PAGEREF _Toc124747532 h 24 HYPERLINK l _Toc124747533 7.6 操作性能負(fù)荷圖 PAGEREF _Toc124747533 h 25 HYPERLINK l _Toc124747534 8. 各接管尺寸的確定 PAG

12、EREF _Toc124747534 h 27 HYPERLINK l _Toc124747535 8.1 進(jìn)料管 PAGEREF _Toc124747535 h 27 HYPERLINK l _Toc124747536 8.2 釜?dú)堃撼隽瞎?PAGEREF _Toc124747536 h 27 HYPERLINK l _Toc124747537 8.3 回流液管 PAGEREF _Toc124747537 h 28 HYPERLINK l _Toc124747538 8.4 塔頂上升蒸汽管 PAGEREF _Toc124747538 h 28 HYPERLINK l _Toc12474753

13、9 8.5 水蒸汽進(jìn)口管 PAGEREF _Toc124747539 h 28一、概述1.1 設(shè)計(jì)背景塔設(shè)備是化工、煉油生產(chǎn)中最重要的設(shè)備之一。塔設(shè)備的設(shè)計(jì)和研究，已經(jīng)受到化工行業(yè)的極大重視。在化工生產(chǎn)中，塔設(shè)備的性能對(duì)于整個(gè)裝置的產(chǎn)品產(chǎn)量、質(zhì)量、生產(chǎn)能力和消耗定額，以及三廢處理和環(huán)境保護(hù)等各個(gè)方面，都有非常重大的影響。精餾過(guò)程的實(shí)質(zhì)是利用混合物中各組分具有不同的揮發(fā)度。即在同一溫度下，各組分的飽和蒸汽壓不同這一性質(zhì)，使液相中的輕組分轉(zhuǎn)移到汽相中，汽相中的重組分轉(zhuǎn)移到液相中，從而達(dá)到分離的目的。因此精餾塔操作彈性的好壞直接關(guān)系到石油化工企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。為了加強(qiáng)工業(yè)技術(shù)的競(jìng)爭(zhēng)力，長(zhǎng)期以來(lái)，各國(guó)都

14、在加大塔的研究力度。如今在我國(guó)常用的板式塔中主要為泡罩塔、浮閥塔、篩板塔和舌型塔等。填料種類出拉西、環(huán)鮑爾環(huán)外，階梯環(huán)以及波紋填料、金屬絲網(wǎng)填料等規(guī)整填料也常采用。更加強(qiáng)了對(duì)篩板塔的研究，提出了斜空塔和浮動(dòng)噴射塔等新塔型。同時(shí)我國(guó)還進(jìn)口一些新型塔設(shè)備，這些設(shè)備的引進(jìn)也帶動(dòng)了我國(guó)自己的塔設(shè)備的科研、設(shè)計(jì)工作，加速了我國(guó)塔技術(shù)的開發(fā)。國(guó)外關(guān)于塔的研究如今已經(jīng)放慢了腳步，是因?yàn)橐呀?jīng)研究出了塔盤的效率并不取決與塔盤的結(jié)構(gòu)，而是主要取決與物系的性質(zhì)，如：揮發(fā)度、黏度、混合物的組分等。國(guó)外已經(jīng)轉(zhuǎn)向研究“在提高處理能力和簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)的前提下，保持適當(dāng)?shù)牟僮鲝椥院蛪毫?，并盡量提高塔盤的效率。”在新型填料方面則在

15、努力的研究發(fā)展有利于氣液分布均勻、高效和制造方便的填料。經(jīng)過(guò)我國(guó)這些年的努力，在塔研究方面與國(guó)外先進(jìn)技術(shù)的差距正在不斷的減小目前，精餾塔的設(shè)計(jì)方法以嚴(yán)格計(jì)算為主，也有一些簡(jiǎn)化的模型，但是嚴(yán)格計(jì)算法對(duì)于連續(xù)精餾塔是最常采用的，我們此次所做的計(jì)算也采用嚴(yán)格計(jì)算法。1.2 設(shè)計(jì)條件原料：甲醇、水原料溫度：泡點(diǎn)進(jìn)料處理量：4萬(wàn)噸/年原料組成：甲醇的質(zhì)量分率=0.35（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）產(chǎn)品要求：塔頂甲醇的質(zhì)量分率=0.94（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），塔底甲醇質(zhì)量分率=0.02（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）生產(chǎn)時(shí)間：300天/年冷卻水進(jìn)口溫度：25生產(chǎn)方式：連續(xù)操作，泡點(diǎn)回流全塔效率：Et=50%1.3 設(shè)計(jì)要求1.4 設(shè)計(jì)說(shuō)明書的主要內(nèi)容2

16、.帶控制點(diǎn)的工藝流程圖的確定 3.操作條件的選擇（包括操作壓強(qiáng)、進(jìn)料狀態(tài)、加熱劑、冷卻劑、回流比）（1）全塔物料衡算（2）最佳回流比的確定（3）理論板及實(shí)際板的確定（4）塔徑的計(jì)算（5）降液管及溢流堰尺寸的確定（6）浮閥數(shù)及排列方式（篩板孔徑及排列方式）的確定（7）塔板流動(dòng)性能的校核（液沫夾帶校核，塔板阻力校核，降液管液泛校核，液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間校核，嚴(yán)重漏液校核）（8）塔板負(fù)荷性能圖的繪制（9）塔板設(shè)計(jì)結(jié)果匯總表（1）換熱器的面積計(jì)算及選型（2）各種接管管徑的計(jì)算及選型（3）泵的揚(yáng)程計(jì)算及選型6.塔設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)：（包括塔盤、裙座、進(jìn)出口料管）二：計(jì)算過(guò)程1. 塔型選擇根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)，若按

17、年工作日300天，每天開動(dòng)設(shè)備24小時(shí)計(jì)算，由于產(chǎn)品粘度較小，流量較大，為減少造價(jià)，降低生產(chǎn)過(guò)程中壓降和塔板液面落差的影響，提高生產(chǎn)效率，選用浮閥塔。2. 操作條件的確定2.1 操作壓力壓力為（Pa）2.2 進(jìn)料狀態(tài)雖然進(jìn)料方式有多種，但是飽和液體進(jìn)料時(shí)進(jìn)料溫度不受季節(jié)、氣溫變化和前段工序波動(dòng)的影響，塔的操作比較容易控制；此外，飽和液體進(jìn)料時(shí)精餾段和提餾段的塔徑相同，無(wú)論是設(shè)計(jì)計(jì)算還是實(shí)際加工制造這樣的精餾塔都比較容易，為此，本次設(shè)計(jì)中采取飽和液體進(jìn)料（q=1）。2.3 加熱方式精餾塔的設(shè)計(jì)中多在塔底加一個(gè)再沸器以采用間接蒸汽加熱以保證塔內(nèi)有足夠的熱量供應(yīng)；由于乙醇水體系中，乙醇是輕組分，水由

18、塔底排出，且水的比熱較大，故可采用直接水蒸氣加熱，這時(shí)只需在塔底安裝一個(gè)鼓泡管，于是可省去一個(gè)再沸器，并且可以利用壓力較底的蒸汽進(jìn)行加熱，無(wú)論是設(shè)備費(fèi)用還是操作費(fèi)用都可以降低。2.4 熱能利用精餾過(guò)程的原理是多次部分冷凝和多次部分汽化。因此熱效率較低，通常進(jìn)入再沸器的能量只有5%左右可以被有效利用。雖然塔頂蒸汽冷凝可以放出大量熱量，但是由于其位能較低，不可能直接用作為塔底的熱源。為此，我們擬采用塔釜?dú)堃簩?duì)原料液進(jìn)行加熱。3. 物料的工藝計(jì)算由于精餾過(guò)程的計(jì)算均以摩爾分?jǐn)?shù)為準(zhǔn)，需先把設(shè)計(jì)要求中的質(zhì)量分?jǐn)?shù)轉(zhuǎn)化為摩爾分?jǐn)?shù)。原料液的摩爾組成：甲醇的摩爾質(zhì)量為：32 kg/kmol水的摩爾質(zhì)量為： 18

19、kg/kmol以年工作日為300天，每天開車24小時(shí)計(jì)，進(jìn)料量為：進(jìn)料液的平均摩爾數(shù) 根據(jù)公式可求出由全塔的物料衡算方程可寫出：求得表1. 原料液、餾出液與釜?dú)堃旱牧髁棵Q原料液餾出液釜?dú)堃?質(zhì)量分?jǐn)?shù))(摩爾分?jǐn)?shù))流量相對(duì)揮發(fā)度 可根據(jù)平衡線圖（圖3-1）查得塔頂、塔底溫度1汽相 2液相圖3-1 甲醇-水的等壓曲線或用計(jì)算法求得：塔頂：，假設(shè)t = 83,利用安托因方程，計(jì)算得出，再利用，求得假設(shè)t = 82，同理求得，利用比例差值法求出塔頂溫度：，則時(shí)，計(jì)算得出，此時(shí)的相對(duì)揮發(fā)度塔進(jìn)料處：假設(shè)t=90, 同理求得，假設(shè)t=91, 同理求得，利用比例差值法求出塔進(jìn)料處溫度：，則時(shí)，計(jì)算得出，此

20、時(shí)的相對(duì)揮發(fā)度塔底：假設(shè)t=108, 同理求得，假設(shè)t=109, 同理求得，則得出塔底溫度：當(dāng)t=109時(shí)， 此時(shí)的相對(duì)揮發(fā)度全塔的相對(duì)揮發(fā)度3.2回流比R的確定由于是泡點(diǎn)進(jìn)料（q=1），相平衡方程 當(dāng),求出夾緊點(diǎn)，因此： 操作回流比最少理論板數(shù)的確定：利用芬斯克方程由于設(shè)備的綜合費(fèi)用與N(R+1)有直接的關(guān)系，因此繪制N(R+1)R圖就可以求當(dāng)R值時(shí)N(R+1)最小的為實(shí)際R令，由不同得到R值利用吉利蘭圖求出N值，進(jìn)而能得到N(R+1)吉利蘭圖分別取=1.1、1.2、1.3、1.4、1.45、1.5、1.55、1.6、2，將查上圖或計(jì)算出相應(yīng)的值，見下表：RNN(R+1)2RNN(R+1)驗(yàn)

21、算：若時(shí)，可以用下公式：若R=1.2，則,利用公式求出，則，求得。 若R=1.3，利用公式求出，則，求得若R=1.4，利用公式求出，則，求得。計(jì)算結(jié)果表明在R=（1.151.35）范圍內(nèi)，但值確隨R值增大而減小，無(wú)最小值，所以根據(jù)作圖找到最適回流比R=(1.561.61). 3.3 物料平衡精餾段操作方程：精餾段液體的摩爾流量：氣體的摩爾流量：提餾段操作方程：液體的摩爾流量：氣體的摩爾流量：q線方程：3.5 理論塔板層數(shù)的確定精餾段操作線方程：提餾段操作線方程：線方程：相平衡方程：利用逐板法計(jì)算理論塔板層數(shù)：（進(jìn)料板）從上計(jì)算中可以得出理論塔板層數(shù)塊（含塔釜）其中，第6塊為進(jìn)料板。由條件知全塔

22、效率則可計(jì)算出實(shí)際塔板層數(shù)（含塔釜）4. 基本物性數(shù)據(jù)計(jì)算根據(jù)苯甲苯系的相平衡數(shù)據(jù)可以查得： (塔頂?shù)谝粔K板) (加料板) (塔釜)全塔的相對(duì)平均揮發(fā)度：全塔的平均溫度：4.1 精餾段 整理精餾段的已知數(shù)據(jù)列于表3(見下頁(yè))，由表中數(shù)據(jù)可知：表3 精餾段的已知數(shù)據(jù)位置進(jìn)料板塔頂(第一塊板)質(zhì)量分?jǐn)?shù)摩爾分?jǐn)?shù)摩爾質(zhì)量/溫度/液相平均摩爾質(zhì)量：平均溫度：在平均溫度下查得液相平均密度為：其中，平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)所以，精餾段的液相負(fù)荷 汽相平均摩爾質(zhì)量：壓強(qiáng)汽相平均密度為：其中，平均壓強(qiáng)所以，精餾段的汽相負(fù)荷 精餾段的負(fù)荷列于表4。表4 精餾段的汽液相負(fù)荷名稱液相汽相平均摩爾質(zhì)量/平均密度/體積流量/)4.2

23、 提餾段整理提餾段的已知數(shù)據(jù)列于表5，采用與精餾段相同的計(jì)算方法可以得到提餾段的負(fù)荷，結(jié)果列于表6。表5 提餾段的已知數(shù)據(jù)位置塔釜進(jìn)料板質(zhì)量分?jǐn)?shù)摩爾分?jǐn)?shù)摩爾質(zhì)量/溫度/109液相平均摩爾質(zhì)量：平均溫度：在平均溫度下查得液相平均密度為：其中，平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)所以，提餾段的液相負(fù)荷 汽相平均摩爾質(zhì)量：汽相平均密度為：平均壓強(qiáng)所以，提餾段的汽相負(fù)荷 表6 提餾段的汽液相負(fù)荷名稱液相汽相平均摩爾質(zhì)量/平均密度/體積流量/)4.3 全塔的流量 由于精餾段和提餾段的上升蒸汽量相差不大，為便于制造，我們?nèi)啥蔚乃较嗟取Ｓ幸陨系挠?jì)算結(jié)果可以知道：汽塔的平均蒸汽流量：汽塔的平均液相流量：汽塔的汽相平均密度： 汽塔

24、的液相平均密度： 5. 塔徑的計(jì)算塔徑可以由下面的公式給出： 由于適宜的空塔氣速，因此，需先計(jì)算出最大允許氣速。初步設(shè)定板間距 功能參數(shù)：從史密斯關(guān)聯(lián)圖查得：，由于，需先求平均表面張力：全塔的平均溫度：在此溫度下，平均摩爾分?jǐn)?shù)為查化工原理書379頁(yè)液體表面張力共線圖并計(jì)算出液體表面張力史密斯關(guān)聯(lián)圖是按液體表面張力的物系繪制的，若所處物系的表面張力為其他值，則需按式校正查出的負(fù)荷系數(shù)，即： u =（0.60.8）=（0.8081.077）m/s則取適宜的空塔氣速塔徑的確定：精餾段：氣相流量塔徑提餾段：氣相流量塔徑根據(jù)塔徑系列尺寸圓整為6. 塔板結(jié)構(gòu)尺寸的確定6.1 確定塔板的流型 由于塔徑大于8

25、00mm，所以采用單溢流型分塊式塔板。6.2 塔板尺寸選取，而（0.60.8）所以（0.720.96），取即然后根據(jù)上表弓形降液管的寬度與面積即可查出，從而計(jì)算出：塔板總面積弓形溢流管寬度弓形降液管面積驗(yàn)算： 液體在精餾段降液管內(nèi)的停留時(shí)間 液體在精餾段降液管內(nèi)的停留時(shí)間 6.3 弓形降液管6.3.1 堰上液流高度 本設(shè)計(jì)采用平堰，則堰上液頭高應(yīng)在（660mm之間）。對(duì)于平堰，則堰上液頭高可用佛蘭西斯公式計(jì)算：對(duì)于式中液流收縮系數(shù)E可用下表差得則計(jì)算當(dāng)平堰上液頭高時(shí)，堰上溢流會(huì)不穩(wěn)定，需改為齒形堰。6.3.2 堰高 采用平直堰，一般應(yīng)使塔板上得清夜層高度50100mm，而清夜層高度，因此有：取

26、，則6.3.3 溢流管底與塔盤間距離h0 因，而若取精餾段取，那么液體通過(guò)降液管底隙時(shí)的流速為 （舍棄）若取精餾段取，那么液體通過(guò)降液管底隙時(shí)的流速為 的一般經(jīng)驗(yàn)數(shù)值為所以取6.4 浮閥數(shù)目及排列采用F1型重閥，重量為33g，孔徑為39mm。6.4.1 浮閥數(shù)目閥孔數(shù)n取決于操作時(shí)的閥孔氣速，而由閥孔動(dòng)能因數(shù)決定。浮閥數(shù)目氣體通過(guò)閥孔時(shí)的速度一般811，對(duì)于不同工藝條件，也可以適當(dāng)調(diào)整。取動(dòng)能因數(shù)，那么，因此個(gè)6.4.2 排列閥孔的排列方式有正三角形排列和等腰三角形排列。若按等邊三角形排列：孔心距（常用有：75mm，100mm，125mm，150mm）閥孔面積：開孔鼓泡區(qū)面積：則計(jì)算可得到取時(shí)

27、畫出的閥孔數(shù)目只有60個(gè)，不能滿足要求，取畫出閥孔的排布圖如圖1所示，其中圖中，通道板上可排閥孔41個(gè)，弓形板可排閥孔24個(gè)，所以總閥孔數(shù)目為個(gè)6.4.3 校核氣體通過(guò)閥孔時(shí)的實(shí)際速度：實(shí)際動(dòng)能因數(shù)：(在912之間)開孔率：開孔率在10%14之間，滿足要求。4.3 塔高的計(jì)算塔的高度可以由下式計(jì)算： 已知實(shí)際塔板數(shù)為塊，板間距由于料液較清潔，無(wú)需經(jīng)常清洗，可取每隔8塊板設(shè)一個(gè)人孔，則人孔的數(shù)目為： 個(gè)取人孔兩板之間的間距，則塔頂空間，塔底空間，進(jìn)料板空間高度，那么，全塔高度：6. 流體力學(xué)驗(yàn)算6.1 氣體通過(guò)浮閥塔板的壓力降(單板壓降)氣體通過(guò)浮閥塔板的壓力降(單板壓降)6.1.1 干板阻力浮閥由部分全開轉(zhuǎn)為全部全開時(shí)的臨界速度為：因?yàn)樗?.1.2 板上充氣液層阻力取板上液層充氣程度因數(shù)，那么：6.1.3 由表面張力引起的阻力由表面張力導(dǎo)致的阻力一般來(lái)說(shuō)都比較小，所以一般情況下可以忽略，所以：6.2 漏液驗(yàn)算動(dòng)能因數(shù)，相應(yīng)的氣相最小負(fù)荷為：其中所以可見不會(huì)產(chǎn)生過(guò)量漏液。6.3 液泛驗(yàn)算溢流