參考作物蒸發(fā)蒸騰量

1、(14)(15)(16)(17)(18)(19)(20)(21)(22)5.5參考作物蒸發(fā)蒸騰量5.5.1參考作物蒸發(fā)蒸騰量(ETQ)采用彭曼一蒙蒂斯(PenmanMonteith)方法，按附錄 B公式(14)公式(36)計算。5.5.1條，彭曼蒙蒂斯(Penmanfonteith)公式是聯(lián)合國糧農(nóng)組織(FA0, 1998)提出的 最新修正彭曼公式，并已被廣泛應(yīng)用且已證實具有較高精度及可使用性。B.5參考作物蒸發(fā)蒸騰量ET0計算的彭曼蒙蒂斯(PenmanMonteith)公式0.408A(R - G) +丫 900 U (e - e ) ET = nT + 273 2 a d0A + y (1

2、 + 0.34U 2)式中ET參考作物蒸發(fā)蒸騰量，mm/d；0A溫度飽和水汽壓關(guān)系曲線在T處的切線斜率，kPa-r-i；A_ 4098 - e_ (T + 237.3)2T平均氣溫，。Cea飽和水汽壓，kpa；e = 0.611exp(i7.27T )Rn凈輻射，MJ/m2.d；R廣 Rns - RRns凈短波輻射，MJ/m2.d；R：凈長波輻射，MJ/m2.d；R _ 0.77(0.19 + 0.38n/N)Rn實際日照時數(shù)，h；N最大可能日照時數(shù)，h；N _ 7.64WsWs日照時數(shù)角，rad；W _ arccos(- tanw tan 6)甲地理緯度，rad；6 日傾角，rad；6 _

3、0.409 sin(0.0172 J -1.39)J日序數(shù)(元月1日為1，逐日累加)；Ra大氣邊緣太陽輻射，MJ/m2.d；R _ 37.6 d (W sinw sin6 + cosw cos 6 sin W )dr一日地相對距離;=1 + 0.033cos(2n365R = 2.45x 10-9 (0.9n/N + 0.1)-(0.34-0.14 g )-(T4 + T4)nld kx kned實際水汽壓，kpa；g (T ) + g (T )1RH 1RHg = d mind max = g (T) ma + g (T ) - min-d22 a min 1002 a max 100RHm

4、ax日最大相對濕度，；Tmin日最低氣溫；。C。亓訕）Tmin時飽和水汽壓，kpa,可將Tmin代入（16）式求得；。：（5T：時實際水汽壓,kpa；RHmin日最小相對濕度，；Tmax日最高氣溫，CeJTmax）Tmax時飽和水汽壓，kpa，可將Tmax代入（16）式求得；。：（：）T二 時實際水汽壓,kpa；若資料不符合（羅）式要求或計算較長時段ET0，也可采用下式計算ed，即5050+g (T ) g (T )a min a maxRHmean平均相對濕度，；RH= RH max + RH minmgan2在最低氣溫等于或十分接近露點溫度時，也可采用下式計算ed，即 g = 0.611e

5、xp、7.27T min，dTmi+237-3T ks-最高絕對溫度，K；T kn-最低絕對溫度，K；T = T + 273T = T . + 273G土壤熱通量，MJ/m2.d；對于逐日估算ET0，則第d日土壤熱通量為G = 0.38（7 - T- 1）對于分月估算ET。，則第m月土壤熱通量為：G = 0.14（T - T ）mm-1Td、Td-1分別為第d、d-1日氣溫，C；(23)(24)(25)(26)(27)(28)(29)(30)(31)(32)Tm、Tm1分別為第m、m-1日氣溫，C；Y 濕度表常數(shù)，kpa、C-i；P氣壓，kpa ；Z計算地點海拔高程，m；入 潛熱，MJ.kg-

6、i；u2m高處風(fēng)速，m/s ；h風(fēng)標(biāo)高度，m；頭際風(fēng)速，m/s。Y = 0.00163P / 人P = 101.3(293一 0.00655 )5.26293人=2.501 - (2.361 x 10-3) Tu 2 = 4.87 -匕/ln(67.8h 5.42)(33)(34)(35)(36)5.5.2根據(jù)試驗測定的蒸發(fā)蒸騰量和計算的參考作物蒸發(fā)蒸騰量，分析確定作物系數(shù)Kc） 和土壤水分修正系數(shù)（K ）。5.5.3省級中心試驗站和重點試驗站應(yīng)分析不同年份在不同供水條件下的作物全生育期、 各生育階段、分旬和分月的作物系數(shù)和土壤水分修正系數(shù)。5.5.3條，不同供水條件是指試驗中分別采用了充分灌溉、非充分灌溉或各種節(jié) 水灌溉技術(shù)模式所產(chǎn)生的土壤水分條件。試驗結(jié)果