觀音橋東環(huán)道人行地通道工程結(jié)構(gòu)計(jì)算書

1、1.隧道基本情況說(shuō)明1.1工程概況擬建觀音橋東環(huán)道人行地通道工程位于觀音橋東環(huán)道五岳國(guó)際公寓處，人行地通道梯道出口 距離既建新東路附近人行天橋約130m,距離江北區(qū)中醫(yī)院附近人行天橋lOOm,下穿觀音橋東環(huán)道, 該人行地通道全長(zhǎng)40m,分別連接時(shí)代中心與江北中醫(yī)院公交車站，在時(shí)代中心一側(cè)與時(shí)代中心負(fù) 二層相接，負(fù)二層近地通道側(cè)設(shè)梯道直達(dá)路面人行道上，該片區(qū)域通過(guò)商場(chǎng)內(nèi)部管理，保證地通道 一天24小時(shí)到達(dá)路面保持暢通，地通道與時(shí)代中心之間設(shè)常開防火門；另一側(cè)梯道出口為江北中 醫(yī)院公交車站。地通道內(nèi)空凈寬為13.6m,橫斷面布置為：3.5m （景觀帶）+6.6m （人行道）+3.5m （景觀帶）=

2、13.6m,最小內(nèi)空高度為3.0m。L2設(shè)計(jì)依據(jù)、設(shè)計(jì)規(guī)范及技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1.2設(shè)計(jì)依據(jù)1）建設(shè)方與我公司簽訂的合同2）工程區(qū)1:500現(xiàn)狀地形圖3）現(xiàn)場(chǎng)踏勘資料。4）業(yè)主提供觀音橋東環(huán)道管網(wǎng)資料5）時(shí)代中心（在建）局部建筑圖紙6）觀音橋東環(huán)道人行地通道工程方案設(shè)計(jì)文件7）觀音橋商圈東環(huán)道人行地通道工程巖土工程勘察（詳細(xì)勘察）（重慶市勘測(cè)院二0二二 年一月）8）重慶市江北區(qū)開展和改革委員會(huì)關(guān)于觀音橋東環(huán)道人行地通道工程可行性研究報(bào)告的批 復(fù)（江發(fā)改投2022 159號(hào)）8）建設(shè)方提供其他資料通道圍巖級(jí)別根據(jù)以上所述，擬建通道圍巖級(jí)別情況詳見(jiàn)表4.3-1。表4.3-1 通道圍巖級(jí)別一覽表通道圍巖主要工

3、程地質(zhì)問(wèn)題巖性圍巖基 本級(jí)別頂板土層厚 度(m)深淺 埋情 況巖體 完整 性地下水 狀態(tài)分 級(jí)修正圍 巖級(jí)別主要為強(qiáng)風(fēng)化、中風(fēng)化 砂巖、砂質(zhì)泥巖及人工 填土V4. 004. 10m淺埋破碎 為主IIVI開挖面坍塌、冒頂、邊墻 失穩(wěn)、圍巖松動(dòng)、地表沉 降3計(jì)算理論計(jì)算荷載隧道結(jié)構(gòu)上的荷載應(yīng)按下表的規(guī)定分類：表0-1隧道結(jié)構(gòu)上的荷載分類編號(hào)荷載分類荷載名稱1永久荷載圍巖壓力2土壓力3結(jié)構(gòu)自重4結(jié)構(gòu)附加恒載5混凝土收縮和徐變的影響力6水壓力7基本可變荷載公路車輛荷載、人群荷載8立交公路車輛荷載及其所產(chǎn)生的沖擊力、土壓力9立交鐵路列車活載及其所產(chǎn)生的沖擊力、土壓力10可變荷載立交渡槽流水壓力11其他可

4、變荷載溫度變化的影響力12凍脹力13施工荷載14偶然荷載落石沖擊力15地震力注：編號(hào)110為主要荷載；編號(hào)11、12、14為附加荷載；編號(hào)13、15為特殊荷載。明洞上方為公路，考慮公路車輛荷載。明洞襯砌內(nèi)力可采用荷載結(jié)構(gòu)模型計(jì)算，根據(jù)回填要求側(cè)向荷載可考慮彈性抗力或計(jì)算土壓力作用。依據(jù)公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范QTG D70-1-2018)附錄G ,拱圈回填土石垂直壓力可按式計(jì)算:(H. 0. 1)式中：修明洞結(jié)構(gòu)上任意點(diǎn)i的回填土石垂直壓力值(kN/m2)；% 拱背回填土石重度(kN/m3)；%明洞結(jié)構(gòu)上任意點(diǎn)，的土柱體高度(m)。拱圈回填土石側(cè)壓力可按式計(jì)算:(H. 0. 2-1)式中：q任意點(diǎn)i的

5、側(cè)壓力值(kN/m2)；%,%符號(hào)意義同前；A側(cè)壓力系數(shù)。填土坡面水平時(shí)：(H. 0.3-6)(H. 0.3-6)地通道位于觀音橋商圈核心位置，周邊交通管網(wǎng)復(fù)雜，地通道主通道全段采用暗 挖施工，洞頂填3.8m,汽車荷載用1m填土荷載代替。襯砌計(jì)算襯砌應(yīng)按破損階段計(jì)算構(gòu)件截面強(qiáng)度，并應(yīng)根據(jù)不同荷載組合，采用規(guī)范下表的 平安系數(shù)值:表0-2鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)各種荷載組合的強(qiáng)度平安系數(shù)破壞原因永久荷載或永久荷載+ 基本可變荷載永久荷載+基本可變 荷載+其他可變荷載永久荷載+偶然荷載鋼筋到達(dá)極限強(qiáng)度或混凝土 到達(dá)抗壓或抗剪極限強(qiáng)度2.01.71.5混凝土到達(dá)抗拉極限強(qiáng)度2.42.01.8建筑材料混凝土主體

6、結(jié)構(gòu)及出口段箱涵混凝土： C35；仰拱回填素混凝土： C20混凝土。初期支護(hù)型鋼：Q345鋼6-HPB300級(jí)鋼筋；-HRB400E級(jí)鋼筋、HRB400級(jí)鋼筋（鋼筋混凝土永久結(jié)構(gòu) 中的普通鋼筋采用帶“E”的鋼筋，鋼筋混凝土臨時(shí)結(jié)構(gòu)中的普通鋼筋可采用牌號(hào)不 帶“E”的鋼筋）；4隧道內(nèi)力計(jì)算及配筋隧道計(jì)算考慮兩種工況：工況1:施工階段初期支護(hù)；工況2：二襯完成后主體結(jié)構(gòu)；.施工階段初期支護(hù)計(jì)算結(jié)構(gòu)型式鋼架每根由A、B、C、D、E共8個(gè)永久鋼架單元及LA、LB、LC、LD共7個(gè)臨 時(shí)鋼架組成，各永久單元由HW300熱軋H型鋼（牌號(hào)Q235）、臨時(shí)單元由HW250 熱軋H型鋼（牌號(hào)Q235）、加勁肋和

7、連接鋼板焊接組成，單元間以螺栓連接，接頭處焊縫厚度hf不小于10mm。工字鋼架布設(shè)間距0.6m,拱腳鋼架處應(yīng)設(shè)置鎖腳錨桿以保證鋼架穩(wěn)定,證鋼架穩(wěn)定,詳見(jiàn)下列圖:計(jì)算荷載根據(jù)隧道圍巖具體情況，填土局部彈性抗力系數(shù)k=50MPa/m,側(cè)墻局部50MPa/m、仰拱局部（巖層局部）彈力抗力系數(shù)取100 MPa/m。襯砌采取梁?jiǎn)卧?。依?jù)公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范。16口70-1-2018）附錄6計(jì)算圍巖壓力：工程qrHer11lit4)c6級(jí)圍巖96204.847. 423204.87.935計(jì)算模型如下:計(jì)算模型1計(jì)算結(jié)果BENDING MXNT Y , kH怖0.0L: -391.798, LOL: -388

8、.689LOL: -414.福0. 0L: 275.281, LOL: 243. 3於-1.41558/0028. 1%-2.19327e+0027. 0%-2. 97097e+0028. 5%-3. 74867e+0025. 9%-4. 52634+0022. 2%-5. 30406e+002I.02831e+0024. 8%+3.25061e+0027.4%+2,47291e+0028. 5%+1. 69522e+0029. 6%+9. 17518e+00114. 0%+1. 39820e+00116. 5%-6. 37878e+001170lF 400TW彎矩圖（每環(huán)）（kNm）.OL:

9、 -842.445, 1. OL: -8420. OL: -1111.44, L OL： -1020. g-4.87013e+00226. 1%-5. 32594+0022.4%-5. 78168e+0022.4%-6. 23746/0022.4%-6. 69324/0022.4%-7. 14902e+0022.4%-7. 60480e+0022.4%-8.06057e+0028. 7%-8.51635+00212. 1%-8. 97213e+0027. 7%-9.42791e+0025. 3%-9.88369e+00225. 6%-1. 03395e+003BEAM FORCEAXIAL F

10、ORCE , kN軸力圖（每環(huán)）（kN）0. 0L: -7.71683, 1. OL: 23. 22500L-22. 5771, 1. 0L: 21346迫BEAM FORCE SHEAR FORCE Z , 1+9. 52712e+0020. 9%+7.93926e+002 1.4%+6. 35141e+002 1.4%M.76356e+002 3. 3%+3. 17571e+002 11. 8%1+1, 58785e+00231. 3%+0.00000e+000 30. 3%-1. 58785e+002 11. 8%3. 17570e+002 3. 8%-4.76356e+002 1.4%

11、-6. 35141e+002 1.4%-7.93926e+002 0. 9%-9.52712e+002剪力圖（每環(huán)）（kN）9. 54339：138. 9496R一DISPLACEMENTTOTAL T , mm+3. 89496e+0017.4%+3. 57114e+0013.7%+3. 24732e+0013.7%+2. 92350/0013.7%+2. 59968e+0013.7%+2. 27587e+0013.7%+ 1. 95205e+0013. 7%+ 1. 62823e+0014. 9%+ 1. 30441e+00127. 0%+9. 80593e+0008. 6%+6, 567

12、75e+0003. 7%+3. 32956e+00026.4%+9. 13784e-002位移圖（每環(huán)）（mm）鋼架平安抗壓平安系數(shù)如下工程MNKhy拱頂1945432. 22拱墻1647134. 99拱腳3667513. 86仰拱1844067.13.二襯完成后主體結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)構(gòu)型式襯砌由三心圓加直墻構(gòu)成，襯砌厚度80cm,內(nèi)外側(cè)鋼筋凈保護(hù)層厚度為55mm。詳見(jiàn)下列圖:冏花 lOhdOOcn砌封37帥克碗10。:做 80ioZ5Q4-&iq|i1614圖0-2隧道斷面計(jì)算荷載根據(jù)隧道圍巖具體情況，填土局部彈性抗力系數(shù)k=50MPa/m,側(cè)墻局部50MPa/m、仰拱局部（巖層局部）彈力抗力系數(shù)取

13、100MPa/m。襯砌采取梁?jiǎn)卧?。依?jù)公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范（口6口70-1-2018）附錄6計(jì)算圍巖壓力：工程qrHerHHt(1)c6級(jí)圍巖96204.847. 423204.87.935計(jì)算模型如下:計(jì)算模型計(jì)算結(jié)果0. 0L: 830.888, 1. 0L: 827. 6魄0. 0L: 438.491, 1. 0L: 490. 9:70. 0L: -711. 694, 1. 0L: -742.頓0. 0L: -614. 409, 1.0L: -677. 6?7BEAM FORCEBENDING XMNT Y , kN伽-+8. 31009e+0026. 0%+6.97538e+0023 2%

14、+5.64067e+00210.4%X.30596e+00210. 8%+2.97125e+00212. 9%+1. 63654/0026.4%+3.01827e+0015. 6%-1. 03288/0026.4%-2.36759e+0024. 8%-3.70230e+0028%-5.03701e+0022%-6.37172e+0022%-7.70643e+002彎矩圖（每環(huán)）（kN.m）0. OL: -940. 077,1 OL: -952. 12$0.0L: -1037.63, LOL: -1043.阿冊(cè)M腑岫岫廊蝴一0. OL: -595. 176, 1. OL: -595.0. OL:

15、 87.4845, LOL: 110.97$：0. OL: -5.89894, 1. OL: 28. 2065BEAM FORCESHEAR FORCE Z , kN-+1. 00433e+0031. 0%+8.37027e+0021. 9%+6.69719e+0021.4%+5. 02411e+0023. 3%H+3. 35104e+00212. 9%+1. 67796e+00228. 6%M.88831e-00127. 6%-1. 66819e+00214. 3%-3. 34126e+0024. 3%-5. 01434e+0021.4%-6. 68741e+0021. 9%-8.36049

16、e+0021.4%-1. 00336e+003BEAM FORCEAXIAL FORCE , kW1-2.82339e+0022%-3.46280e+0029%-4. 10220e+0022.4%-4.74161e+0022.4%5. 38102e+0021%I-6. 02042e+00213. 3%-6.65983e+0027. 1%-7.29924e+0025. 2%-7. 93864e+0028喘-8.57805e+0027%-9. 21746e+0027%-9.85686e+00217. 1%-1. 04963e+003軸力圖（每環(huán)）（kN）剪力圖（每環(huán)）（kN）DISPLACEMEN

17、TTOTAL T , mm-+1.44574e+0019. 8%+1. 32579e+0014. 9%+1. 20584e+0014. 9%+1. 08590e+0014. 9%+9. 65948e+0004. 9%+8.46000e+0006. 1%+7.26053e+00026.4%+6. 06105e+0005. 5%86157e+0007%+3.66209e+0009%4. 9%19. 0%+2.46261e+000+1. 26313e+000+6. 36524e-002位移圖（每環(huán)）（mm）按壓彎構(gòu)件計(jì)算，內(nèi)力歸納為:部位軸力彎矩襯砌厚 度配筋平安系數(shù)裂縫kNkN-mm外側(cè)內(nèi)側(cè)拱頂5

18、9583080010 根 2810 根 252.530. 18拱腰98375980010 根 2810 根 253.680. 14墻腳1043677110010 根 2810 根 259.330.09仰拱37451965010 根 2810 根 252.920. 14由上表計(jì)算可得，襯砌各控制截面的平安系數(shù)均大于2.4 （主要荷載組合作用下，鋼筋到達(dá)計(jì) 算強(qiáng)度或混凝土到達(dá)抗壓或抗剪極限強(qiáng)度時(shí)，平安系數(shù)應(yīng)大于2.0；混凝土到達(dá)抗拉極限強(qiáng)度，安 全系數(shù)應(yīng)大于2.4）,拱腰、邊墻、拱腳、仰拱彎矩與軸力比值較小，處于小偏心受壓狀態(tài)，裂縫寬 度均滿足要求；仰拱處的裂縫寬度為滿足規(guī)范要求。5建筑影響分析根

19、據(jù)場(chǎng)地現(xiàn)狀及周邊建筑施工過(guò)程，主要對(duì)該區(qū)段內(nèi)建筑施工對(duì)隧道影響和隧道施 工對(duì)建筑的影響進(jìn)行分析，采用地層結(jié)構(gòu)模型，并采用國(guó)際通用大型有限元程序 MIDAS-GTS軟件進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，分別分析修建隧道對(duì)建筑的影響工況。建立隧道與建筑模型如下列圖所示技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1、地通道內(nèi)空凈寬為13.6m,橫斷面布置為：3.5m （景觀帶）+6.6m （人行道）+3.5m （景觀帶）=13.6m,最小內(nèi)空高度為30m；2、設(shè)計(jì)荷載：汽車：城一A級(jí)人群：4. 0KN/m2填土： 20KN/m33、地震設(shè)防烈度：VI度；4、縱坡：0.3%o設(shè)計(jì)年限：100年2、工程地質(zhì)條件地理位置工程地點(diǎn)位于重慶市江北區(qū)，場(chǎng)地交通方

20、便。擬建觀音橋商圈東環(huán)道人行地下通道位于觀音 橋環(huán)道，連通重慶時(shí)代中心與五岳國(guó)際和江北中醫(yī)院。圖2.1-1 場(chǎng)地交通位置圖氣象、水文屬中亞熱帶季風(fēng)氣候，主要特點(diǎn)是冬曖夏熱，降雨充分，分配不均。多年平均氣溫為17.8C, 月平均氣溫最高32.8 （8月），最低6.3 （12月）。日極端最高氣溫為43. 5 （2006年8月15 日），最低1.8 （1975年12月15日）。夏季地表平均溫度為29.6,日變幅23.7；最高為 61. 7,最低20.2。多年平均相對(duì)濕度為79%。區(qū)內(nèi)以降雨為主，雪、冰雹少見(jiàn)，多年平均降雨 量為1141. 8mm,降雨多集中在49月，其降雨量最高達(dá)866. 2mm,占

21、年降雨量的76%O近20年（70 89年）暴雨、大暴雨主要集中在68月，日降雨量達(dá)50. 9195. 3mni。暴雨出現(xiàn)的次數(shù)多，大暴 雨出現(xiàn)的次數(shù)少，大暴雨出現(xiàn)的概率只占1520%。每年出現(xiàn)暴雨或大暴雨一般只有一次，出現(xiàn)兩 次的概率1015%,出現(xiàn)3次的概率為5%o 2005年以來(lái)年平均降雨量1094. 60mm,最大年平均降雨 量1378. 30nlm （2007年），最小年平均降雨量783. 20i （2009年），降雨量分配不均，一般集中在5 9月，占全年降雨量的2/3。一年內(nèi)風(fēng)向最多者為北風(fēng)，1、4月份有東風(fēng)，6、7、8、9月份有西南二維維有限元模型網(wǎng)格劃分?jǐn)?shù)值計(jì)算模擬根據(jù)業(yè)主提供的

22、資料，目前建筑已建成，隧道后建，隧道施工 過(guò)程對(duì)建筑的影響；計(jì)算模擬過(guò)程分為6步進(jìn)行，具體荷載步設(shè)置見(jiàn) 表 6.2-1 o表6. 27：荷載步設(shè)置一覽表建筑建成后，圍巖自重產(chǎn)生的應(yīng)力場(chǎng)（位移清零）左側(cè)基坑開挖及支護(hù) 中間隧道開挖機(jī)支護(hù) 右側(cè)基坑開挖及支護(hù)計(jì)算荷載包括: 結(jié)構(gòu)、圍巖自重;路面汽車荷載；計(jì)算結(jié)果分析1隧道施工對(duì)建筑影響(1)建筑位移分析本次采用數(shù)值模擬分析。地層-結(jié)構(gòu)法計(jì)算時(shí)，初襯承受全部圍巖力和傳遞來(lái)的 建筑荷載荷載作用。二 0. 0230425 /(rnri叫U! IDISPLACEMENTTl , mm +2. 32648e-001卜+十什 985.57992e-001-1

23、：；4863e+iHJ02 4%-2l:：927iiiiii1 荻-2.92991e+0001 O,.01o4e+Uljlj 0 4 發(fā)，-6 U9248e+ijiiii3，-6 88-： 12+000Li. ；%U -7 h7-；7he+uijij，ri *，-8 4644Hiiiiii 口注，-9 25c,ii4p + ijiiii1號(hào)基坑開挖 建筑水平位移云圖(DX)DISPLACEXEHTT2 t mm+3. 28019+0000. 1%+2. 81770e+0000. 1%+2. 35523e+0000. 1% +1. 89277e+0000. 1%|+1.43030e+0000.

24、1%+9.67832e-0011. 6%+5.05364e-00130.映X.28963e-00263. 7%-4. 19571e-0011. 3%-8.82039e-0010. 9%-1. 34451e+0000. 7%-1. 80697e+0000. 5，-2. 26944e+0001號(hào)基坑開挖 建筑豎向位移云圖(DY)DISPLACEMENTT1 , mm1. 3%+2.08853e-001-5. 80603e-0013%1. 37006e+000-2. 15952e+000 1. 7%-2. 94897e+000 0. 8%-3. 73843/0000. 5%-4. 527892000

25、0.4%-5. 31734e+0000. 3%-6. 10680e+0000. 3%-6. 89626e+0000. 2%7. 68571e+0000. 1%-8.47517e+0000. 2%-9. 26463e+000隧道開挖 建筑水平位移云圖(DX)0. 0979807-：III IIIDISPLACEMENTT2 , mmDISPLACEMENTT2 , mm+3. 67406e+000 0. 1%+3. 22329/0000. 1%+2. 77251e+0000. 1%+2. 32174e+0000. 1%+1. 87097e+0000. 1%+ 1.42019e+0000. 5%+

26、9.69419e-00111. 5%+5.18645e-00155.4%+6.78713e-00230. 2%-3. 8290350010. 8%-8.33676e-0010. 7%-1. 28445e+0000. 5%-1. 73522e+000隧道開挖 建筑豎向位移云圖(DY) 0.2840IS mTrrtj rjf*5 minin1jZ_l-53.2iii77.4II_-101.6iiM V125.8i_.1150,0iii-174.2-i-193.6活載作用下計(jì)算模型（單位：kN/m）32979 .71.1 56.4 -71.1 -297-93 ix二17rLi-56.7slcoloo

27、leolml,8 7-7.8-7.8恒載作用下計(jì)算模型（單位：kN/m）承載能力極限狀態(tài)荷載組合剪力圖（單位：kN）彎矩圖（單位：kNm）正常使用極限狀態(tài)頻遇組合1X q -41 6124.82Q7,A9.2心心門：；同 6-229.6-229.600.3,86IAT各 JV.rrB J，s r I r 6zbs5-65-6PS.28lnIIWOg I.xz 9 mt 19.6r-JrJ剪力圖（單位：kN）彎矩圖（單位：kN-m）正常使用極限狀態(tài)準(zhǔn)永久組合-217.6.65.719.7-65.7力7.6剪力圖（單位：kN）彎矩圖（單位：kN-m）5驗(yàn)算結(jié)果（1）人行地道出口通道正截面抗彎承載能

28、力驗(yàn)算取地通道框架最不利處即側(cè)墻基礎(chǔ)處正截面抗彎承載能力驗(yàn)算-26-紛奴：承載能力基本組合彎矩設(shè)計(jì)值Md := 545.7 (kN m)丫0 := 1.0截面 寬度 b := 1000 (mm) 高度 h := 500(mm)a := 75( mm)a1 := 75( mm)截面有效高度 hg：=h - a hg = 425(mm)混凝土： C30 fcuk := 30fcd：=13.8 (MPa)紛奴：承載能力基本組合彎矩設(shè)計(jì)值Md := 545.7 (kN m)丫0 := 1.0截面 寬度 b := 1000 (mm) 高度 h := 500(mm)a := 75( mm)a1 := 75

29、( mm)截面有效高度 hg：=h - a hg = 425(mm)混凝土： C30 fcuk := 30fcd：=13.8 (MPa)縱向受拉鋼筋HRB400縱向受壓鋼筋HRB400fsd :=400 N:= 10 d :=25&b：=056Ad、？32As := N 兀 As = 4.9()9x 10 ( mm ) ;2；fsd. :=400 N*:= 10 d :=2832As := N1 - 7i - - As1 =6.158x Iff (mm)受壓區(qū)高度(fsd , As - fsd- As, x:=Zbx= -36.197 mm)占b , h0 = 238(mm)截面抗彎承載力2

30、- a = 150 (mm)io-6Vo一fed b X , h0- - + fsd. - As1 - (h0 - a) if x 2 2 a， As (h - a - a1) otherwiseMu = 687.223Md = 545.7(kN m)(kN m)截面驗(yàn)算BB:= 截面抗彎承載能力滿足要求”if MuMd不滿足要求 otherwiseBB = 截面抗彎承載能力滿足要求”斜截面抗剪能力驗(yàn)算取地通道框架最不利處即側(cè)墻基礎(chǔ)處斜截面抗剪能力驗(yàn)算-27-控制剪力值vd：= 586.4(kN)截面： 寬度 b := 1000 (mm) 高度 h := 500( mm)受拉區(qū)鋼筋合力點(diǎn)至受拉

31、區(qū)邊緣距離受拉區(qū)鋼筋合力點(diǎn)至受拉區(qū)邊緣距離a := 75(mm)截面有效高度 h0:=h-a hg = 425(mm)混凝土： C30%u.k：=30 ftd：= 1.39 (MPa)斜截面尺寸驗(yàn)算：Vd = 586.4 (kN) 0.51x 10-3-匹 , b h0 = 1.187x 103AA := 斜截面尺寸滿足要求if Vd 0.00051 J.b.h0”斜截面尺寸不滿足要求otherwise(kN)AA = 斜截面尺寸滿足要求”判斷： Vd = 586.4 (kN) 1.25- 0.50 x 10- 3ftd- b - h0 = 369.219 (kN)BB:= 可不進(jìn)行驗(yàn)算，按構(gòu)

32、造配箍筋if Vd 1.25-0.50 x 10 ftd-b.h0”需要進(jìn)行驗(yàn)算 otherwiseBB = 需要進(jìn)行驗(yàn)算”斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共有的抗剪承載力計(jì)算：vcs縱向受拉鋼筋HRB400N:= 10d:=25箍筋HRB400 fsv :=330 Ny :=4dy:=14 箍筋沿長(zhǎng)度方向間距 Sy :=1()() (mm)一(d、？32縱向受拉鋼筋面積 As:=N兀 一As =4.909x10 (mm)Aq縱向受拉鋼筋配筋率p:=P:=lb , h0P:= P if P 0.02p if 0.006 p 0,020.006 otherwisep = 1.155鋼筋外表形狀系數(shù) cl-1(M荷載長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù) c2:= 1 + 0.5. -c2= 1.496構(gòu)件受力有關(guān)系數(shù)