點(diǎn)焊生產(chǎn)和質(zhì)量控制

1、關(guān)于點(diǎn)焊生產(chǎn)與質(zhì)量控制第一張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月電阻點(diǎn)焊的原理第二張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月概述一、定義 焊件裝配成搭接接頭，并壓緊在兩電極之間，利用電流通過(guò)焊件時(shí)產(chǎn)生的電阻熱，熔化母材金屬，冷卻后形成焊點(diǎn)，這種電阻焊方法稱(chēng)為點(diǎn)焊。二、特點(diǎn)1. 靠尺寸不大的熔核連接；2. 在大電流、短時(shí)間的條件下焊接；3. 在熱和機(jī)械力聯(lián)合作用下形成焊點(diǎn)。第三張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月第四張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月三、分類(lèi)1. 按焊接電流波形分工頻 50或60Hz低頻 310Hz 2.5kHz450kHz交流高頻脈沖電容儲(chǔ)能直

2、流沖擊波第五張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月2. 按工藝特點(diǎn)分雙面單點(diǎn)單面雙點(diǎn)單面單點(diǎn)第六張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月四、對(duì)點(diǎn)焊質(zhì)量的要求1）熔核直徑或板厚2）焊透率3）壓痕520%1. 熔核尺寸的幾個(gè)基本概念第七張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月2）少數(shù)金屬材料（如可淬硬鋼等）對(duì)焊接熱循環(huán)極為敏感，當(dāng)點(diǎn)焊工藝不當(dāng)時(shí)，接頭由于被強(qiáng)烈淬硬而使強(qiáng)度、塑性急劇降低。這時(shí)，盡管具有足夠大的熔核尺寸也是不能使用的。其點(diǎn)焊接頭強(qiáng)度不僅取決于熔核尺寸，而且與熔核及熱影響區(qū)的組織及缺陷有關(guān)。1）多數(shù)金屬材料（如低碳鋼等）對(duì)焊接熱循環(huán)不敏感，焊接區(qū)的組織無(wú)顯著變化，也

3、不易產(chǎn)生組織缺陷，其點(diǎn)焊接頭強(qiáng)度主要與熔核尺寸有關(guān)；2. 對(duì)點(diǎn)焊質(zhì)量的要求第八張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月點(diǎn)焊時(shí)的電阻及加熱一、點(diǎn)焊時(shí)的電阻第九張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月1. 接觸電阻接觸電阻形成原因示意圖1）形成原因：焊件表面的微觀凸凹不平及不良導(dǎo)體層。第十張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月2)影響因素：（1)表面狀態(tài)a) 清理方法b) 存放時(shí)間c) 表面粗糙度(2)壓力電極壓力接觸電阻“滯后”效應(yīng)(3)溫度第十一張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月等于與并聯(lián)值2. 焊件內(nèi)部電阻1) 幾何特點(diǎn):導(dǎo)電區(qū)域遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于以電極與焊件接觸面為底

4、，焊件厚度為高的圓柱體體積 第十二張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月2）邊緣效應(yīng)與繞流現(xiàn)象邊緣效應(yīng)：在點(diǎn)焊過(guò)程中，當(dāng)電流流過(guò)焊件時(shí)，電流將從板的中部向邊緣擴(kuò)展，使整個(gè)焊件的電流場(chǎng)呈雙鼓形。 原因：焊件的橫截面積遠(yuǎn)大于焊件與電極間的橫截面積 。繞流效應(yīng)：由于焊接區(qū)溫度不均勻，促使電流線從中間向四周擴(kuò)散的現(xiàn)象。 第十三張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月3）影響因素： 綜上所述，邊緣效應(yīng)、繞流現(xiàn)象，均使點(diǎn)焊時(shí)焊件的導(dǎo)電范圍不能只限制在以電極與焊件接觸面為底的圓柱體內(nèi)，而要向外有所擴(kuò)展，因而使悍件的內(nèi)部電阻比圓柱體所具有的電阻要小。凡是影響電流場(chǎng)分布的因素必然影響內(nèi)部電阻。這些

5、因素可歸納為；（1）金屬材料的熱物理性質(zhì)（2）機(jī)械性能（3）點(diǎn)焊規(guī)范參數(shù)及特征（4）焊件厚度等。第十四張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月3. 焊接區(qū)的總電阻 點(diǎn)焊過(guò)程中，焊件焊件和電極電極的接觸狀態(tài)、焊接溫度場(chǎng)及電場(chǎng)都在不斷地變化，因此，引起焊接區(qū)的電阻也不斷交化。描述焊接過(guò)程中電阻變化的曲線叫做動(dòng)態(tài)電阻曲線。需要強(qiáng)調(diào)的是，由于材料性能的不同，不同金屬材料在加熱過(guò)程中焊接區(qū)動(dòng)態(tài)總電阻變化相差很大 。第十五張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月低碳鋼動(dòng)態(tài)電阻曲線第十六張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月不同焊接電流時(shí)動(dòng)態(tài)電阻曲線 第十七張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作

6、于2022年6月二、點(diǎn)焊時(shí)的加熱特點(diǎn) 1. 電阻對(duì)點(diǎn)焊加熱的影響 1）接觸電阻：產(chǎn)熱510% 作用：接觸電阻產(chǎn)熱對(duì)建立焊接初期的溫度場(chǎng)及焊接電流的均勻化流過(guò)起重要作用 2）內(nèi)部電阻：9095% 作用：這部分熱量是形核的基礎(chǔ)，與電流場(chǎng)共同建立了焊接區(qū)的溫度場(chǎng)分布及其變化規(guī)律。 第十八張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月2. 電流場(chǎng)分布對(duì)點(diǎn)焊加熱的影響 點(diǎn)焊時(shí)的電場(chǎng) 其中電流線的含義是在它所限定的范圍內(nèi)的電流占總電流的百分?jǐn)?shù)，例如，80的電流線是指它限定的范圍內(nèi)通過(guò)的電流占總電流的80。第十九張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月1)集中加熱 點(diǎn)焊時(shí)，電流線在兩焊件的貼合面處要產(chǎn)

7、生集中收縮，其結(jié)果就使貼合面處產(chǎn)生了集中加熱效果，而該處正是點(diǎn)焊時(shí)所需要連接的部位第二十張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月2)塑性環(huán) 貼合面的邊緣電流密度出現(xiàn)峰值，該處加熱強(qiáng)度最大，因而將首先出現(xiàn)密封的塑性連接區(qū)，此密封環(huán)對(duì)保證熔核的正常生長(zhǎng)，防止氧化和飛濺的產(chǎn)生有利。第二十一張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月3)不均勻的溫度場(chǎng) 第二十二張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4. 點(diǎn)焊的熱平衡 熔化母材金屬形成熔核的熱量，占總產(chǎn)熱量的1030%，其大小取決于金屬熱物理性質(zhì) 、熔核大小（熔化金屬量），與規(guī)范特征無(wú)關(guān)。 由散熱而損失的熱量，占總產(chǎn)熱量的7090%。散

8、熱途徑：工件熱傳導(dǎo)，對(duì)流，輻射。最主要是電極散熱，占3050%（銅電極水冷）其次是工件熱傳導(dǎo)20%，對(duì)流輻射占5%，與電極形狀，材料物理性質(zhì)，焊接規(guī)范均有關(guān). 第二十三張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月5. 點(diǎn)焊熱源的特點(diǎn)1) 電阻焊熱源產(chǎn)生于焊件內(nèi)部，與熔化焊時(shí)的外部熱源相比，對(duì)焊接區(qū)的加熱更為迅速、集中。2) 內(nèi)部熱源使整個(gè)焊接區(qū)發(fā)熱，為獲得合理的溫度分布（例如，點(diǎn)焊時(shí)應(yīng)使焊件貼合面處溫度高，而表面溫度低），散熱作用在電阻點(diǎn)焊的加熱中具有重要意義。第二十四張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月電阻點(diǎn)焊工藝第二十五張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月點(diǎn)焊過(guò)程分析

9、一、焊接循環(huán) 1. 定義：在電阻焊接過(guò)程中，完成一個(gè)焊點(diǎn)或焊縫所需要的全部過(guò)程或全部階段 2. 點(diǎn)焊的基本焊接循環(huán) F，I加壓通電焊接維持休止加壓第二十六張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月F，I3. 復(fù)雜的點(diǎn)焊焊接循環(huán) 第二十七張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月二、點(diǎn)焊接頭形成過(guò)程 點(diǎn)焊接頭形成的三個(gè)階段a) 預(yù)壓 b) 、c)通電加熱 d)冷卻結(jié)晶第二十八張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月1. 預(yù)壓階段 1）機(jī)電特點(diǎn)：，= 2）作用：減少接觸電阻，增大導(dǎo)電截面，增加物理接觸點(diǎn)，為以后焊接電流順利通過(guò)創(chuàng)造條件；此外，在壓力作用下，金屬擠向間隙所引起的塑性變形

10、，有助于在熔核四周形成密封熔核的環(huán)帶(密封環(huán))。 第二十九張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月預(yù)壓時(shí)，電極壓力的應(yīng)力分布第三十張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月2. 通電加熱階段 1)機(jī)電特點(diǎn)：， 2)作用： 在熱和機(jī)械力聯(lián)合作用下，形成塑性環(huán)和熔核，直到熔核長(zhǎng)到所要求尺寸. 第三十一張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月3. 冷卻結(jié)晶階段 1)機(jī)電特點(diǎn)：，= 2)作用： 保證熔核在壓力狀態(tài)下進(jìn)行冷卻結(jié)晶，冷卻結(jié)晶時(shí)間很短（一般周波），但是結(jié)晶凝固過(guò)程符合金屬學(xué)的凝固理論 第三十二張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月點(diǎn)焊時(shí)的分流第三十三張，PPT共一百一

11、十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月點(diǎn)焊分流的影響因素焊點(diǎn)距的影響：連續(xù)點(diǎn)焊時(shí)，點(diǎn)距愈小，板材愈厚，分流愈大；如果所焊材料是導(dǎo)電性良好的輕合金，分流將更嚴(yán)重，為此必須加大點(diǎn)距。焊件表面狀態(tài)的影響焊接順序的影響電極(或二次回路)與工件的非焊接區(qū)相接觸單面點(diǎn)焊工藝特點(diǎn)的影響第三十四張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月分流的不良影響使焊點(diǎn)強(qiáng)度降低單面點(diǎn)焊產(chǎn)生局部接觸表面過(guò)熱和噴濺第三十五張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月消除和減少分流的措施選擇合理的焊點(diǎn)距嚴(yán)格清理被焊工件表面注意結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性連續(xù)點(diǎn)焊時(shí)，可適當(dāng)提高焊接電流。單面多點(diǎn)焊時(shí)，采用調(diào)幅焊接電流波形第三十六張，PPT共一百一

12、十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月點(diǎn)焊時(shí)各種電流波形及其適應(yīng)范圍第三十七張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月工頻交流電流波形這種電源是電能由電網(wǎng)經(jīng)開(kāi)關(guān)進(jìn)入單相焊接變壓器降壓后輸給焊件。設(shè)備簡(jiǎn)單，因此使用最為廣泛。其特點(diǎn)是電流每周有二次過(guò)零。雖簡(jiǎn)單的工頻點(diǎn)焊機(jī)的電流幅值，用調(diào)節(jié)焊接變壓器的變壓比來(lái)進(jìn)行有級(jí)調(diào)節(jié)(非同期有觸點(diǎn)開(kāi)關(guān)時(shí))。因合閘時(shí)的過(guò)渡過(guò)程導(dǎo)致起始時(shí)的沖擊電流可能很大，使電網(wǎng)負(fù)荷嚴(yán)重不平衡，故焊機(jī)容量不宜過(guò)大。對(duì)于容量大或要求調(diào)節(jié)精度高的場(chǎng)合，一般采用同期控制(或稱(chēng)同步控制)，這樣在同一級(jí)內(nèi)尚可用改變晶閘管導(dǎo)通角來(lái)進(jìn)行熱量調(diào)節(jié)，并可避免起始時(shí)的不正常沖擊電流，還能精確控制通電時(shí)間為

13、20ms(50Hz時(shí))的整倍數(shù)。這種同期控制的焊機(jī)能滿(mǎn)足常用厚度的各種鋼材(碳鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼、不銹鋼)、高溫合金及鍍層鋼板的點(diǎn)焊。第三十八張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月低頻電流波形將電能由電網(wǎng)經(jīng)復(fù)雜的變頻電路變成20Hz，再降壓至l0V之內(nèi)輸人焊件。因低頻，二次回路的感抗極小，再加上三相輸入，電網(wǎng)負(fù)荷平衡，故焊機(jī)容量大、電流峰值高，且具有緩饅上升、下降的特性。但設(shè)備昂貴，只有在工藝上需要緩慢上升、電流峰值大的場(chǎng)合(例鋁合金點(diǎn)焊或厚鋼板點(diǎn)焊時(shí))采用。第三十九張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月二次整流將電能由電網(wǎng)先經(jīng)焊接變壓器降壓再用二極管整流后輸入焊件，二次回路的感抗

14、幾乎為零。它有單相、三相及逆變式三種，后二種電網(wǎng)負(fù)荷平衡，一般用于需要大電流和電感變化較大的場(chǎng)合(例如厚板、長(zhǎng)臂和鐵磁體在回路中大幅變動(dòng)等)。第四十張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月電容放電電能先從電網(wǎng)向電容器充電，當(dāng)達(dá)到一定電壓后停止充電，焊接時(shí)瞬時(shí)向焊接變壓器一次繞組放電，在其二次側(cè)感應(yīng)出一個(gè)高的脈沖電流施入焊件。其特點(diǎn)是電流上升極快，一般在3ms左右，峰值大。主要用于點(diǎn)焊熱時(shí)間常數(shù)很小的超薄板及有色金屬，亦用于點(diǎn)焊厚薄差較大的板材等。第四十一張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月點(diǎn)焊接頭的質(zhì)量檢驗(yàn)第四十二張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月電阻焊接頭的等級(jí)劃

15、分一級(jí)：承受很大的靜、動(dòng)載荷或交變載荷。接頭的破壞會(huì)危及人員的生命安全。二級(jí)：承受較大的靜、動(dòng)載荷或交變載荷。接頭的破壞會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)失效，但不危及人員的安全。三級(jí)：承受較小靜載荷或動(dòng)載荷的一般接頭。第四十三張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月接頭檢驗(yàn)方法與內(nèi)容破壞性檢驗(yàn)撕破檢驗(yàn)斷口檢驗(yàn)低倍檢驗(yàn)金相檢驗(yàn)力學(xué)性能試驗(yàn)無(wú)損檢驗(yàn)?zāi)恳暀z驗(yàn)密封性檢驗(yàn)射線檢驗(yàn)超聲波檢驗(yàn)其它檢驗(yàn)第四十四張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月破壞性檢驗(yàn)破壞性檢驗(yàn)?zāi)芴峁└鞣N確切的定量數(shù)據(jù)，如力學(xué)性能、熔核尺寸、缺陷性質(zhì)和多寡以及耐腐蝕性能等。因此它是取得接頭質(zhì)量定量數(shù)據(jù)的主要手段。但檢驗(yàn)試祥已經(jīng)破壞，而實(shí)際產(chǎn)品仍

16、未直接檢驗(yàn)，因此檢驗(yàn)結(jié)果僅能提供代表性的參考信息。如何使試祥更真實(shí)地代表產(chǎn)品本身，是一個(gè)復(fù)雜的數(shù)學(xué)問(wèn)題。因此在樣品的分組、取樣數(shù)量和方法上各專(zhuān)業(yè)標(biāo)準(zhǔn)均作具體現(xiàn)定。第四十五張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月撕破檢驗(yàn)這是一種針對(duì)薄板點(diǎn)、凸和縫焊接頭的簡(jiǎn)易檢驗(yàn)方法，用于粗略判斷熔核大小和力學(xué)性能。便于現(xiàn)場(chǎng)操作，常用來(lái)作為確定焊接參數(shù)的前期篩選手段和生產(chǎn)中考查質(zhì)量穩(wěn)定性的自檢手段。第四十六張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月斷口檢驗(yàn)這是一種針對(duì)對(duì)焊接頭檢驗(yàn)的簡(jiǎn)易現(xiàn)場(chǎng)檢驗(yàn)方法，亦用于確定焊接參數(shù)的前期篩選及生產(chǎn)過(guò)程中定期自檢。第四十七張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月斷

17、口檢驗(yàn)的內(nèi)容斷口檢驗(yàn)，除了能觀察到有無(wú)裂紋、過(guò)燒和夾雜等缺陷外，還能觀察到灰斑的多寡與分布狀態(tài)。也是觀察灰斑分布情況的唯一方法。閃光對(duì)焊時(shí)在端面形成一薄層液態(tài)金屬，而其表面必有氧化膜，頂鍛時(shí)當(dāng)氧化膜不能完全隨液態(tài)金屬擠出接口時(shí)將殘留在接口局部組成脆性的灰斑區(qū)，而在冷彎或沖擊時(shí)極易在此開(kāi)裂。第四十八張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月低倍檢驗(yàn)適用場(chǎng)合：主要針對(duì)點(diǎn)、凸及縫焊接頭。具體步驟：磨片、腐蝕、讀數(shù)顯微鏡檢驗(yàn)檢驗(yàn)內(nèi)容：測(cè)定熔核直徑、焊透率及壓痕深度等數(shù)值觀察有無(wú)宏觀縮孔、裂紋和夾雜等缺陷的數(shù)量。第四十九張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月金相檢驗(yàn)用于檢驗(yàn)接頭顯微組織，如結(jié)

18、晶特征、組織形貌及微觀缺陷等，亦用于鑒別冶金缺陷如裂紋、胡須等。點(diǎn)、凸和縫焊時(shí)，一般僅作為對(duì)低倍撿驗(yàn)疑問(wèn)的裁定手段；對(duì)焊時(shí)常作為重要產(chǎn)品的必檢項(xiàng)目。第五十張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月電阻焊接頭力學(xué)性能試驗(yàn)第五十一張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月無(wú)損檢驗(yàn)無(wú)損檢驗(yàn)以不損壞產(chǎn)品使用性能為前提的檢測(cè)方法，可以推廣到每個(gè)零件的每個(gè)焊接接頭，因此是保證產(chǎn)品安全的最可靠手段。但在電阻焊接頭中由于接頭的特殊性，僅有少量方法獲得工業(yè)應(yīng)用，大多數(shù)方法處于實(shí)驗(yàn)研究階段。第五十二張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月目視檢驗(yàn)?zāi)恳暀z驗(yàn)是用小于20倍的放大鏡作外部缺陷的檢驗(yàn)。此法能

19、發(fā)現(xiàn)表面裂紋、燒穿、壓痕過(guò)深、電極粘附、焊件錯(cuò)位等多種外表缺陷。同時(shí)，從接頭外形尚能對(duì)焊透情況粗略判斷。第五十三張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月密封性檢驗(yàn)任何有密封要求的焊縫均作密封性檢驗(yàn)。要求作此項(xiàng)檢驗(yàn)的焊縫有縫焊、對(duì)接縫焊和對(duì)焊幾類(lèi)。第五十四張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月射線檢驗(yàn) 射線檢驗(yàn)在壓力容器制造業(yè)廣為采用，它能有效地發(fā)現(xiàn)焊接區(qū)的裂紋、夾雜、末焊透及縮孔等缺陷。在電阻焊接頭中，亦可用來(lái)發(fā)現(xiàn)裂紋、縮孔及內(nèi)部飛濺等。點(diǎn)焊及縫焊接頭一船均用于薄板結(jié)構(gòu)，除少數(shù)熱敏感性強(qiáng)的合金鋼和有色合金外，較少出現(xiàn)裂紋，其它缺陷對(duì)強(qiáng)度影響較少。而影響強(qiáng)度最敏感的熔核大小一般用射

20、線檢驗(yàn)。第五十五張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月超聲波檢驗(yàn)超聲波檢驗(yàn)主要用于厚板探傷。在點(diǎn)、縫焊等的薄板焊件中未見(jiàn)應(yīng)用報(bào)導(dǎo)。在大型對(duì)接零件的探傷檢閱中該法應(yīng)用甚廣例如鐵路鋼軌對(duì)接焊接頭、石油鉆桿對(duì)接焊口等均采用該法。它能發(fā)現(xiàn)末熔合、夾雜物和裂紋等缺陷。但對(duì)嚴(yán)重影響塑性指標(biāo)的灰斑缺陷尚不能用此法檢驗(yàn)。第五十六張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月其它檢驗(yàn)方法磁粉、渦流和螢光這些方法均用于檢測(cè)接頭表層的缺陷，主要是延伸到表層的細(xì)小裂紋。第五十七張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月電阻焊接頭的缺陷電阻焊的缺陷按顯現(xiàn)部位不同，可分為外表缺陷與內(nèi)部缺陷。缺陷的形成原因眾多

21、，分析時(shí)應(yīng)抓住主導(dǎo)原因。由于工藝過(guò)程的差別，在搭接接頭與對(duì)接接頭中產(chǎn)生的缺陷不盡相同，分別敘述如下：第五十八張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月搭接接頭中的缺陷末熔合與未完全熔合縮孔裂紋結(jié)合線伸入噴濺壓痕過(guò)深第五十九張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月縮孔由于金屬加熱時(shí)體積膨脹，因此當(dāng)熔核金屬為液態(tài)時(shí)具有最大的體積，冷卻收縮時(shí)如周?chē)苄原h(huán)未及時(shí)變形使內(nèi)部體積相應(yīng)減小，則產(chǎn)生縮孔。縮孔呈不規(guī)則的空穴，雖會(huì)成小熔核截面，但對(duì)結(jié)合面的靜載強(qiáng)度影響不大，而對(duì)動(dòng)載或沖擊則有一定影響。第六十張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月縮孔縮孔的產(chǎn)生往往與電極壓力不足有關(guān)。冷卻時(shí)，塑性

22、環(huán)變形不足或不及時(shí)，特別是在焊接厚板、高溫強(qiáng)度高的材料或冷卻速度快的材料時(shí)，電極的慣性造成加壓不足是產(chǎn)生縮孔的主要原因。點(diǎn)焊時(shí)可用低慣性電極和增加鍛壓力來(lái)克服，亦可采用減緩冷卻速度的規(guī)范措施，縫焊時(shí)僅能采用后一種方案。第六十一張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月裂紋裂紋產(chǎn)生的部位有熔核內(nèi)部、結(jié)合線上、熱影響區(qū)及焊件表面。其中后三個(gè)部位的裂紋因形成應(yīng)力集中，危害嚴(yán)重，在承力件中不允許存在。在一般焊件中，熔核內(nèi)部裂紋的長(zhǎng)度應(yīng)限制在不超過(guò)熔核直徑的13。避免裂紋的主要措施為減緩冷卻速度和及時(shí)加壓，以減小熔核結(jié)晶時(shí)的內(nèi)部拉應(yīng)力。第六十二張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月結(jié)合線伸入

23、當(dāng)焊接高溫合金或鋁合金時(shí)，如清理不佳，表面將殘留過(guò)厚的熔點(diǎn)高、致密且硬的氧化膜。在熔核形成過(guò)程中這層氧化膜未及徹底破碎，殘留在焊件表面，不但在塑性環(huán)區(qū)界面存在，且限制了枝晶的生長(zhǎng)，在熔核邊緣形成突入熔核的晶界夾雜物，稱(chēng)結(jié)合線伸入。因此該處應(yīng)力集中，極易在運(yùn)行時(shí)擴(kuò)展成裂紋，一般不允許存在。第六十三張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月噴濺點(diǎn)焊、凸焊或縫焊時(shí)，從焊件結(jié)合面或電極與焊件接觸面間飛出熔化金屬顆粒的現(xiàn)象，稱(chēng)為噴濺。噴濺處在外表將影響美觀，造成應(yīng)力集中，嚴(yán)重時(shí)形成空穴稱(chēng)為燒穿，會(huì)影咱使用性能。第六十四張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月壓痕過(guò)深過(guò)深的壓痕將引起應(yīng)力集中，降

24、低動(dòng)載性能，應(yīng)當(dāng)避免。表面壓痕應(yīng)不大于單板厚度的10-20。避免壓痕的措施是盡可能采用較硬的焊接規(guī)范及加強(qiáng)電極冷卻，降低焊件表面溫度。第六十五張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月末熔合與未完全熔合末熔合與未完全熔合是指母材與母材之間末熔化或未完全熔化結(jié)合的部分，是一種嚴(yán)重影響強(qiáng)度及密封性能的缺陷，不允許存在于要求力學(xué)性能及密封性能高的零件之中。原因：焊接區(qū)熱輸入不足及散失熱量過(guò)多。凡能引發(fā)上述原因的因素均能造成此種缺陷。該缺陷目前主要靠常規(guī)的破壞性檢驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，僅對(duì)少數(shù)鋁或鎂合金可用射線檢測(cè)去發(fā)現(xiàn)。避免此種缺陷的主要手段是加強(qiáng)焊接參數(shù)的監(jiān)控。第六十六張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于202

25、2年6月電阻焊質(zhì)量監(jiān)測(cè)與控制第六十七張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月必要性在大批量生產(chǎn)中，一個(gè)產(chǎn)品往往需要幾十臺(tái)甚至上百臺(tái)點(diǎn)焊機(jī)配套工作，這將使電網(wǎng)電壓、氣壓產(chǎn)生很大的波動(dòng)，再加上難以避免的分流、電極磨損等不利因素的存在，致使點(diǎn)焊質(zhì)量極不穩(wěn)定，嚴(yán)重時(shí)將成批出現(xiàn)不合格的焊點(diǎn)。另一方面，由于點(diǎn)焊獨(dú)特的接頭形式和工藝的限制，致使在電弧焊生產(chǎn)中應(yīng)用效果很好的焊后無(wú)損檢測(cè)方法在點(diǎn)焊生產(chǎn)中卻難以應(yīng)用，同時(shí)也將使生產(chǎn)效率降低、產(chǎn)品成本劇增。 第六十八張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月必要性為了保證焊點(diǎn)質(zhì)量，國(guó)內(nèi)外幾乎所有的汽車(chē)生產(chǎn)廠家?guī)资陙?lái)都一直采用焊前打試片、焊后進(jìn)行破壞性抽樣

26、檢驗(yàn)的方法來(lái)保證焊點(diǎn)質(zhì)量。顯然，這種方法已無(wú)法滿(mǎn)足汽車(chē)工業(yè)發(fā)展對(duì)點(diǎn)焊質(zhì)量提出的高可靠性、低成本的要求。為了改變這種現(xiàn)狀，有必要研制新型點(diǎn)焊質(zhì)量監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。采用點(diǎn)焊質(zhì)量監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，可以在線監(jiān)測(cè)每一臺(tái)焊機(jī)、每一焊點(diǎn)的質(zhì)量，及時(shí)指出不合格的焊點(diǎn)及其形成原因，使操作者及時(shí)進(jìn)行在線補(bǔ)救，以有效提高和穩(wěn)定焊點(diǎn)質(zhì)量。第六十九張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月焊接參數(shù)的劃分 焊接規(guī)范參數(shù) ：焊接電流、電極壓力、焊接時(shí)間、電極端面尺寸等； 焊接過(guò)程參數(shù)：監(jiān)測(cè)信息，如：動(dòng)態(tài)電阻、紅外輻射、電極間電壓、能量等； 焊接質(zhì)量參數(shù)：熔核直徑、焊透率、壓痕深度、拉剪強(qiáng)度、拉伸強(qiáng)度、疲勞強(qiáng)度等； 第七十張，PPT共一

27、百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月質(zhì)量監(jiān)控的難度 電阻點(diǎn)焊過(guò)程是一個(gè)高度非線性、有多變量耦合作用和大量隨機(jī)不確定因素的過(guò)程，同時(shí)由于點(diǎn)焊的形核處于封閉狀態(tài)而無(wú)法觀測(cè)，特征信號(hào)的提取比較困難；而且形核過(guò)程的時(shí)間極短，焊接條件短時(shí)間的波動(dòng)就會(huì)造成較嚴(yán)重的后果。因此，點(diǎn)焊質(zhì)量的監(jiān)測(cè)和控制難度極大。 第七十一張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月點(diǎn)焊質(zhì)量監(jiān)測(cè)信息焊接電流電極間電壓能量積分動(dòng)態(tài)電阻熱膨脹電極位移紅外輻射超聲波第七十二張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月不同焊接電流時(shí)動(dòng)態(tài)電阻曲線 第七十三張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月監(jiān)控方法的現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)第七十四張，PP

28、T共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月監(jiān)控焊接熱量 這類(lèi)方法包括恒流控制法、恒壓控制法等。其原理是：在焊接過(guò)程中，適時(shí)測(cè)量焊接熱量參數(shù)值，并與給定值比較，當(dāng)出現(xiàn)偏差時(shí)，調(diào)節(jié)可控硅的控制角，以維持焊接熱量參數(shù)的恒定。這類(lèi)方法的優(yōu)點(diǎn)是簡(jiǎn)單可靠、易于實(shí)現(xiàn)。目前，歐、美及日本的各大汽車(chē)公司幾乎均采用這類(lèi)方法，我國(guó)各大汽車(chē)廠大部分也采用這類(lèi)方法?？梢?jiàn)這類(lèi)方法的普及性;缺點(diǎn)是對(duì)電極壓力波動(dòng)、電極磨損及分流的影響等無(wú)補(bǔ)償作用。 第七十五張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月監(jiān)控過(guò)程參數(shù)的某個(gè)特征量 在點(diǎn)焊過(guò)程中，有許多過(guò)程參數(shù)的變化可以反映焊點(diǎn)的形成過(guò)程，可以作為質(zhì)量監(jiān)測(cè)的依據(jù)。但是，這些過(guò)程參數(shù)與

29、焊點(diǎn)質(zhì)量之間的關(guān)系卻難以用數(shù)學(xué)公式來(lái)清晰地描述，因此人們往往用過(guò)程參數(shù)的某個(gè)特征量作為焊點(diǎn)質(zhì)量監(jiān)測(cè)的依據(jù)。 第七十六張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月第七十七張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月特征量與焊點(diǎn)質(zhì)量的關(guān)系當(dāng)特征量T過(guò)小時(shí)，熔核沒(méi)有完全形成。當(dāng)特征量T達(dá)到一定值后，熔核形成，焊點(diǎn)強(qiáng)度F隨著特征量T的增大而增加，當(dāng)熔核直徑達(dá)到或比電極端面直徑稍大時(shí)，特征量T達(dá)到飽和。如再增加特征量T值，則產(chǎn)生飛濺，導(dǎo)致焊點(diǎn)質(zhì)量下降。因此，A點(diǎn)對(duì)應(yīng)的T值，就是期望值。此外，焊件愈厚，過(guò)A點(diǎn)后曲線變化愈陡峭，特征量T的變化對(duì)焊點(diǎn)強(qiáng)度的影響愈敏感，A點(diǎn)愈不易確定，控制難度也將增大。 第

30、七十八張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月常用過(guò)程參數(shù)及其特征量 過(guò)程參數(shù) 特 征 量 焊 接 電 流 積 分 值 電 極 間 電 壓 積分值、下降量、下降率、方差、最大值 動(dòng) 態(tài) 電 阻 積分值、下降量、下降率 能 量 積 分 值 熱膨脹電極位移 最大位移量 聲 發(fā) 射 振 鈴 次 數(shù) 紅 外 輻 射 最大輻射量 超 聲 波 “W”波形的寬度、高度第七十九張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月具體應(yīng)用方法應(yīng)用這種監(jiān)控方式在監(jiān)控某產(chǎn)品的點(diǎn)焊質(zhì)量之前，應(yīng)根據(jù)工藝實(shí)驗(yàn)找出特征量T值與熔核直徑以及焊點(diǎn)強(qiáng)度之間的關(guān)系，并求出特征量的控制帶。根據(jù)控制帶確定監(jiān)控儀上的特征量上、下限預(yù)置開(kāi)

31、關(guān)，當(dāng)實(shí)測(cè)的特征量值超出上、下限時(shí)，儀器將報(bào)警，指出該焊點(diǎn)質(zhì)量不可靠，應(yīng)作處理。 第八十張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月效果不好？這些裝置實(shí)質(zhì)上是使用點(diǎn)焊過(guò)程中監(jiān)測(cè)信息的某一特征量與質(zhì)量參數(shù)之間的一元線性回歸模型關(guān)系來(lái)間接地監(jiān)控焊點(diǎn)質(zhì)量的。由于一個(gè)特征量只能片面地反映點(diǎn)焊加熱過(guò)程，而一元線性回歸模型也只能描述監(jiān)測(cè)信息與質(zhì)量參數(shù)之間局部線性關(guān)系，難以描述整體的非線性關(guān)系，因此在焊接過(guò)程中無(wú)法及時(shí)獲知焊點(diǎn)質(zhì)量參數(shù)的準(zhǔn)確值。這就是現(xiàn)有點(diǎn)焊質(zhì)量監(jiān)控方法存在控制效果不理想、適用范圍窄的主要原因。第八十一張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月監(jiān)控某一過(guò)程參數(shù)的曲線 在用于批量生產(chǎn)之前

32、，先把合格焊點(diǎn)的標(biāo)準(zhǔn)過(guò)程參數(shù)曲線儲(chǔ)存下來(lái)，然后通過(guò)大量的工藝實(shí)驗(yàn)確定合適的容限。在用于批量生產(chǎn)時(shí)，需要對(duì)每一焊點(diǎn)的每一周波的焊接電流進(jìn)行計(jì)算和調(diào)整，強(qiáng)制該焊點(diǎn)形成過(guò)程中的過(guò)程參數(shù)，按照合格焊點(diǎn)的標(biāo)準(zhǔn)曲線發(fā)展，焊后再將過(guò)程參數(shù)的實(shí)際曲線與標(biāo)準(zhǔn)曲線比較，觀察是否滿(mǎn)足容限值，以判斷質(zhì)量是否合格，從而保證每一焊點(diǎn)的質(zhì)量。 第八十二張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月實(shí)踐證明，這種技術(shù)的控制效果明顯優(yōu)于單個(gè)特征量監(jiān)控技術(shù)，但應(yīng)用局限性很大，對(duì)工藝條件和周?chē)h(huán)境干擾程度要求非常嚴(yán)格，難以普及推廣。 第八十三張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月為了保證控制效果的穩(wěn)定性，采取的主要措施有（

33、1）采用計(jì)算機(jī)群控技術(shù)，減小網(wǎng)壓波動(dòng)的范圍。（2）嚴(yán)格控制電極使用時(shí)間，減小電極磨損對(duì)焊點(diǎn)質(zhì)量的影響。據(jù)資料介紹，每個(gè)電極僅焊320個(gè)點(diǎn)就進(jìn)行更換。（3）由于焊件的結(jié)構(gòu)、形狀和尺寸都是確定的，因此可以通過(guò)合理的工藝設(shè)計(jì)避免分流、鐵磁物伸入對(duì)焊點(diǎn)質(zhì)量的影響。 第八十四張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月監(jiān)控點(diǎn)焊質(zhì)量參數(shù) 基于模糊分類(lèi)理論的點(diǎn)焊質(zhì)量的等級(jí)評(píng)判 基于回歸分析理論的鋁合金點(diǎn)焊質(zhì)量多參數(shù)監(jiān)測(cè)方法 基于神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)理論的點(diǎn)焊質(zhì)量多參量綜合監(jiān)測(cè) 第八十五張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月基于模糊分類(lèi)理論的點(diǎn)焊質(zhì)量的等級(jí)評(píng)判 1994年，德國(guó)學(xué)者Burmeister采用模糊

34、分類(lèi)理論和現(xiàn)有的專(zhuān)家知識(shí)，建立了三個(gè)電參數(shù)（焊接電流、電極間電壓、工件電阻）和兩個(gè)機(jī)械參數(shù)（電極位移、電極加速度）與焊點(diǎn)質(zhì)量之間的非線性關(guān)系模型，實(shí)現(xiàn)了低碳鋼點(diǎn)焊質(zhì)量的在線等級(jí)評(píng)判。優(yōu)點(diǎn): 綜合考慮監(jiān)測(cè)信息與質(zhì)量指標(biāo)間的非線性缺點(diǎn): 難以擺脫專(zhuān)家經(jīng)驗(yàn)等人為因素的影響第八十六張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月基于回歸分析理論的鋁合金點(diǎn)焊質(zhì)量多參數(shù)監(jiān)測(cè)方法 1996年，英國(guó)學(xué)者M(jìn).HAO采用線性回歸分析理論，分別建立了一些過(guò)程參數(shù)的各個(gè)特征量以及多個(gè)特征量與鋁合金焊點(diǎn)質(zhì)量之間的關(guān)系模型。結(jié)果表明：多元回歸模型的誤差比最佳的一元回歸模型的誤差大約下降30%。 第八十七張，PPT共一百一十

35、六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月熔 核 直 徑 預(yù) 測(cè) 結(jié) 果 一元線性回歸模型預(yù)測(cè)結(jié)果 多元線性回歸模型預(yù)測(cè)結(jié)果 均方根差/mm 相關(guān)系數(shù) 均方根差/mm 相關(guān)系數(shù)MAY28ET 0.283 0.992 0.225 0.996MAY28CO 0.386 0.965 0.202 0.990 JUN10CA 0.385 0.950 0.203 0.985第八十八張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月基于神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)理論的點(diǎn)焊質(zhì)量多參量綜合監(jiān)測(cè) 目前，發(fā)展點(diǎn)焊質(zhì)量監(jiān)測(cè)技術(shù)的難度，依然體現(xiàn)在對(duì)焊點(diǎn)質(zhì)量參數(shù)無(wú)法直接測(cè)量，只能通過(guò)一些過(guò)程參數(shù)進(jìn)行間接的推斷，發(fā)展多參量綜合監(jiān)測(cè)技術(shù)是提高點(diǎn)焊質(zhì)量監(jiān)測(cè)精度的

36、有效途徑。如何充分利用監(jiān)測(cè)信息，建立合理的多元非線性監(jiān)測(cè)模型，并使監(jiān)測(cè)模型能夠在較寬條件內(nèi)提供準(zhǔn)確、可靠的點(diǎn)焊質(zhì)量信息，已成為發(fā)展多參量綜合監(jiān)測(cè)技術(shù)的關(guān)鍵。 第八十九張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月目前的研究成果1997年，哈爾濱工業(yè)大學(xué)運(yùn)用神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)技術(shù)和回歸分析技術(shù)，研究了動(dòng)態(tài)電阻與焊點(diǎn)質(zhì)量之間的模型關(guān)系，證明神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)模型的精密度要比多元線性回歸模型的精密度高23倍，并證明即使在加熱強(qiáng)度變化范圍是從未形成接頭到強(qiáng)烈飛濺這樣惡劣的工藝條件下，采用神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)模型也可以在焊接過(guò)程中實(shí)時(shí)、準(zhǔn)確地監(jiān)測(cè)焊點(diǎn)質(zhì)量，為進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)以質(zhì)量信息為目標(biāo)的點(diǎn)焊質(zhì)量直接控制奠定了必要的基礎(chǔ)。 第九十張

37、，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月各種模型的均方差 均方差模型類(lèi)型質(zhì)量參數(shù)HRDEHRTNRT熔核直徑2.8951.1830.158焊透率380.762153.71123.756拉剪強(qiáng)度1.2610.6460.137第九十一張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月與多元回歸模型和神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)模型相比，一元線性回歸模型的均方差最大，這說(shuō)明用單個(gè)特征量來(lái)監(jiān)控焊點(diǎn)質(zhì)量，效果將是最劣的。 動(dòng)態(tài)電阻特征量與點(diǎn)焊接頭質(zhì)量參數(shù)間的模型，其相應(yīng)的神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)模型的性能遠(yuǎn)優(yōu)于相應(yīng)的回歸模型的性能，這說(shuō)明神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)模型比多元線性回歸模型更適合用于描述點(diǎn)焊過(guò)程參數(shù)與質(zhì)量參數(shù)之間非線性、強(qiáng)耦合的關(guān)系。 第

38、九十二張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月點(diǎn)焊電極的研究進(jìn)展第九十三張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月點(diǎn)焊電極為什么容易失效？ 電極是點(diǎn)焊中的易耗零件，在點(diǎn)焊過(guò)程中，電極的主要功能是傳輸電流、加壓和散熱，由于電極和焊件接觸時(shí)的溫度較高，而且自身具有一定的電阻，也會(huì)發(fā)熱，因此，電極頭部的溫升很快，達(dá)到了稍低于焊點(diǎn)熔核的高溫，使電極頭部在高溫及高壓力作用下很快失效。第九十四張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月第九十五張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月點(diǎn)焊電極的失效形式1. 塑性變形 電極的塑性變形都導(dǎo)致電極端部形成蘑菇狀和電極直徑的增加，這種塑性變形的產(chǎn)

39、生是由于電極頭部在焊接時(shí)承受壓力和高溫作用的結(jié)果。一般來(lái)講，電極表面的溫度與焊件表面的溫度應(yīng)相等，點(diǎn)焊時(shí)鋼板的表面溫度大約為700度左右，點(diǎn)焊鍍鋅鋼板時(shí)，電流密度比點(diǎn)焊無(wú)鍍層鋼板電流密度要高30%左右，電極表面的溫度能達(dá)到800-900度。正是由于電極頭部的溫度分布不均勻，使得電極頭部產(chǎn)生了不均勻的塑性變形。此外，電極與工件表面的高溫還導(dǎo)致了在電極頭部產(chǎn)生低屈服強(qiáng)度的Zn-Cu合金，這將加重電極局部的塑性變形。塑性變形的產(chǎn)生，使得電極頭部的直徑隨焊點(diǎn)數(shù)目的增加而增加，從而導(dǎo)致焊接電流密度下降，熔核焊透率降低，直到焊核直徑減小，焊點(diǎn)強(qiáng)度下降趨近允許值，此時(shí)必須修整電極或更換電極。第九十六張，PP

40、T共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月2.磨損 電極的磨損主要發(fā)生在電極頭部，表現(xiàn)為電極頭部的物質(zhì)轉(zhuǎn)移到被焊工件表面，使得電極磨損，導(dǎo)致電極直徑增大和焊接電流密度下降。另外，影響磨損的因素還有在正常焊接規(guī)范下電極撞擊工件和電極缺乏充足的冷卻。3.合金化 電極的合金化主要發(fā)生在電極和鍍層鋼板的交界面上，合金主要產(chǎn)生在電極工作端面及頭部的周?chē)ｋ姌O合金化的程度取決于在焊接循環(huán)過(guò)程中電極與工件交界面作用的溫度和時(shí)間，鍍層元素與電極材料的擴(kuò)散速度，以及生成物質(zhì)在電極端面的形核和長(zhǎng)大。一般來(lái)講，電極端面與工件作用時(shí)間越長(zhǎng)、工作溫度越高，越易合金化，而合金化的產(chǎn)生不僅使電極端面的電導(dǎo)率下降，提高了焊接時(shí)電

41、極表面的溫度，加快了合金化，而且影響了電極表面的電流分布。第九十七張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月4.坑蝕 坑蝕是導(dǎo)致電極失效的主要方式之一。在點(diǎn)焊電極焊接鍍層鋼板時(shí)，由于高溫的作用，在電極表層產(chǎn)生了低熔點(diǎn)合金，當(dāng)電極離開(kāi)工件時(shí)，有些低熔點(diǎn)合金在飛濺作用下離開(kāi)了電極端面，即在電極端面產(chǎn)生了一個(gè)小的弧坑，許多小的孤坑連成一起的過(guò)程叫坑蝕，坑蝕的結(jié)果便形成了蝕坑。蝕坑的產(chǎn)生，提高了坑蝕周?chē)碾娏髅芏群凸ぷ鲏毫Γ瑢?dǎo)致了蝕坑周?chē)a(chǎn)生更嚴(yán)重的塑性變形和脫落，從而增加了電極端面的直徑和降低了焊點(diǎn)直徑。5.熱疲勞 點(diǎn)焊電極在工作過(guò)程中不僅要在高溫下傳遞壓力，而且還承受著加熱和冷卻的熱應(yīng)力作用，

42、在兩者的作用下，產(chǎn)生熱疲勞，使得電極最終失效或電極表層脫落。第九十八張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月6.粘附 點(diǎn)焊電極在工作過(guò)程中由于電極頭部和鍍鋅鋼板的接觸溫度高于鍍鋅層的熔點(diǎn)，使熔化的鍍鋅層強(qiáng)烈粘附在電極頭部而產(chǎn)生粘附。7.再結(jié)晶 電極的再結(jié)晶溫度大約在700-800C的范圍。雖然電極與工件連接界面上的溫度基本低于此溫度，但有些區(qū)域的溫度也有可能達(dá)到此溫度，這取決于工件與電極之間的接觸電阻、焊接速度、冷卻狀況及電極合金類(lèi)型。一旦電極某個(gè)區(qū)域的溫度大于電極的再結(jié)晶溫度，則在電極中將產(chǎn)生再結(jié)晶和晶粒增大，使得電極易于失效。第九十九張，PPT共一百一十六頁(yè)，創(chuàng)作于2022年6月延長(zhǎng)點(diǎn)焊電極壽命的措施1.電極端面的表面改性2.粉末冶金電極3.優(yōu)選焊接規(guī)范4.電極的深冷處