泊位碼頭護岸與道路堆場工程現(xiàn)澆梁模板專項工程施工方案

1、作業(yè)區(qū)集裝箱碼頭項目泊位護岸和道路堆場工程現(xiàn)澆梁模板專項施工方案一、項目介紹:某區(qū)西部作業(yè)區(qū)集裝箱碼頭工程II (B)合同段5 #、6 #泊位護岸及堆場工程為高樁碼頭結構，施工長度575.4米，共9個標段，其中標準標段為H-L標段，全長60.8米，M-O標段為非標準標段，長67.2米，P標段為非標準標段，長69.8米樁型為:前后排D1100mm鋼管樁，中間排D1000mm鋼管樁，五排樁，排距(橫向)7500mm，縱向6400mm。部分樁需要嵌巖或錨固，全部為鋼筋混凝土結構；施工工藝:打樁、樁處理、現(xiàn)澆縱橫梁、預制板、現(xiàn)澆面層?，F(xiàn)澆梁模板由支架、底模、側模和安全防護設施(安全網，詳見附圖)組成。

2、所有構件均為鋼結構或鋼木結構。我部擬采用鋼支架(詳見附圖)作為底模的主要支撐基礎，所有底模支架均焊接在直鋼管樁側；底模安裝完成后，在底模邊緣安裝安全網，形成整個施工平臺。底模調整后，綁扎梁鋼筋，安裝側模，澆筑混凝土。標準截面中縱、橫梁的各跨(跨中)尺寸如下(單位:mm):前后軌道梁:長3200，寬2000梁:長7500，寬1600縱梁:長6400，寬1200標準段結構圖二。基礎1.施工組織設計2.a區(qū)西作業(yè)區(qū)集裝箱碼頭工程5 #、6 #泊位護岸及道路堆場工程施工圖3.規(guī)定:港口工程負荷規(guī)定。4.港口工程建設手冊5.建筑施工計算手冊三。梁模板的安裝和拆除1.制造和安裝成型后的底模按圖紙要求制作并

3、驗收合格后，方可運至現(xiàn)場吊裝。在吊裝過程中，先安裝軌梁和縱梁的底模，然后在縱梁和軌梁的底模上成型梁的底模。所有模板吊裝完成后，根據測量放線，測量底模的中心軸線和標高，調整底模，然后在模板的木側釘上18mm厚的夾板，夾板的尺寸與梁底的尺寸相同；所有樁頂位置需要通過樁周圍的模板在現(xiàn)場組裝。樁周圍模板的尺寸見圖紙。樁底四周模板標高為5cm低于梁底模板的高度。最后，用透水模板布覆蓋所有底部模板。側模板的頂面也需要釘上膠合板和透水模板布。此項工作在岸上完成后，即可吊裝側模。經調試和自檢后，側模頂部用對拉螺栓連接，側模底部用頂緊螺栓擰緊使其固定。2.模板移除混凝土強度達到設計強度后，吊車或起重船先拆除側模

4、。然后用藍色螺絲和拉桿將底模倒掛在梁頂上，切斷樁上焊接好的支架，放下底模支架。然后用吊車或吊車吊起底模，松開法蘭螺絲，從梁側吊起底模。先拆除縱梁和軌道梁底模，最后拆除橫梁底模。底部模具布局3.施工設備設備名稱模型量評論履帶起重機20噸一個起重船50噸一個工作船、交通船一個3.1履帶起重機主臂起重性能表，單位:噸主臂長度(米)震級(米)515457606366六十九七十二個75七十八814.5五六七八九1079.5/111271.871.370.462.9/1357.7/131459.959.358.657.957.050.444.338.8/1533.8/151651.150.549.849.

5、348.648.143.138.133.229.524.9/171844.243.743.242.642.141.640.936.232.028.523.92038.938.437.937.436.836.335.635.130.927.623.12234.534.233.533.032.431.931.430.830.126.522.32430.830.530.029.428.928.427.927.326.825.521.62627.727.326.826.525.925.424.924.323.823.320.72825.024.924.323.823.322.922.421.921.4

6、20.820.03022.622.622.121.721.020.720.119.819.218.718.23220.720.520.119.819.218.718.217.817.316.816.43418.918.718.418.017.517.116.616.115.715.214.93617.317.117.016.415.915.615.014.714.213.813.33815.915.915.615.214.714.313.813.412.912.612.04014.714.714.314.013.413.112.612.211.711.310.8四十二個13.613.413.3

7、12.912.412.011.511.210.610.39.9四十四12.612.612.211.911.311.010.610.19.89.48.94612.0/4511.511.311.010.510.19.89.28.98.58.04810.810.510.39.89.48.98.58.07.67.3509.89.48.98.58.27.87.36.96.6五十二個8.78.38.07.57.16.66.25.9548.5/537.67.36.86.46.15.75.2五十六歲7.16.86.25.95.55.04.7586.25.75.45.04.54.1605.24.84.54.13

8、.6625.0/614.34.03.63.3644.1/633.63.12.7663.12.72.4六十八2.42.0702.2/691.7七十二個1.5/71放大率七六六五五四四三三三2主臂長度(米)震級(米)515457606366六十九七十二個75七十八814.5五六七八九1079.5/111271.871.370.462.9/1357.7/131459.959.358.657.957.050.444.338.8/1533.8/151651.150.549.849.348.648.143.138.133.229.524.9/171844.243.743.242.642.141.640.9

9、36.232.028.523.92038.938.437.937.436.836.335.635.130.927.623.12234.534.233.533.032.431.931.430.830.126.522.32430.830.530.029.428.928.427.927.326.825.521.62627.727.326.826.525.925.424.924.323.823.320.72825.024.924.323.823.322.922.421.921.420.820.03022.622.622.121.721.020.720.119.819.218.718.23220.720

10、.520.119.819.218.718.217.817.316.816.43418.918.718.418.017.517.116.616.115.715.214.93617.317.117.016.415.915.615.014.714.213.813.33815.915.915.615.214.714.313.813.412.912.612.04014.714.714.314.013.413.112.612.211.711.310.8四十二個13.613.413.312.912.412.011.511.210.610.39.9四十四12.612.612.211.911.311.010.6

11、10.19.89.48.94612.0/4511.511.311.010.510.19.89.28.98.58.04810.810.510.39.89.48.98.58.07.67.3509.89.48.98.58.27.87.36.96.6五十二個8.78.38.07.57.16.66.25.9548.5/537.67.36.86.46.15.75.2五十六歲7.16.86.25.95.55.04.7586.25.75.45.04.54.1605.24.84.54.13.6625.0/614.34.03.63.3644.1/633.63.12.7663.12.72.4六十八2.42.0702

12、.2/691.7七十二個1.5/71放大率七六六五五四四三三三23.2起重機性能表焦點距離角度()3035404550556061657027米震級(米)25.724.523.021.419.717.815.915.413.811.6最大提升重量(t)8.59.09.610.411.512.914.815.04、梁模板施工人員落實。模板施工的質量和安全必須按照業(yè)主的要求落實到每個人。有關詳細信息，請參見下表:建筑能力代表評論整梁模板施工胡振華安裝和拆除模板，包括橫梁橫梁提升操作壽慶橫梁提升操作驅動器秦梁模板的制作譚志謀四。驗收準則現(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差和檢驗方法項目允許偏差(毫米)檢查量單

13、位測量點檢測方法軸位置五樁、梁、板、柱，抽查30%且不少于3件；逐個檢查大型部件。2鋼尺檢驗底模頂面標高10三或水平尺，鋼尺檢查。截面尺寸柱和梁5六鋼尺檢驗頂部對角線差3m15一個經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于3m25一個經緯儀或吊線、鋼尺檢查長度橋梁+5,-102鋼尺檢驗注:檢查軸線位置時，應沿縱向和橫向測量，取較大值。五、現(xiàn)澆梁模板承載力計算計算:軌道、縱梁、標準節(jié)梁底模板；側模板1.施工中的垂直荷載主要包括:恒載:模板(底模、側模、澆筑平臺板)自重和新澆混凝土自重(軌道梁第一次澆筑混凝土高度為1.65米；縱梁澆筑高度為1.58米和1.65米；梁的尺寸為1.5-1.65米，混凝土自重高1.65

14、米)；活荷載:施工人員和設備的荷載，振搗混凝土產生的荷載(垂直方向)。2.施工中的水平荷載包括:混凝土振搗產生的荷載。3.系數(shù)值:永久荷載分項系數(shù)為1.2；荷載的可變分項系數(shù)為1.4。4.模板尺寸(單位:毫米)模板尺寸(長寬)為:中間縱梁的底模板尺寸為51501200；梁底模尺寸為62001600、61501600、61001600和57001600；軌道19002400、19002000、19002800；側膜梁底模板計算底模主梁采用36#工字鋼，間距400mm，共5根。次梁采用8#槽鋼，間距305mm，共19根梁，全部采用新材料。在8#槽鋼上打孔，用螺栓將50*30mm的木條固定在8#槽鋼

15、上，木條上釘18mm厚的夾板。梁底模板有三種尺寸，選擇跨度最大的一種進行校核，故選擇62001600的梁底模板進行校核。橫梁底模平面圖橫梁底模1立面圖橫梁底模2立面圖5.1、夾板檢查恒載計算5.1.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以與施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.51.4=6.3；5.1.3 力的組合選取1cm夾板作為計算單元，均布荷載設計值:；應力計算面板計算規(guī)則規(guī)定，當面板只有橫肋而沒有小的縱肋時，面板為單向板，計算時可以將面板的任意面積作為計算單元。單向板主要沿一個方向彎曲，長邊與短邊之比大于或等于2，因此可以忽略長跨方向的彎矩。近似認為力只沿短跨

16、方向傳遞到長邊，結構近似為簡支結構，因此可以近似認為膠合板最大跨度為305mm，厚度為1.8cm；選擇1cm夾板作為計算單位，夾板最不利應力圖如下(圖中尺寸單位為mm):幾何和載荷值圖(單位:mm)彎矩圖(單位:N.m)夾板截面參數(shù)為：；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；5.2、次梁驗算 次梁采用新采購的8#槽鋼，最大間距為305mm,跨距為：；50*30mm木方順著8#槽方向釘于8#槽上，木方收到的荷載直接傳遞到了8#槽鋼上，故不對木方進行驗算，僅對8#槽進行驗算。5.2.1 恒載計算5.2.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以與施工荷載為：2.5總活載標準

17、值為：4.5；總活載設計值為：4.51.4=6.3；5.2.3 力的組合 8#槽單位重量8.045kg/m，故自重為1.28.04510/1000=0.1KN/m,均布荷載設計值:；5.2.4 受力計算次梁最大間距為305mm，跨距為：，次梁最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸與荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）8#槽截面參數(shù)為：； ；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；5.3、主梁驗算 主梁采用貴廣調配的36a#工字鋼，最大間距為400mm,跨距為：。5.3.1 恒載計算5.3.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以與施工荷載為：2

18、.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.51.4=6.3；5.3.3 力的組合36a#工字鋼單位重量60.037kg/m，故36a#工字鋼自重為：1.2*60.037*10/1000=0.72KN/m；均布荷載設計值:；5.3.4 受力計算主梁梁最大間距為400mm，跨距為：，荷載通過8#槽鋼傳遞到36a#工字鋼上，將荷載近似為均布荷載，主梁最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸與荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）36a工字鋼截面參數(shù)為：； ；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；5.4.梁式支座支撐的工字鋼應力計算支架工字梁示意圖(

19、單位:mm)橫梁安裝在縱梁和軌道梁上，橫梁兩側的25#工字鋼壓在縱梁或軌道梁兩側的25#工字鋼上，支撐為25#工字鋼，兩側腹板焊接-670(寬) 240(長)?？v梁和軌道梁兩側支撐鋼的豎向荷載相同，所以以縱梁為例進行驗算。恒載計算5.4.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以與施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.51.4=6.3；5.4.3 力的組合均布面荷載設計值:；5.4.4 受力計算由支座支撐工字鋼簡圖可知，橫梁的所有荷載通過25#支座支撐工鋼傳遞縱梁25#支座支撐工鋼上，最后傳遞到牛腿上。橫梁對自身25#支撐工鋼的集中力值：受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為m

20、m）：幾何尺寸與荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）剪力圖（單位：KN）跨中最大彎矩：；最大支座反力： ；25#工字鋼截面系數(shù)：； ； 強度驗算：；滿足要求；簡支部分跨中彎矩最大，取簡支部分進行撓度驗算：；滿足要求?？箟簭姸确€(wěn)定性計算:；滿足要求。中縱梁底模的計算縱梁底模尺寸為51501200mm?？v向梁底模主梁采用鹽田西港3#、4#泊位舊25#工字鋼底模，間距50*40mm，共5根梁。次梁采用8#槽鋼，間距18mm，共15根。次梁采用新材料加工，8#槽鋼打孔。50 * 40槽鋼用螺栓緊固?？v向底部模板平面圖縱向底模1立面圖縱向底模2立面圖6.1、夾板檢查恒載計算6.1.2 活載計

21、算振搗混凝土產生的荷載：2;人以與施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.51.4=6.3；6.1.3 力的組合選取1cm夾板作為計算單元，均布荷載設計值:；應力計算從圖中可以看出，結構面板為單向板，可以近似認為膠合板最大跨度為318mm，厚度為1.8cm；選擇1cm夾板作為計算單位，夾板最不利應力圖如下(圖中尺寸單位為mm):幾何和載荷值圖(單位:mm)彎矩圖(單位:N.m)夾板截面參數(shù)為：；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；6.2、次梁驗算 次梁采用新采購的8#槽鋼，最大間距為318mm,跨距為：；50*40mm木方順著8#槽方向釘于8#槽

22、上，木方收到的荷載直接傳遞到了8#槽鋼上，故不對木方進行驗算，僅對8#槽進行驗算。6.2.1 恒載計算6.2.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以與施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.51.4=6.3；6.2.3 力的組合 8#槽單位重量8.045kg/m，故自重為1.28.04510/1000=0.1KN/m,均布荷載設計值:；6.2.4 受力計算次梁最大間距為318mm，跨距為：，次梁最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸與荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）8#槽截面參數(shù)為：； ；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：

23、，滿足要求；6.3、主梁驗算 主梁采用原鹽田西港3#、4#泊位橫梁底模舊25a#工字鋼，槽鋼共5條，每條受力寬度為：0.24m，跨距為：。6.3.1 恒載計算6.3.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以與施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.51.4=6.3；6.3.3 力的組合25a#工字鋼單位重量38.105kg/m，故25a#工字鋼自重為：1.2*38.105*10/1000=0.46KN/m；均布荷載設計值:；6.3.4 受力計算主梁跨距為：，荷載通過8#槽鋼傳遞到舊25a#工字鋼上，將荷載近似為均布荷載，主梁最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾

24、何尺寸與荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）現(xiàn)場對鹽田西港3#、4#泊位舊橫梁底模板25a#工字鋼進行測量，得出以下結果：模板名稱型鋼名稱實測厚度值（mm）實測厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）國標理論厚度（mm）腐蝕量（mm）腐蝕量%腐蝕情況折減系數(shù)%橫梁底模25a#工鋼66.35.65.66.082.43070 由此可知25#a舊工字鋼截面系數(shù)：跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求。6.4、縱梁支座支撐工字鋼受力計算支座支撐工字鋼簡圖（單位：mm）橫梁安裝在縱梁上，橫梁兩邊25#工字鋼壓在縱梁兩邊的25#工字鋼上，縱梁支座支撐為25#工字鋼，兩側加焊腹

25、板-6240（寬）300mm（長）?？v梁支撐工字鋼除受自身所有施工荷載外，還受到橫梁施工過程傳遞的支座反力。6.4.1 恒載計算6.4.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以與施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.51.4=6.3；6.4.3 力的組合均布面荷載設計值:；6.4.4 受力計算由支座支撐工字鋼簡圖可知，縱梁的所有荷載通過25#支座支撐工鋼傳遞縱梁25#支座支撐工鋼上，最后傳遞到牛腿上。縱梁對自身25#支撐工鋼的集中力值：縱梁支撐工字鋼除受自身所有施工荷載外，還受到橫梁施工過程傳遞的支座反力，故縱梁支座兩端集中力F總=153.76KN+37.48KN=1

26、91.24KN。受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸與荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）剪力圖（單位：KN）跨中最大彎矩：；最大支座反力： ；25#工字鋼截面系數(shù)：； ； 強度驗算：；滿足要求；懸臂部分跨中彎矩最大，取懸臂部分進行撓度驗算：；滿足要求。抗壓強度穩(wěn)定性計算:；滿足要求。軌道底部模板計算軌道底模尺寸為19002000mm、19002800mm、1900 2400 mm，利用鹽田西港3#、4#泊位的舊底模進行改造，在原有25a#槽鋼的基礎上增加支架支撐槽鋼，用縱梁底模拆除舊25a#槽鋼。主梁在原14#槽鋼的基礎上增加新采購的14#工字鋼，次梁采用原8#槽鋼。以

27、應力最大的后軌錨固位置的底模為例。底模尺寸為19002800mm，支撐在原有25a#槽鋼的基礎上，增加了一根從縱梁底模上拆下來的舊25a#槽鋼，主梁上增加了4根新購的14#工字鋼，共計7根舊14#槽鋼和4根新14#工字鋼。次梁采用新采購的8#槽鋼，間距300mm，共5根。在8#槽鋼上開孔，用螺栓將50*40mm的木條固定在8#槽鋼上，并在木條上釘上18mm厚的夾板。軌底模板平面圖軌底模板1的立面圖軌底模板2的正視圖7.1、夾板檢查恒載計算7.1.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以與施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.51.4=6.3；7.1.3 力的組合選取1

28、cm夾板作為計算單元，均布荷載設計值:；7.1.4 受力計算由圖可知該面板為單向板，故可近似認為夾板最大跨距為300mm，厚度為1.8cm；選取1cm夾板作為計算單元，夾板最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸與荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：N.m）夾板截面參數(shù)為：；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；7.2、次梁驗算 次梁采用新采購的8#槽鋼，最大間距為300mm,最大跨距為：；50*40mm木方順著8#槽方向釘于8#槽上，木方收到的荷載直接傳遞到了8#槽鋼上，故不對木方進行驗算，僅對8#槽進行驗算。7.2.1 恒載計算7.2.2 活載計算振搗

29、混凝土產生的荷載：2;人以與施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.51.4=6.3；7.2.3 力的組合 8#槽單位重量8.045kg/m，故自重為1.28.04510/1000=0.1KN/m,均布荷載設計值:；7.2.4 受力計算次梁最大間距為300mm，跨距為：，上層次梁最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸與荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）8#槽截面參數(shù)為：； ；跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；7.3.主梁的驗算利用原鹽田西港3#、4#泊位的舊軌道梁模板對主梁進行改造。在原有基礎上增加了4根新購的14#

30、工字鋼，共計7根舊14a#槽鋼和4根新14#工字鋼，并對下橫梁進行了整體驗算。恒載計算7.3.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以與施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.51.4=6.3；7.3.3 力的組合 主梁進行整體驗算，均布荷載設計值:；7.3.4 受力計算主梁進行整體驗算，主梁最大跨距為：，主梁最不利受力圖式如下圖（圖中尺寸單位為mm）：幾何尺寸與荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）現(xiàn)場對鹽田西港3#、4#泊位軌道梁舊模板下層次梁進行測量，得出以下結果：序號模板名稱型鋼名稱實測厚度值（mm）實測厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）國標理論厚度

31、（mm）腐蝕量（mm）腐蝕量%腐蝕情況折減系數(shù)%1軌道梁底模14a#槽鋼4.354.54.34.661.728.471.614a#舊槽鋼截面系數(shù)為：； ；14#工字鋼截面系數(shù)：跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求；7.4、支座支撐槽鋼驗算 兩邊支座支撐在原有1條25a#舊槽鋼基礎上增加1條原鹽田西港3#、4#泊位縱梁底模拆出的舊25a#槽鋼，對支座支撐槽鋼進行整體驗算。7.4.1 恒載計算7.4.2 活載計算振搗混凝土產生的荷載：2;人以與施工荷載為：2.5總活載標準值為：4.5；總活載設計值為：4.51.4=6.3；7.4.3 力的組合對支座支撐槽鋼進行整體驗算，均布

32、荷載設計值:；7.3.4 受力計算支座支撐槽鋼跨距為：，荷載通過14a#槽鋼和14#工字鋼傳遞到舊25a#槽鋼上，荷載近似均布。最不利應力圖如下(圖中尺寸單位為mm):幾何和載荷值圖(單位:mm)彎矩圖(單位:千牛米)鹽田西港3#和4#泊位軌道梁和縱梁的現(xiàn)場測量結果如下:序列號模板名稱型鋼名稱測量厚度(毫米)測量的最小厚度(毫米)平均厚度(毫米)國家標準理論厚度(毫米)腐蝕量(毫米)腐蝕量%腐蝕降低系數(shù)%一個軌道底部模板25a#槽鋼五5.45.25.25.2七1.825.774.32縱向底部模板25a#槽鋼五四5.5四4.8七三42.957.1因此，軌道梁25#a舊槽鋼的截面系數(shù)為: 縱梁25

33、#a舊槽鋼截面系數(shù)：跨中最大彎矩為：；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求。梁側模板計算側模制作采用新采購的10#槽鋼。制作完成后，在10#槽鋼上打孔，釘5030mm木條，木條上釘18mm夾板。由于側模尺寸較大，43801850mm尺寸的梁側模最不利，故以此尺寸側模為例進行驗算。側模平面圖模具的側視圖8.1負載的設計值8.1.1新澆混凝土對模板的最大側壓力選取我國混凝土結構工程施工驗收規(guī)范中提出的新澆混凝土對模板的最大側壓力。當采用部分島式振搗器時，新澆混凝土對模板的最大側壓力可按以下兩個公式計算，取兩個公式中較小的一個:故取F=41.25KN/m2（詳見下圖)；荷載示意圖8.1.2 傾

34、倒混凝土時產生的水平荷載見水運工程混凝土施工規(guī)附錄H附表H.2 ,傾倒混凝土時產生的水平荷載取最大值為；8.1.3模板側壓力標準值：；8.1.4模板側壓力設計值：；8.2側模板各部位受力計算8.2.1夾板計算 由圖可知夾板為單向板，計算時可近似認為夾板最大跨距為302mm，該板厚度為1.8cm；選取1cm木板作為計算單元，受力計算簡圖如下：幾何尺寸與荷載值簡圖（單位：mm）彎矩圖（單位：KN.m）；夾板截面參數(shù)為：； ；強度驗算：，滿足要求；撓度驗算：，滿足要求。8.2.2 10#槽鋼驗算 10#槽鋼有效計算長度為：；承側壓力寬度為302mm；受力計算簡圖如下：幾何尺寸與荷載值簡圖（單位：mm

35、）彎矩圖（單位：KN.m）；10#槽鋼截面參數(shù)：； ；強度計算：；滿足要求。撓度計算：；滿足要求。9牛腿承載力驗算9.1.直樁支架底模上的所有載荷最終都集中在支架上。根據以上驗算，可以看出，縱梁的支架除了承受縱梁本身的施工荷載外，還在橫梁混凝土澆筑過程中承受垂直向下的壓力。支架上的集中力最大，即縱梁支撐鋼材產生的支座反力。在上面的驗算中已經計算過，力為P=247.46KN。直樁支架結構圖(1)支架采用Q345B鋼焊接，厚度18mm(詳見直樁支架結構圖)，水平鋼板校核。最壞情況下，所有的力都集中在水平鋼板上，水平鋼板的應力為P=247.46KN，所以支腿的彎矩為M=247.460.5=123.7

36、3kN.m，腹板截面特征:w = bH2/6 = 2185002/6 = 1.5106 mm3腹板截面積:A=bh=218500= 1.8104mm3彎曲應力= m/w = 123.73106/1.5106 = 82.49 295 nm2剪切應力:= p/a = 247.46103/1.8104 = 13.75 170 mm2因此，支架符合要求。(2)焊縫計算 焊腳尺寸為：考慮1.5倍的安全系數(shù)，每個支架的承載力為247.46 1.5 = 371.19KN。根據支架各部分承載力的計算結果，支架的承載力為560，所以支架作為施工平臺的支撐可以滿足要求。9.2.傾斜樁托架支撐底模的斜樁支架焊接在軌

37、道斜樁位置(詳見附圖)，斜樁支架采用鹽田西港3#、4#泊位縱梁底模舊25#槽鋼。樁斜托架平面圖樁斜托架標高9.2.1、斜樁牛腿受軌道梁施工傳遞的集中力（由7.3.4計算結果可知）；由上圖可知產生的傾覆力矩為M=81.45*0.35=28.51KN.m，為了防止主梁傾覆，在25#槽的另一個牛腿處有一個抗傾覆力矩，該抗傾覆力矩由25a#槽鋼焊接至鋼管樁上，焊縫單邊通長滿焊，焊縫高度8mm，焊縫長度250mm。抗拉力：F=28.51/1.250=22.81KN（詳見斜樁牛腿平、立面圖）；焊縫抗拉力計算：，滿足要求。9.2.1、斜樁牛腿受軌道梁施工傳遞的集中力F=81.45KN，軌道梁底模長1.9m，

38、樁邊到樁邊的距離2.2m，故底模支撐到樁邊的最大距離偏差為0.3m（詳見斜樁牛腿平、立面圖），故與鋼管樁相連短25a#槽鋼所受彎矩M=81.450.3=24.44KN.m。（1）現(xiàn)場對鹽田西港3#、4#泊位縱梁舊模板主梁進行測量，得出以下結果：模板名稱型鋼名稱實測厚度值（mm）實測厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）國標理論厚度（mm）腐蝕量（mm）腐蝕量%腐蝕情況折減系數(shù)%縱梁底模25a#槽鋼545.544.87342.957.1為保險起見，將折減系數(shù)按50%計，則舊25a#槽鋼截面特性：W=27050%= 135103mm3舊25a#槽鋼截面積：A=34.950%= 17.45102mm3

39、彎應力=M/W =24.44106/135103=181.04 215N mm2剪應力：=P/A=120.48103/17.45102=69.04 125N mm2故牛腿滿足要求。（2）、焊縫計算（詳見斜樁牛腿平、立面圖） 焊腳尺寸為：；考慮1.5倍的安全系數(shù)，每個支架的承載力為81.45 1.5 = 122.18 kN。根據支架各部分承載力的計算結果，支架的承載力為226.69，支架作為施工平臺的支撐可以滿足要求。六、焊接和起重施工安全操作規(guī)程A.焊接程序1、電焊機外殼，必須接零接地良好，電源的拆裝必須由電工進行?，F(xiàn)場使用的電焊機應設置防雨、防潮、防曬的棚，并配備消防器材。2.電焊機應有單獨

40、的開關，放在防雨的鎖箱內，閉合時要戴手套側向操作。3.焊鉗和手柄線必須絕緣良好，連接牢固。更換焊條時應戴手套。在潮濕的地方工作時，應該站在絕緣的橡膠板或木板上。4.嚴禁在壓力容器或管道上焊接。焊機帶電，設備應切斷電源。5.焊接儲存易燃、易爆和有毒物質的容器或管道，并清洗干凈，打開所有孔口。6.焊接封閉的金屬容器時，容器應可靠接地、通風良好并有人監(jiān)護。禁止向容器內輸入氧氣。7.焊接預熱工件時，應有石棉布或擋板等隔熱措施。8、電焊線、接地線嚴禁與鋼絲繩接觸，不得用鋼絲繩或機電設備代替零線，所有接地線接頭均應連接牢固。9.改變場地移動焊絲時，要切斷電源，不要用手持焊絲爬梯子。10、清除焊渣時，應戴防

41、護眼鏡或口罩，以防鐵渣飛濺傷人。11.多名焊工一起焊接時，焊接平臺或焊件必須接零接地，并有擋光板。12.釷鎢機應放置在封閉的鉛接頭處。磨削釷鎢機時，必須戴手套和口罩，隨著時間的推移清除灰塵。13、二氧化碳氣體預熱器外殼應絕緣，端電壓不應大于36伏。14.遇有雷雨時，應停止露天焊接。15.應清除焊接現(xiàn)場周圍的易燃易爆材料，或進行覆蓋和隔離。16、必須在易燃易爆氣體或液體擴散區(qū)域焊接時，應經有關部門檢查同意后方可焊接。17、工作結束后，應切斷焊機電源，并檢查操作現(xiàn)場，確認無火災危險后，方可離開。B.氣焊和氣割程序1、焊接(切割)場地周圍應清除易燃易爆物品，或覆蓋、隔離。2、必須在易燃易爆氣體或液體擴散區(qū)域焊接時，應經有關部門試驗許可，方可進行。3.施工現(xiàn)場禁止使用乙